超高压热平衡图
15.HRSG热平衡图
附件9.15:ＨＲＳＧ热平衡图目录1. Case1,Backpressure Condition,2GT,温度-4.4℃,100%负荷;2. Case2,Backpressure Condition,2GT,温度-4.4℃,75%负荷;3. Case3,Backpressure Condition,2GT,温度-4.4℃,50%负荷;4. Case4,Backpressure Condition,2GT,温度-4.4℃,30%负荷;5. Case5,Full Condensing Operation Condition,2GT,温度12.1℃,100%负荷;6. Case6,Full Condensing Operation Condition,2GT,温度12.1℃,75%负荷;7. Case7,Full Condensing Operation Condition,2GT,温度12.1℃,50%负荷;8. Case8,Full Condensing Operation Condition,2GT,温度12.1℃,30%负荷;9. Case9,Site Condition of Maximum Continuous Output,2GT,温度-4.4℃,100%负荷;10. Case10,Site Condition of Maximum Continuous Output,2GT,温度-4.4℃,75%负荷;11. Case11,Site Condition of Maximum Continuous Output,2GT,温度-4.4℃,50%负荷;12. Case12,Site Condition of Maximum Continuous Output,2GT,温度-4.4℃,30%负荷;13. Case13,Summer Operation Design Condition,2GT,温度26.3℃,100%负荷;14. Case14,Summer Operation Design Condition,2GT,温度26.3℃,75%负荷;15. Case15,Summer Operation Design Condition,2GT,温度26.3℃,50%负荷;16. Case16,Summer Operation Design Condition,2GT,温度26.3℃,30%负荷;17. Case17,ISO Operation Design Condition,2GT,温度15℃,100%负荷;18. Case18,ISO Operation Design Condition,2GT,温度15℃,75%负荷;19. Case19,ISO Operation Design Condition,2GT,温度15℃,50%负荷;20. Case20,ISO Operation Design Condition,2GT,温度15℃,30%负荷;21. Case21,Summer Operation Design Condition,1GT,温度26.3℃,100%负荷;22. Case22,Extraction and Condensing Condition,2GT,温度-4.4℃,100%负荷;23. Case23,ST Full Bypass Condition,2GT,温度-4.4℃,100%负荷;。
机组抽汽方式热平衡图
59.59 1108.6 252.7 S △t= 5.6 B 1052.00 904.0 206.87 △t= -1.0 A C 400.0 83.79 3045.8 330.80 3.9727 高压缸
6655.2 kJ/kW.h
3.9112 kg/kW.h
7#
S E 143.4 918.8 212.5 回水 170.4 △t= 5.6 721.099 199.5 753.7 177.7 1052.00 713.0 168.30 D CY 43.46 3081.0 0.7600 409.08 433.6 102.94 △t= 2.8 400.00 3081.0 310.85 0.8000 56.08 3327.0 1.8281 1052.00 744.3 172.15 59.59 3146.7 387.13 5.9481
1052.00 1199.5 274.00 △t= -1.0
锅炉
A
1052.00 3397.3 538.00 16.671
863.58 3534.6 538.00 3.7345
863.58 3045.8 330.79 3.9728
△t= 5.6 1052.00 1084.2 247.11 △t= -1.0 B J
J 40.47 2251.1 BFPT
56.08 3327.0 434.94 1.9244 C D 48.85 3081.0 310.85 0.8000 E S J
中压缸
40.47 3081.0 310.85 0.8000
流量 t/h 焓值 kJ/kg
温度 ℃ 压力MPa.a
3# 2#
64.0 225.3 33.3
J 40.47 2251.1 BFPT
最终版热平衡图(081104)
367.4T 3193.3H 77.73G
474.9T 3409.3H 81.14G
319.6T 2997.3H 136.00G
367.4T 3079.4H 110.80G
CONDENSER
0.0118P 55G MAKE UP 205.5H 49.1T 49.5T 207.2H 1446.57G CP
369.4T 3196.4H 79.14G
475.6T 3409.4H 81.97G
325.3T 3006.7H 138.17G
373.5T 3089.3H 114.29G
CONDENSER
0.0049P 0G MAKE UP 136.3H 32.5T 33.0T 138.0H 1461.48G CP
0.0128P 2525.5H 115.31G 0.26G
2-DFLP 0.479P 0.26G 0.129P
D C
1.097P 0.10G
7.43G 21.87G 3349.2H 18.999P 2.29P 6.55P
4.602P 0.11G
0.062P 0.0218P
14.44G
C D D B I A D
1.02G 8.85G
I
GC ##
33.4T 140.0H
0.019P HTR-8 59.3T
56.5T 0.057P 238.1H HTR-7 # 84.7T
81.9T 344.3H
0.118P HTR-6 # 104.4T
101.6T 0.442P 427.2H HTR-5 # 147.3T
144.5T 1.002P 609.4H DRTR # 180.0T 180.0T 763.2H 1683.90G
滦河330mw热平衡图
540.00 4.1315
928.98 3535.1
CF2 S D B
滦河发电厂五期扩建工程 2x330MW 项目专用
DJ4 DJ3 DJ2
90.24 67.70 29.99 377.9 41.06 283.4 64.70 △T=3.0 0.0708 716.53 272.7 0.74 G 41.06 2510.0 0.0282 716.53 145.1 34.65 0.77 2921.3 0.0951 716.53 142.4 98.21 34.00 0.28 0.77 411.6 716.81 140.7 33.59
540.00 3.8004
853.24 3538.4
CF2 S D B
滦河发电厂五期扩建工程 2x330MW 项目专用
DJ4 DJ3 DJ2
C25热平衡图
C25-8.83/0.785型汽轮机热力系统平衡图 1
热耗保证工况（THA）
C25-8.83/0.785型汽轮机热力系统平衡图 2
铭牌工况(TRL)
C25-8.83/0.785型汽轮机热力系统平衡图 3
最大连续保证出力工况(T-MCR)
C25-8.83/0.785型汽轮机热力系统平衡图 4
阀门全开工况（VWO）
C25-8.83/0.785型汽轮机热力系统平衡图 5
高加停用工况
C25-8.83/0.785型汽轮机热力系统平衡图 6
额定抽汽工况
C25-8.83/0.785型汽轮机热力系统平衡图 7
最大抽汽压力工况
C25-8.83/0.785型汽轮机热力系统平衡图 8
最小抽汽压力工况
C25-8.83/0.785型汽轮机热力系统平衡图 9
最大抽汽工况
C25-8.83/0.785型汽轮机热力系统平衡图 10
75％THA工况
C25-8.83/0.785型汽轮机热力系统平衡图 11
50％THA工况
C25-8.83/0.785型汽轮机热力系统平衡图 12
40％THA工况
C25-8.83/0.785型汽轮机热力系统平衡图 13
30％THA工况。
《火力发电固定资产投资项目节能评估主要技术指标核算方法》
e ffd
= [Sc (1− α 'r )]cosϕav Pf e
× 100%
式中：
effd ——非采暖期发电厂用电率，%； Pf e ——相应工业抽汽工况下的发电功率，kW。
α 'r
=
D0i0
Q 'r −Wg ig + DR∆IR
4. 综合厂用电率计算 （1）年发电厂用电率 年发电厂用电率=（采暖期发电厂用电量+非采暖期发电厂用电量）/（年发电量）
式中： Q ——年总供热量，GJ。 采暖期热电比=采暖期总供热量/（采暖期供电量×3600 千焦/千瓦时）×100%
R ' = Q '×106 ×100% Wcng × 3600
式中： Q ' ——采暖期总供热量，GJ。
e fd
= Wcfdcy + W ffdcy Wf
式中：
efd ——年发电厂用电率，%； Wcfdcy ——采暖期发电厂用电量，kWh； Wffdcy ——非采暖期发电厂用电量，kWh； Wf ——年发电量，kWh。 （2）年综合厂用电率
无工业抽汽：
年综合厂用电率=（采暖期综合厂用电量+非采暖期发电厂用电量）/年发电量
W fgrcy
=
Q 'r × H fyx × e fr 1000
Wfgrcy ——非采暖期供热厂用电量，kWh。 非采暖期综合厂用电量：非采暖期发电量×非采暖期发电厂用电率+工业供热量×工业供 热厂用电率
W fzhcy = W ffdcy + W fgrcy 3. 年发电量及年厂用电量 年发电量=采暖期发电量+非采暖期发电量 Wf = Wcf + Wff 无工业抽汽时：年厂用电量=采暖期综合厂用电量+非采暖期发电厂用电量
300MW机组改造热平衡图
242.9T 2950.5H 40.59G
346.0T 3151.6H 40.79G
438.4T 3335.5H 32.33G
327.6T 3041.7H 79.30G
390.9T 3152.5H 70.27G
CONDENSER
0.0049P 0G MAKE UP 136.3H 32.5T 33.0T 138.0H 735.32G CP
205.6T 885.6H
3.868P 248.4T HTR-2 1079.1H # 248.4T
6.276P HTR-1 278.5T
280.2T 1232.1H 1045.66G
415.0H 55.5T 232.1H 116.15G 66.5T 278.4H 101.55G 90.3T 378.1H 71.07G 110.9T 465.3H 43.72G
F A B C
Y
1.04G
65.0T 2496.3H 33.93G
D
89.7T 2634.6H 30.78G
143.2T 2759.0H 26.98G
242.3T 2948.6H 43.28G
345.5T 3149.7H 43.73G
438.2T 3333.7H 34.86G
333.2T 3050.6H 85.35G
397.9T 3163.6H 76.71G
CONDENSER
0.0049P 0G MAKE UP 136.3H 32.5T 33.0T 138.0H 774.96G CP
0.53G 5.14G
I
GC ##
33.4T 139.7H
0.024P HTR-8 63.8T
61.1T 0.066P 257.0H HTR-7 # 88.4T
15万汽机说明书
1.主要技术规范型式：超高压、中间再热、双缸、双排汽、凝汽式型号: N150-13.24/535/535额定功率： 150 MW额定转速： 3000 r/min级数： 30转向：从机头向发电机方向看顺时针额定进汽量: 434.64 t/h最大进汽量：480 t/h最大功率：163.2 MW新汽压力： 13.24 MPa新汽温度： 535 ℃再热蒸汽量：369.21 t/h再热蒸汽压力：2.241 MPa再热蒸汽温度： 535 ℃排汽压力：5.9 kPa额定给水温度：241.6 ℃冷却水温度： 20/33 ℃加热器数：2GJ+1CY+4DJ级数: 1C+8P+9P+2*6P （=30级）汽耗: 2.898 kg/kW.h热耗: 8158.4 kJ/kW.h2.概述N150-13.24/535/535型汽轮机汽轮机为超高压、双缸、中间再热、单轴、双分流、凝汽式汽轮机。
其特点是采用高压抗燃油数字电调系统，操作简便，运行安全可靠。
机组外形尺寸（长X宽X高）为13.7X7.8X5.4m，总重约为350t。
附图1为汽轮机纵剖面图附图2为汽轮机俯视图附图3为汽轮机侧视图主蒸汽从锅炉经2根主汽管道别到达汽轮机两侧的主汽阀和调节阀，并由4根主汽管及进汽插管进入设置在高压内缸的喷嘴室。
高压缸采用内外双层缸结构。
高压部分为反向布置，由1级单列调节级和8级压力级组成。
其中第2-7级隔板挂在高压内缸上，第8、9级隔板挂在1号隔板套上。
主蒸汽经过布置在高中压缸两侧的2个主汽阀和4个调节阀从位于高中压缸中部的上下各2个进汽口进入喷嘴室调节级，然后再流经高压缸各级。
第7级后部分蒸汽由一段抽汽口抽汽至2号高加。
高压缸排汽从下部排出经再热冷段蒸汽管回到锅炉再热器，其中部分蒸汽由二段抽汽口抽汽至1号高加。
从锅炉再热器出来的再热蒸汽经由再热热段蒸汽管到达汽轮机机头两侧的再热主汽阀与调节阀，然后经中压主汽管进入中压缸。
中压部分由9级压力级组成，第10-12级隔板挂在2号隔板套上，第13-15级隔板挂在3号隔板套上，第16-18级隔板挂在4号隔板套上。