气体放电管简介

气体放电管简介气体放电管是一种间隙式的防雷保护元件，它在通信系统的防雷保护中已获得了广泛应用。

放电管常用于多级保护电路中的第一级或前两级，起泄放雷电暂态过电流和限制过电压作用。

由于放电管的极间绝缘电阻很大，寄生电容很小，对高频电子线路的雷电防护具有明显的优势。

放电管保护特性的不足之处在于其放电时延较大，动作灵敏度不够理想，对于波头上升陡度较大的雷电波难以有效地抑制。

为了改善放电管的保护特性，先进的制造工艺正应用于放电管新型产品的开发中，随着保护特性的不断改善，放电管在电子设备与电子系统防雷保护应用中的适应性正在增强。

第一节结构简介放电管的工作原理是气体放电。

当放电管两级之间施加一定压力时，便在极间产生不均匀电场，在此电场作用下，管内气体开始游离，当外加电压增大到使极间场强超过气体的绝缘强度时，两极之间间隙将放电击穿，由原来的绝缘状态转化为导电状态，导通后放电管两极之间的电压维持在放电弧道所决定的残压水平，这种残压一般很低，从而使得与放电管并联的电子设备免受过电压的损坏。

早期的放电管是以玻璃作为管子的封装外壳，现已改用陶瓷作为封装外壳，放电管内充入电器性能稳定的惰性气体（如氩气和氖气等），放电电极一般为两个、三个或五个，电极之间由惰性气体隔开。

按电极个数的设置来划分，放电管可分为二极、三极和五极放电管。

图1给出了一个陶瓷二极放电管的结构示意图，它由纯铁电极、镍铬钴合金帽、银铜焊帽和陶瓷管体等主要部件构成。

管内放电电极上涂敷有放射性氧化物，管内内壁也涂敷有放射性元素，用于改善放电特性。

放电电极主要有针形和杯形两种结构，在针形电极的放电管中，电极与管体壁之间还要加装一个圆筒热屏，该热屏可以使陶瓷管体受热趋于均匀，不致出现局部过热而引起管断裂。

热屏内也涂敷放射性氧化物，以进一步减小放电分散性。

在杯形电极的放电管中，杯口处装有钼网，杯内装有铯元素，其作用也是减小放电分散性。

图－2给出了一个三极放电管的结构示意图，它也是由纯铁电极、镍铬钴合金帽、银铜焊帽和陶瓷管体等主要部件构成。

与二极放电管不同，在三极放电管中增加了镍铬钴合金圆筒，作为第三电极，即接地电极。

五极放电管的主要部件与二、三极放电管基本相同，它具有较好的放电对称性，可适合于多线路的保护。

1—陶瓷管2—银铜焊帽3—金属管帽1—银铜焊帽2—金属管帽2—接地电极4—电极引线5—陶瓷管图1陶瓷二级放电管结构示意图图2三级放电管结构示意图第二节伏安特性气体放电管的伏安特性通常与管子的哪些电极间施加什么极性的电压没有关系。

现以一个直流放电电压为150V的二极放电管为例，（其伏安特性如图3所示），来说明放电管伏安特性的基本特征。

图3是按电子元件伏安特性的惯用画法，即以电压为自便量，画作横坐标；以电流为应变量，画作纵坐标。

由于电流的范围很大，其变化常达几个数量级，所以电流用对数坐标表示。

在图3所示的伏安特性上，当逐渐增加两电极间的电压时，放电管在A点放电，A点的电压称为放电管的直流放电电压。

在A到B之间的这段伏安特性上，其斜率（即动态电阻du/di）是负的，称为负阻区。

如果200V的直流电压源经1MΩ的电阻加到放电管上，放电管即工作在此区间，这时的放电具有闪变特征。

BC段为正常辉光放电区，在此区间内电压基本不随电流而变，当辉光覆盖整个阴极表面时，电流再增加，电压也不增加。

CD段称为异常辉光放电区。

直流放电电压为90V~300V放电管，其辉光放电区BD的最大电流一般在0.2A～1.5A之间。

当电流增加到足够大时放电E点突然进入电弧放电区，即使是同一个放电管，放电由辉光转入电弧时的电流值也是不能精确重复的。

在电弧放电时，处在电场中加速了的正离子轰击阴极表面，阴极材料被溅射到管壁上，阴极被烧蚀，使间隙距离增加，管壁绝缘变坏。

在采用合适的材料后，放电管可以做到导通10KA、8/20μs电流数百次。

在电弧区，放电管两端的电压基本上与通过的电流无关，在管内充以不同的惰性气体并具有不同的电压电弧压降常在10V～30V。

管子工作在电弧区就可以将电压箝制在较低的水平，从而达到过电压保护的目的。

当电流下降到比开始燃弧（E点）的数值低的电弧熄灭电流值（F点）时，放电由电弧转为辉光，电弧熄灭电流通常在0.1A～0.5A。

图3直流放电电压为150V的放电管伏安特性。

气体放电管简介（二） gas discharge tubes2008-07-01 11:54按照过电压保护的要求，在过电压作用下放电后，放电管应能自动恢复到非导通状态，否则在电弧区的续流可能会烧坏管子，甚至使通过续流的导线或电源也受到损坏。

在辉光区，毫安级的续流长期流过，也会使放电管损坏。

因此，系统中加在放电管两端的系统正常运行电压应低于维持放电的电压。

在一般信号电路中，电源内阻较大，维持放电的电压是维持辉光放电的电压。

在试验时，将直流电源与放电管之间串联5KΩ电阻，慢慢升压使放电管动作，然后再慢慢降低电压，测出放电管停止放电时的电压。

例如，测得直流放电电压为350V的放电管维持放电电压为68V～184V。

实际上，随着放电管品种的不同，其维持放电电压值的差异是比较大的。

在被放电管保护的系统中，只要直流电源电压低于维护放电电压或交流电源电压的幅值低于管子的直流放电电压，过电压过去后就不会有续流，但在某些情况下可能会在电弧区产生续流，对此需要采取限流措施。

第三节响应时间在具有一定波头上升陡度（陡度du/dt在1KV/μs以上）的暂态过电压作用下，当放电管上电压上升到其直流放电电压值时，管子并不能立即放电，而是要等到管子上电压上升到一个比直流放电电压值高出很多的数值时，管子才会放电，也就是说，从暂态过电压开始作用于放电管两端的时刻到管子实际放电时刻之间有一个延迟时间，该时间即称为响应时间。

响应时间有两部分组成：一是管子中随机产生初始电子-离子对带电粒子所需要的时间，即统计时延；二是初始带电粒子形成电子崩所需要的时间，即形成时延。

为了测得放电管的响应时间，常用一个具有固定波头上升陡度du/dt的电压源加于放电管上来测取响应时间值，试验表明，在陡度du/dt 大于0.5KV/μs时，所测出的放电管实际放电电压明显高于其直流放电电压。

在给定陡度du/dt下，测出放电管的实际放电电压后，其响应时间可按下式来推算：上式中Δt为响应时间，u fr为放电管的实际放电电压。

图4给出了直流放电电压分别为150V、230V、350V和470V等几种放电管的u fr –Δt关系曲线，由该图可见，响应时间Δt随波头上升陡度du/dt的增大而减小，且管子的直流放电电压越高，它在不同陡度下的实际放电电压也就越高。

对于直流放电电压为150V的放电管，其实际放电电压与响应时间之间的关系可由下式来表示：4上式中Δt的单位为s, u fr的单位为V。

图4第四节限压电路一端口和二端口电子系统的放电管保护电路如图5所示，这里的图5（b）采用的是二极放电管，而图5（c）采用的是三极放电管，通过设置这些放电管来抑制各端钮处可能出现的共模和差模过电压。

由图5可见，对于一端口电子系统的保护，采用二极放电管需要用两只，而采用三极放电管则仅需要一只。

同样，对于二端口电子系统的保护，采用二极放电管需要用四只，而采用三极放电管则仅需要两只（如果采用五极放电管则只需一只）。

一般的说，在同样的保护场合下，采用三极放电管将比采用二极放电管既能减小保护电路的体积，又能改善保护效果。

现就二极与三极放电管的保护性能加以比较，考察图6所示的典型二极放电管保护接线。

在共模过电压u作用下，两个放电管G1和G2的动作特性不能保证完全一样，两者之间必然存在着一定的放电分散性，这就使得G1和G2不能保持在同一时刻放电。

假设G1在t1时刻放电，G2在t2时刻放电，如图7中阴影面积I所示。

同样，G1在G2的灭弧时刻也不尽相同，假设G1在t3时刻灭弧，而G2要到t4时刻才灭弧，这样在t3~t4时间间隔内，A、B两线端之间将再次出现差模过电压，见图7中的阴影面积Ⅱ。

这些差模过电压作用于被保护的电子系统，将会干扰系统的正常运行，严重时将危及系统的安全。

产生这种差模过电压的根本原因在于这两只二极放电管的特性不一致性，为了克服这一缺陷，可采用一只三极放电管来取代原先的两只二极放电管，其保护接线如图8所示。

从结构上看，三极放电管实际上可以看作是由一双二极放电管组成，当暂态过电压同时作用于A、B两线时，如果A-G极间首先放电，则此时在管子内部由气体游离所产生的自由电子会迅速在B-G极间引起碰撞游离，使B-G很快放电，这就大大减小了两对极间的放电分散性。

另外，当其中一对电极间（如A-G）截止放电后，由于大量带电粒子（电子和离子）的复合作用，使管内的电子数量将大大减小，从而会迅速地抑制另一对电极（如B-G）间的碰撞游离，使该对极间的放电过程很快截止下来，这也就大大减小了两对极间的截断分散性。

总之，三极放电管在结构上将两对电极同置于一个管体内，使得两对极间具有良好的对称特性，能大幅度地减小管子的放电通导和截断放电的时间差，因此它能够有效地抑制共模过电压向差模过电压的转换，从而能较为显著地改善保护效果。

图5 放电管保护电路如果应用于差模暂态过电压保护场合，在图6中，当两只放电管G1和G2在差模过电压作用下动作放电后，被保护电子设备上将承受G1和G2两只管子的残压之和，对于一些脆弱的电子设备来说，常难以耐受这一残压和，因此需要在AB之间再接一只放电管，以专用于抑制差模过电压。

实际上，在图8中，共模过电压向差模过电压的转化虽能得到有效限制，但该保护接线对于直接抑制差模过电压也无明显优势，因为三极放电管在差模过电压作用下放电后，被保护电子系统承受的仍是两电极对地之间的残压之和，这一电压有可能使被保护电子设备耐受不了而造成设备损坏。

另外，在图6和8中，接地连线的长短对限压效果也有一定的影响。

如果接地连线较长，则连线的电阻和寄生电感值也就比较可观，当放电管放电导通后，暂态大电流流过连线时将在连线上产生较大的暂态压降。

例如一段长为5.5m的接地连线，其电阻约为0.05Ω，其寄生电感约为7μH，当幅值为200A，陡度为150A/μs的暂态电流流过该段连线时，能够在连线上产生1060V的压降。

这一暂态压降将引起局部地（G）的暂态电位抬高，造成被保护电子设备与邻近的那些不与该接地相连的电子设备之间出现高电位差，容易导致反击。

因此，接地连线应尽量具有较短长度，以减小连接线上的暂态压降，同时接地连线应具有足够大的通流容量，即具有足够大的导线截面，以泄放暂态大电流。

图7 放电与灭弧不同步造成的差模过电压。