满堂支撑架计算规范
满堂脚手架的设计验算
规范》表5。3。3采用
h—---立杆步距
l=1。155×1。7×1.5 0
=2。94 m
i =1.58cm
λ= l/ i=2。94/1.58=186,[λ］，210 0
满足要求
查《脚手架规范》附录C的稳定系数 ψ=0。207 ?、立杆的稳定性计算:
2钢管立杆受压应力计算值；σ=7172/（0。207×489） = 70。85N/mm;
22立杆稳定性计算 σ= 70.85 N/mm < [f］= 205 N/mm
满足要求
2、?3，?6轴/？D，?E入口大厅(14.35m）110mm厚楼板计算， 取0.9m×0。9m水
平投影面积为一个计算单元，立杆取最底一步立杆底端为计算截面。 ？、荷载计算
64转半径经计算为i=158mm,截面惯性矩I=1.219×10mm，弹性模量E=2。06×5232 10N/mm，截面模量W=5080mm,钢管抗压强度设计值:［f］=0。205kN/mm
荷载计算参数：
2模板与木方自重：0.35 kN/mm
2混凝土与钢筋自重：25 kN/mm
2倒混凝土荷载标准值:1。0 kN/mm
纵横水平杆自重：
（0。9+0。3）×2×9×3。84×9。8/1000=0。813 KN
直角扣件自重 :
13。2×9/1000=0.118KN
对接扣件自重:
18.4×2/1000=0。037 KN
旋转扣件自重：
14。6×6/1000=0.087 KN
N=5.347 KN G
施工活荷载：
0.9×0.3×2=0.54KN
模板与木方自重:
满堂支撑架构造要求规范
6．9 满堂支撑架满堂支撑架构造要求规范根据JGJ 130-2011136．9．1 满堂支撑架步距与立杆间距不宜超过本规范附录C表C-2～表Ｃ－５规定的上限值，立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度ａ不应超过０.５ｍ。
满堂支撑架搭设高度不宜超过30ｍ。
2 立杆间距两级之间，纵向间距与横向间距不同时，计算长度系数按较大间距对应的计算长度系数取值。
立杆间距两级之间值，计算长度系数取两级对应的较大μ值，要求高宽比相同。
3 立杆间距0.9m×0.6m计算长度系数，同立杆间距0.75m×0.75m计算长度系数，高宽比不变，最小宽度1.2m。
4 高宽比超过表中规定时，应按本规范6.9.7条执行。
6．9．2 6. 8. 3满堂支撑架立杆的构造应符合：每根立杆底部应设置底座或垫板。
6.3.1满堂支撑架必须设置纵、横向扫地杆。
纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上。
横向扫地杆应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。
6.3.2满堂支撑架立杆基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不应大于1m。
靠边坡上方的立杆轴线到边坡的距离不应小于500mm（图6.3.3）。
6.3.3图6.3.3 纵、横向扫地杆构造1―横向扫地杆；2―纵向扫地杆立杆接长接头必须采用对接扣件连接。
立杆对接扣件布置应符合：当立杆采用对接接长时，立杆的对接扣件应交错布置，两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500mm；各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的1/3。
6.3.6第1款水平杆的连接应符合：6.2.1第2款1）两根相邻纵向水平杆的接头不应设置在同步或同跨内；不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500mm；各接头中心至最近主节点的距离不应大于纵距的1/3（图6.2.1－1）；2）搭接长度不应小于1m，应等间距设置3个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至搭接纵向水平杆杆端的距离不应小于100mm；水平杆长度不宜小于3跨。
满堂脚手架计算规则及计量
满堂脚手架计算规则及计量1.结构强度计算：满堂脚手架的计算应符合强度和稳定性要求，需要根据实际使用情况和设计荷载计算材料和构件的强度。
一般的计算方法是根据材料的力学性能和截面形状来进行强度计算，并考虑不同部位的特殊荷载和影响因素。
2.稳定性计算：满堂脚手架的稳定性是保证施工安全的重要因素。
计算时要考虑脚手架的高度、支撑点的位置、材料的重心和外力的作用等因素，计算脚手架的稳定性和倾覆力矩。
通常需要根据相关标准和规范进行计算，保证满堂脚手架的稳定性和安全性。
3.硬件连接计算：满堂脚手架的构件需要通过连接件进行固定和支撑。
满堂脚手架的连接件包括螺栓、扣件、销子等等。
在计算中需要考虑连接件的强度和稳定性，确保连接件能够承受设计荷载和力矩。
1.面积计量：满堂脚手架的计量首先需要计算满堂脚手架所覆盖的面积，一般以平方米为单位。
面积计量的方法可以根据满堂脚手架的布置、形状和尺寸进行测量和计算。
2.高度计量：满堂脚手架的高度计量是指脚手架的竖向尺寸，一般以米为单位。
测量时要注意测量起点和终点的高差，并考虑满堂脚手架的垂直度和精度要求。
3.材料计量：满堂脚手架的材料计量包括钢管、钢板、连接件等材料的使用量和消耗量计算。
根据满堂脚手架的设计和实际搭建情况，可以根据材料的规格和数量进行计算。
4.工时计量：满堂脚手架的搭建和拆除需要一定的时间和人力资源，这些需要进行工时计量。
根据施工进度和人员安排，可以确定满堂脚手架的工时和人力计算。
总之，满堂脚手架的计算规则和计量是确保脚手架设计和施工质量合格的重要环节。
准确计算和测量满堂脚手架的强度、稳定性、面积、高度、材料和工时等因素，可以保证施工过程中的安全和效率。
在实际施工中，需严格按照相关规范和标准进行计算和计量，以确保满堂脚手架的质量和安全性。
地下车库满堂脚手架计算书
顶板使用满堂脚手架计算书一、参数信息：1.脚手架参数横向间距或排距（m）：0。
90；纵距（m）：0.90；步距(m）：1。
50；立杆上端伸出至模板支撑点长度（m):0.10；脚手架搭设高度(m）:4.35；采用的钢管（mm）:Φ48×3.5 ；扣件连接方式:双扣件,扣件抗滑承载力系数:0.80；板底支撑连接方式：方木支撑;2。
荷载参数模板与木板自重(kN/m2)：0.350;混凝土与钢筋自重(kN/m3）：25.000；楼板浇筑厚度(m）:0。
300;倾倒混凝土荷载标准值（kN/m2):2。
000;施工均布荷载标准值(kN/m2）：1.000；3。
木方参数木方弹性模量E（N/mm2）:9500.000；木方抗弯强度设计值（N/mm2）：13.000;木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.300；木方的间隔距离(mm):300。
000；木方的截面宽度(mm）：50.00；木方的截面高度（mm)：100。
00；图2 楼板支撑架荷载计算单元二、模板支撑方木的计算:方木按照简支梁计算，方木的截面力学参数为本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=5.000×10.000×10。
000/6 = 83。
33 cm3;I=5.000×10。
000×10。
000×10。
000/12 = 416.67 cm4;方木楞计算简图1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土板自重（kN/m):q1= 25.000×0。
300×0.300 = 2.250 kN/m；（2)模板的自重线荷载（kN/m):q2= 0。
350×0。
300 = 0.105 kN/m ;（3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载（kN）：p1 = （1.000+2.000）×0。
900×0。
300 = 0.810 kN；2。
强度计算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载 q = 1.2×（2.250 + 0。
满堂脚手架计算公式
满堂脚手架计算公式概述满堂脚手架是一种用于搭建建筑物内部或外部支撑结构的临时性工具。
在施工现场，脚手架的搭建是必不可少的工作环节之一。
为了确保施工安全和施工质量，需要对脚手架进行合理设计和计算。
本文将介绍满堂脚手架的计算公式，帮助工程师和施工人员了解如何计算和设计满堂脚手架。
满堂脚手架计算公式1. 脚手架高度计算公式满堂脚手架的高度是指地面到脚手架顶部的垂直距离。
根据安全要求和施工需要，脚手架的高度需满足一定标准。
一般情况下，满堂脚手架的高度计算公式如下：脚手架高度 = 最高施工层高度 + 安全间距 + 手扶梯高度其中，最高施工层高度是指所建筑物的最高层的高度，安全间距是指脚手架至墙面或其他障碍物的水平间距，手扶梯高度是指脚手架顶部到楼板高度的距离。
2. 脚手架材料计算公式为了确保脚手架的稳定性和承载能力，需要计算和选择适当的脚手架材料。
一般情况下，脚手架的水平和竖直支撑材料的计算公式如下：水平材料长度 = 建筑物宽度 + 2 ×净空宽度竖直材料高度 = 脚手架高度 + 横梁高度其中，建筑物宽度是指建筑物平面投影的宽度，净空宽度是指脚手架立柱的间距，横梁高度是指水平支撑材料的高度。
3. 脚手架承载力计算公式脚手架的承载力是指脚手架能够承受的最大荷载。
为确保脚手架的安全性，需要根据设计标准对承载力进行计算和检验。
一般情况下，满堂脚手架的承载力计算公式如下：承载力 = 脚手架重量 + 施工人员和材料的重量脚手架重量包括脚手架材料本身的重量，施工人员和材料的重量是指在脚手架上工作的人员和材料的总重量。
满堂脚手架稳定计算公式
满堂脚手架稳定计算公式
脚手架是建筑施工中常用的临时工具，用于搭设工人、材料和设备的
临时工作平台。
脚手架的稳定性是非常重要的，需要进行计算和设计，以
确保施工过程中的安全。
下面是满堂脚手架稳定计算的公式（使用Excel）：
1.工作平台面积计算公式：
工作平台面积=平台长度x平台宽度
2.悬挑脚手架支撑点计算公式：
支撑点数目=平台长度/支撑间距-1
3.脚手架荷载计算公式：
脚手架荷载=（平台面积x载荷系数1）+（支撑点数目x载荷系数2）载荷系数1：根据脚手架使用情况选择合适的值，一般为0.3-
0.6kN/m²
载荷系数2：根据支撑点的类型和间距选择合适的值，一般为1-4kN
4.脚手架竖向稳定计算公式：
脚手架竖向力=公用竖向附加力+竖直荷载
公用竖向附加力：根据施工实际情况选择合适的值，一般为2kN
竖直荷载：根据脚手架的荷载计算结果确定
5.脚手架水平稳定计算公式：
脚手架水平力=公用水平附加力+横向施工力
公用水平附加力：根据施工实际情况选择合适的值，一般为2kN
横向施工力：根据脚手架的荷载计算结果确定
6.横档折算长度计算公式：
横档折算长度=横档长度+支局间距x（支局数-1）
横档长度：根据实际脚手架设计确定
7.横向荷载计算公式：
横向荷载=横档折算长度x荷载系数
荷载系数：根据横向施工力计算结果和脚手架类型选择合适的值，一般为1-2kN/m
以上是满堂脚手架稳定计算的一般公式，具体的计算需要根据实际工程情况和设计要求进行调整和细化。
在Excel中可以使用这些公式进行快速计算和调整，以确保脚手架的稳定性和安全性。
满堂基础计算满堂脚手架计算规则
满堂基础计算满堂脚手架计算规则下载提示：该文档是本店铺精心编制而成的，希望大家下载后，能够帮助大家解决实际问题。
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桥梁工程中满堂支撑架的设计计算及构造要求..67页
1 荷载取值及其组合
荷载
永久荷载： 1 模板、支架的自重 2 新浇混凝土、钢筋 混凝土或其他圬工结 构物的重力。
可变荷载： 1）施工人员和施工材料、 机具等行走运输或堆 放的荷载。2）振捣混凝土 时产生的振动荷载；3)新 浇筑的混凝土对侧面模板 的压力；（4）倾倒大方量 混凝土时产生水平方向的 冲击荷载(5)其他可能产生 的荷载，如雪荷载、冬季 保温设施荷载等。
桥梁工程中满堂支撑架的设计计 算及构造要求
编制单位：中建七局技术中心 编 制 人： 张 鹏 日 期： 2019 年 5月
目录
一 概述 二 满堂支撑架设计步骤 三 满堂支撑架构造要求
一 概述
1 脚手架分类 2 脚手架安全事故 3 适用的法律法规、规范、标准清单 4 脚手架基本构造 5 满堂支撑架
1 脚手架分类
2 脚手架安全事故
安全多发事故部位分析(2019)
现场临时用电 外用电梯 临时设施 土石方工程 线路 2.47% 1.98% 1.19%
3.16%
外电线路
墙板结构
0.99%
3.75%
施工机具 3.85%
其他 23.12%
井字架与龙门 架 6.72%
基坑 6.72%
模板 6.82%
塔门式脚手架
门式脚手架主要由 立柜、横框、交叉 斜撑、脚手板、可 调底座等组成。它 具有装拆简单、承 载性能好、使用安 全可靠等特点。
1 脚手架分类
附着式升降脚手架
主要由架体结构、提升设备、附 着支撑结构和防倾、防坠装置等 组成。它用少量不落地的附墙脚 手架,以墙体为支承点,利用提升 设备沿建筑物的外墙面上下移动。 这种脚手架吸收了吊脚手和挂脚 手的优点,不但可以附墙升降,而 且可以节省大量材料和人工。
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满堂支撑架计算规范根据JGJ 130-2011135．4 满堂支撑架计算5．4．1满堂支撑架顶部施工层荷载应通过可调托撑传递给立杆。
5．4．2满堂支撑架根据剪刀撑的设置不同分为普通型构造与加强型构造，其构造设置应符合本规范第6．9．3条规定，两种类型满堂支撑架立杆的计算长度应符合本规范第 5．4．6条规定。
5．4．3立杆的稳定性应按本规范式（5．2．6-1）、式（5．2．6-2）计算。
不组合风荷载时: N/φA≦f （5.2.6-1）组合风荷载时: N/φA+Mw/W≦f （5.2.6-2）式中：N——计算立杆的轴向力设计值（N），不组合风荷载时N=1.2（NG1k +NG2k）+1.4ΣNQk（5.2.7－1）组合风荷载时N=1.2（NG1k +NG2k）+0.85×1.4ΣNQk（5.2.7－2）式中：NG1k——脚手架结构自重产生的轴向力标准值；NG2k——构配件自重产生的轴向力标准值；ΣNQk——施工荷载产生的轴向力标准值总和，内、外立杆各按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。
φ——轴心受压构件的稳定系数,应根据长细比λ由本规范附录A表A.0.6取值;表A.0.6 轴心受压构件的稳定系数φ(Q23511钢)注：当λ＞250时，φ=7320/λ2λ——长细比, λ=l 0/i ；l 0——计算长度（mm ），应按本规范式第5.4.6条的规定计算;i ——截面回转半径，可按本规范附录B 表B.0.1采用; 表 B.0.1 钢管截面几何特性外径Φ，d 壁厚t 截面积 A (cm 2) 惯性矩 I (cm 4) 截面模量 W (cm 3) 回转半径i (cm) 每米长质量(kg/m)mm 48.3 3.6 5.06 12.71 5.26 1.59 3.97A ——立杆截面面积（mm 2），可按本规范附录B 表B.0.1采用;M w ——计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩（N ·mm ），可按下式计算：M w =0.9×1.4M wk =0.9×1.4ωk l a h 2/10 （5.2.9）式中：M wk ——风荷载产生的弯矩标准值（N ·mm ）；w w ——风荷载标准值（kN/m 2），应按本规范式（4.2.5）式计算；l a ——立杆纵距（m ）。
f ——钢材的抗压强度设计值（N/mm 2），应按本规范表5.1.6 用 。
表5.1.6 钢材的强度设计值与弹性模量（N/mm 2）5．4．4 计算立杆段的轴向力设计值N ，应按下列公式计算：不组合风荷载时N=1.2∑N Gk +1.4ΣN Qk （5.4.4－1）组合风荷载时N=1.2∑N Gk +0.9×1.4ΣN Qk （5.4.4－2）式中：∑N Gk ——永久荷载对立杆产生的轴向力标准值总和（kN ）；ΣN Qk ——可变荷载对立杆产生的轴向力标准值总和（kN ）。
5．4．5 立杆稳定性计算部位的确定应符合下列规定：1 当满堂支撑架采用相同的步距、立杆纵距、立杆横距时，应计算底层与顶层立杆段；2 当架体的步距、立杆纵距、立杆横距有变化时，除计算底层立杆段外，还必须对出现最大步距、最大立杆纵距、立杆横距等部位的立杆段进行验算；3 当架体上有集中荷载作用时,尚应计算荷载售后服务范围内受力最大的立杆段.5．4．6 满堂支撑架立杆的计算长度应按下式计算，取整体稳定计算结果最不利值: 顶部立杆段： )2(10a h k l +=μ (5．4．6-1) 非顶部立杆段： h k l 20μ= (5．4．6-2) 式中:k ——满堂支撑架立杆计算长度附加系数，应按表5．4．6采用；h ——步距；a ——立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度；应不大于0.5m 。
当0.2m ＜a ＜0.5m 时，承载力可按线性插入值；μ1、μ2——考虑满堂支撑架整体稳定因素的单什计算长度系数，普通型构造应按本规范附录C 表C-2、表C-4采用；加强型构造应按本规范附录C 表C-3、表C-5采用。
k5．4．7 当满堂支撑架小于4跨时，宜设置连墙件将架体与建筑结构刚性连接。
当架体未设置连墙件与建筑结构刚性连接，立杆计算长度系数μ按本规范附录C 表C-2~表C-5采用时，应符合下列规定：1 支撑架高度不应超过一个建筑楼层高度，且不应超过5.2m ；2 架体上永久与可变荷载（不含风荷载）总和标准值不应7.5Kn/m 2；3 架体上永久荷载与可变荷载（不含风荷载）总和的均布线荷载标准值不应大于7kN/m 。
条文说明：5.4 满堂支撑架计算5.4.1~5.4.6 考虑工地现场实际工况条件，规范所给满堂支撑架整体稳定性的计算方法力求简单、正确、可靠。
同单、双排脚手架立杆稳定计算一样，满堂支撑架的立杆稳定性计算公式，虽然在表达形式上是对单根立杆的稳定计算，但实质上是对满堂支撑架结构的整体稳定计算。
因为公式5.4.6-1、5.4.6-2 中的µ1、µ2 值（附录C表C-2～C-5）是根据脚手架的整体稳定试验结果确定的。
本节所提满堂支撑架是指顶部荷载是通过轴心传力构件（可调托撑）传递给立杆的，立杆轴心受力情况；可用于钢结构工程施工安装、混凝土结构施工及其它同类工程施工的承重支架。
现就有关问题说明如下：1 满堂支撑架的整体稳定满堂支撑架有两种可能的失稳形式：整体失稳和局部失稳。
整体失稳破坏时，满堂支撑架呈现出纵横立杆与纵横水平杆组成的空间框架，沿刚度较弱方向大波鼓曲现象，无剪刀撑的支架，支架达到临界荷载时，整架大波鼓曲。
有剪刀撑的支架，支架达到临界荷载时，以上下竖向剪刀撑交点（或剪刀撑与水平杆有较多交点）水平面，下部变形小于上部变形。
所以波长均与剪刀撑设置、水平约为分界面，上部大波鼓曲（图8）束间距有关；图8满堂支撑架整体失稳1、水平剪刀撑2、竖向剪刀撑3、失稳方向一般情况下，整体失稳是满堂支撑架的主要破坏形式。
局部失稳破坏时，立杆在步距之间发生小波鼓曲，波长与步距相近，变形方向与支架整体变形可能一致，也可能不一致。
当满堂支撑架以相等步距、立杆间距搭设，在均布荷载作用下，立杆局部稳定的临界荷载高于整体稳定的临界荷载，满堂支撑架破坏形式为整体失稳。
当满堂支撑架以不等步距、立杆横距搭设，或立杆负荷不均匀时，两种形式的失稳破坏均有可能。
由于整体失稳是满堂脚支撑架的主要破坏形式，故本条规定了对整体稳定按公式 (5.2.6-1)、(5.2.6-2)计算。
为了防止局部立杆段失稳，本规范除对步距限制外，尚在本规范第5.4.5 条中规定对可能出现的薄弱的立杆段进行稳定性计算。
2 关于满堂支撑架整体稳定性计算公式中的计算长度系数μ的说明影响满堂支撑架整体稳定因素主要有竖向剪刀撑、水平剪刀撑、水平约束（连墙件）、支架高度、高宽比、立杆间距、步距、扣件紧固扭矩、立杆上传力构件、立杆伸出顶层水平杆中心线长度（a）等。
满堂支撑架整体稳定试验结论，以上各因素对临界荷载的影响都不同，所以，必须给出不同工况条件下的支架临界荷载（或不同工况条件下的计算长度系数μ值），才能保证施工现场安全搭设满堂支撑架。
才能满足施工现场的需要。
2008年由中国建筑科学研究院主持负责，江苏南通二建集团有限公司参加及大力支援，天津大学参加，并在天津大学土木工程检测中心完成了 15项真型满堂扣件式钢管脚手架与满堂支撑架（高支撑）试验。
13 项满堂支撑架主要传力构件“可调托撑”破坏试验，多组扣件节点半刚性试验，得出了满堂支撑架在不同工况下的临界荷载。
通过对满堂支撑架整体稳定实验与理论分析，采用实验确定的节点刚性（半刚性），建立了满堂扣件式钢管支撑架的有限元计算模型；进行大量有限元分析计算，得出各类不同工况情况下临界荷载，结合工程实际，给出工程常用搭设满堂支撑架结构的临界荷载，进而根据临界荷载确定：考虑满堂支撑架整体稳定因素的单杆计算长度系数µ1、µ2。
试验支架搭设是按施工现场条件搭设，并考虑可能出现的最不利情况，规范给出的µ1、µ2值，能综合反应了影响满堂支撑架整体失稳的各种因素。
实验证明剪刀撑设置不同，临界荷载不同，所以给出普通型与加强型构造的满堂支撑架。
3 满堂支撑架立杆计算长度附加系数k的确定见条文说明5.2.6~5.2.9条第三款关于“脚手架立杆计算长度附加系数k”解释。
根据满堂支撑架整体稳定试验分析，随着满堂支撑架高度增加，支撑体系临界荷载下降，参考国内外同类标准，引入高度调整系数调降强度设计值，给出满堂支撑架计算长度附系数取值表5.4.6。
可保证安全系数不小于2.0。
4 满堂脚手架与满堂支撑架扣件节点半刚性论证扣件节点属半刚性，但半刚性到什么程度，半刚性节点满堂脚手架和满堂支撑架承载力与纯刚性满堂脚手架和满堂支撑架承载力差多少？要准确回答这个问题，必须通过真型满堂脚手架与满堂支撑架实验与理论分析。
直角扣件转动刚度试验与有限元分析，得出如下结论：1）通过无量纲化后的M* -θ*关系曲线分区判断梁柱连接节点刚度性质的方法。
试验中得到的直角扣件的弯矩—转角曲线，处于半刚性节点的区域之中，说明直角扣件属于半刚性连接。
2）扣件的拧紧程度对扣件转动刚度有很大影响。
拧紧程度高，承载能力加强，而且在相同力矩作用下，转角位移相对较小，即刚性越大。
3）扣件的拧紧力矩为40N·m， 50N·m 时，直角扣件节点与刚性节点刚度比值为21.86%、33.21% 真型试验中直角扣件刚度试验：在7 组整体满堂脚手架与满堂支撑架的真型试验中，对直角扣件的半刚性进行了测量，取多次测量结果的平均值，得到直角扣件的刚度为刚性节点刚度的20.43%。
半刚性节点整体模型与刚性节点整体模型的比较分析：按照所作的15个真形试验的搭设参数，在有限元软件中，分别建立了半刚性节点整体模型及刚性节点整体模型，得出两种模型的承载力。
由于直角扣件的半刚性，其承载能力比刚性节点的整体模型承载力降低很多，在不同工况条件下，满堂脚手架与满堂支撑架刚性节点整体模型的承载力为相应半刚性节点整体模型承载力的1.35 倍以上。
15 个整架实验方案的理论计算结果与实验值相比最大误差为8.05% 。
所以，扣件式满堂脚手架与满堂支撑架不能盲目使用刚性节点整体模型（刚性节点支架）临界荷载推论所得参数。
5 满堂支撑架高宽比=计算架高÷计算架宽，计算架高：立杆垫板下皮至顶部可调托撑支托板下皮垂直距离。
计算架宽：满堂支撑架横向两侧立杆轴线水平距离。
6 公式(5.4.4-1)、(5.4.4-2)ΣN GK 包括满堂支撑架结构自重、构配件自重等；ΣN QK包括作业层上的人员及设备均布活荷载、结构构件自重等。
可按每一个纵距、横距为计算单元。