防洪墙计算表
防水(1)-底板防水和外墙防水工程量计算表(计算式)
2020/9/23
工程量计算表
日期：
FB防水
FB防水 FB防水
备注
墙体防水 墙体防水
墙体防水
计算表
第27页 共52页
2020/9/23
计算表
第28页 共52页
2020/9/23
计算表
第29页 共52页
2020/9/23
计算表
第30页 共52页
2020/9/23
计算表
第31页 共52页
2020/9/23
m3 114.149*0.45*0.12+（36.7+9.8）*0.95*0.12 m3 （5.4+2.5+5.6+2.5+41.7）*0.35*0.12
m2
（5.1+37.6+1.3）*3.05+（18.75+18.95）*3.6+（4.1+1.4） *3.25*2+（8.8+9.4）*5+2*3.6
计算表
第46页 共52页
2020/9/23
计算表
第47页 共52页
2020/9/23
计算表
第48页 共52页
2020/9/23
计算表
第49页 共52页
2020/9/23
计算表
第50页 共52页
2020/9/23
计算表
第51页 共52页
2020/9/23
计算表
第52页 共52页
2020/9/23
m2
（18.75+18.95）*3.6+（4.1+1.4）*3.25*2+（8.8+9.4） *5+2*3.6
南北岸防洪墙计算书20111116
悬臂式挡土墙验算[执行标准：水利]计算项目：南岸防洪墙（取最不利断面）原始条件:墙身尺寸:墙身高: 5.300(m)墙顶宽: 0.400(m)面坡倾斜坡度: 1: 0.000背坡倾斜坡度: 1: 0.000墙趾悬挑长DL: 1.600(m)墙趾跟部高DH: 0.400(m)墙趾端部高DH0: 0.400(m)墙踵悬挑长DL1: 1.500(m)墙踵跟部高DH1: 0.400(m)墙踵端部高DH2: 0.400(m)加腋类型:背坡加腋背坡腋宽YB2: 0.500(m)背坡腋高YH2: 1.500(m)设防滑凸榫防滑凸榫尺寸BT1: 1:0.010(m)防滑凸榫尺寸BT: 0.400(m)防滑凸榫尺寸HT: 0.400(m)防滑凸榫被动土压力修正系数: 1.000防滑凸榫容许弯曲拉应力: 1.270(MPa)防滑凸榫容许剪应力: 1.270(MPa)钢筋合力点到外皮距离: 50(mm)墙趾埋深: 1.700(m)物理参数:混凝土墙体容重: 25.000(kN/m3)混凝土强度等级: C30纵筋级别: HRB335抗剪腹筋等级: HRB335裂缝计算钢筋直径: 16(mm)挡土墙类型: 浸水地区挡土墙墙后填土内摩擦角: 30.000(度)墙后填土粘聚力: 0.000(kPa)墙后填土容重: 18.000(kN/m3)墙背与墙后填土摩擦角: 17.500(度)地基土容重: 18.000(kN/m3)修正后地基土容许承载力: 100.000(kPa)地基土容许承载力提高系数:墙趾值提高系数: 1.200墙踵值提高系数: 1.300平均值提高系数: 1.000墙底摩擦系数: 0.300地基土类型: 土质地基地基土内摩擦角: 30.000(度)墙后填土浮容重: 9.000(kN/m3)地基浮力系数: 0.700土压力计算方法: 库仑坡线土柱:坡面线段数: 2折线序号水平投影长(m) 竖向投影长(m) 换算土柱数1 2.000 0.000 02 12.145 -4.858 0坡面起始距墙顶距离: 1.400(m)地面横坡角度: 20.000(度)墙顶标高: 0.000(m)挡墙内侧常年水位标高: -2.700(m)挡墙外侧常年水位标高: -4.600(m)浮力矩是否作为倾覆力矩加项: 是钢筋混凝土配筋计算依据:《混凝土结构设计规范》（GB 50010--2002）注意：墙身内力配筋计算时,各种作用力采用的分项(安全)系数为:重力不利时 = 1.200重力有利时 = 1.000主动土压力 = 1.200静水压力 = 1.200扬压力 = 1.200地震力 = 1.000===================================================================== 第 1 种情况: 一般情况[土压力计算] 计算高度为 5.300(m)处的库仑主动土压力按假想墙背计算得到:第1破裂角： 24.470(度)Ea=50.510 Ex=32.010 Ey=39.072(kN) 作用点高度 Zy=1.476(m) 因为俯斜墙背，需判断第二破裂面是否存在，计算后发现第二破裂面存在：第2破裂角=20.672(度) 第1破裂角=24.430(度)Ea=50.506 Ex=32.009 Ey=39.068(kN) 作用点高度 Zy=1.476(m) 墙身截面积 = 4.095(m2) 重量 = 102.375 kN地下水作用力及合力作用点坐标(相对于墙面坡上角点)X分力(kN) Y分力(kN) Xc(m) Yc(m) 墙面坡侧: 2.45 -4.80 -0.80 -5.07墙背坡侧: -33.80 -40.25 1.48 -4.43墙底面: -0.00 46.20 0.78 -5.30整个墙踵上的土重 = 43.125(kN) 重心坐标(1.040,-3.117)(相对于墙面坡上角点) 墙踵悬挑板上的土重 = 24.900(kN) 重心坐标(1.314,-3.521)(相对于墙面坡上角点) 墙趾板上的土重 = 37.440(kN) 相对于趾点力臂=0.800(m))(一) 滑动稳定性验算基底摩擦系数 = 0.300采用防滑凸榫增强抗滑动稳定性,计算过程如下:基础底面宽度 B = 4.000 (m)墙身重力的力臂 Zw = 1.850 (m)Ey的力臂 Zx = 3.443 (m)Ex的力臂 Zy = 1.476 (m)作用于基础底的总竖向力 = 220.858(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=409.298(kN-m) 基础底面合力作用点距离墙趾点的距离 Zn = 1.853(m)基础底压应力: 墙趾=67.371 凸榫前沿=67.310 墙踵=43.058(kPa)凸榫前沿被动土压力=202.022(kPa)凸榫抗弯强度验算:凸榫抗弯强度验算满足: 弯曲拉应力 = 606.067 <= 1270.000(kPa)凸榫抗剪强度验算:凸榫抗剪强度验算满足: 剪应力 = 202.022 <= 1270.000(kPa)凸榫设计宽度为: 0.276(m)滑移力= 63.359(kN) 抗滑力= 146.864(kN)滑移验算满足: Kc = 2.318 > 1.300(二) 倾覆稳定性验算相对于墙趾点，墙身重力的力臂 Zw = 1.850 (m)相对于墙趾点，墙踵上土重的力臂 Zw1 = 2.640 (m)相对于墙趾点，墙趾上土重的力臂 Zw2 = 0.800 (m)相对于墙趾点，Ey的力臂 Zx = 3.443 (m)相对于墙趾点，Ex的力臂 Zy = 1.476 (m)验算挡土墙绕墙趾的倾覆稳定性倾覆力矩= 58.379(kN-m) 抗倾覆力矩= 467.676(kN-m)倾覆验算满足: K0 = 8.011 > 1.550(三) 地基应力及偏心距验算基础为天然地基，验算墙底偏心距及压应力作用于基础底的总竖向力 = 220.858(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=409.298(kN-m) 基础底面宽度 B = 4.000 (m) 偏心距 e = 0.147(m)基础底面合力作用点距离基础趾点的距离 Zn = 1.853(m)基底压应力: 趾部=67.371 踵部=43.058(kPa)最大应力与最小应力之比 = 67.371 / 43.058 = 1.565作用于基底的合力偏心距验算满足: e=0.147 <= 0.250*4.000 = 1.000(m)墙趾处地基承载力验算满足: 压应力=67.371 <= 120.000(kPa)墙踵处地基承载力验算满足: 压应力=43.058 <= 130.000(kPa)地基平均承载力验算满足: 压应力=55.214 <= 100.000(kPa)(四) 墙趾板强度计算标准值:作用于基础底的总竖向力 = 220.858(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=409.298(kN-m) 基础底面宽度 B = 4.000 (m) 偏心距 e = 0.147(m)基础底面合力作用点距离趾点的距离 Zn = 1.853(m)基础底压应力: 趾点=67.371 踵点=43.058(kPa)设计值:作用于基础底的总竖向力 = 265.029(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=491.157(kN-m)基础底面宽度 B = 4.000 (m) 偏心距 e = 0.147(m)基础底面合力作用点距离趾点的距离 Zn = 1.853(m)基础底压应力: 趾点=80.845 踵点=51.669(kPa)[趾板根部]截面高度: H' = 0.400(m)截面剪力: Q = 66.576(kN)截面抗剪验算满足，不需要配抗剪腹筋截面弯矩: M = 55.751(kN-m)抗弯拉筋构造配筋: 配筋率Us=0.13% < Us_min=0.21%抗弯受拉筋: As = 858(mm2)截面弯矩: M(标准值) = 39.334(kN-m)最大裂缝宽度为: 0.076 (mm)。
防汛墙、护岸工程资料表格
单元工程质量检验评定表（基坑开挖）
单元工程质量检验评定表（垫层）
注：1、墙顶高程为考虑设计沉降量的验收标高。
2、墙面垂直度及轴线位移系指墙身钢筋砼施工时的控制值。
单元工程质量检验评定表（压顶）
注：H—立缝长度。
单元工程质量检验评定表（反滤带）
单元工程质量检验评定表（回填土）
注：D—拉杆直径。
注：H—板高。
单元工程质量检验评定表（现浇板桩锚锭墙）
单元工程质量检验评定表（锚锭板安装）
注：H—板高。
注：bf—设计厚度；bd设计宽度。
单元工程质量检验评定表（钢筋砼（砼）护坡）
单元工程质量检验评定表（浆砌石护脚）
单元工程质量检验评定表（钢筋砼齿坎护脚）
单元工程质量检验评定表（排水孔）。
移动式防洪墙图解
移动式防洪墙 Mobile flood wall一、产品概述：移动式防洪墙——是湖南力威泵阀设备有限公司自主研发推出的移动防洪设施专利产品，拥有1项国家发明专利及3项实用新型专利（发明专利号：2013102862573 实用新型专利号：2013204060731，2013205306071，2013205306334），力威泵阀是我国最早开发研究移动防洪墙的企业，目前国内在防洪抗洪方面，采用的还是传统人工沙袋堆积方式防洪，这种方式存在劳动强度大，工作效率低，挡水密封效果差，挡水高度调节有限等诸多问题。
我们根据目前实际的抗洪情况，经过多次的实验和改造，利用铝型材和碳钢板制造出安全可靠、组装方便快捷、防洪能力强的移动式防洪墙。
它结构简单，实用性非常强，操作起来更省时省力，可重复使用、可高度调节，能更迅速的的应对紧急情况。
移动防洪墙的问世将弥补我国移动抗洪历史的空白，更是用沙袋堆积抗洪的一场革命。
二、用途：移动式防洪墙是保护国家及人民财产安全的重要设备，在抗洪抢险中起着至关重要的作用，它主要用于：城市防洪，河堤及海堤防洪，工厂企事业单位、酒店、宾馆以及写字楼的地下停车库等。
A．横板式移动防洪墙Transverse-Mobile flood wall （专利号：2013204060731）1、产品结构及原理：a、产品结构横板式移动防洪墙是由底座、立柱、活动挡板、吊耳、拉手、压紧装置和密封件等组成。
（CAD中的图一）b、产品原理：立柱通过底座（即基础）上的预埋螺栓固定在底座上，活动挡板通过凹凸结构上下拼插在两立柱之间，凹凸结构使得挡板之间衔接更稳定，活动挡板的凹凸结构中设有密封件，使得挡板之间能密封防漏；与地面接触的活动挡板底部设有密封件，使得活动挡板与地面之间能密封防漏；立柱两侧设有密封槽，使得活动挡板与立柱之间能够密封防漏。
多套成组相连形成刚性防洪墙，从而发挥防洪墙的防洪挡水作用。
2、产品规格：（CAD中的图二）(CAD中的图三）横板式移动防洪墙结构尺寸表: (单位：mm)3、立柱基础结构示意图：（CAD中的图四）4、主要零部件材质：序号名称材质1 底座碳钢Q235B2 立柱碳钢 Q235B3 活动挡板铝合金6061/碳钢Q2354 密封件橡胶5 产品表面处理氟碳/镀锌5、横板式移动防洪墙与传统人工砂袋堆积方式防洪对比表：B．竖板式移动防洪墙 Riser Mobile flood wall（专利号：2013205306071）1、产品结构及原理：a、产品结构竖板式移动防洪墙是由底座、立柱、活动挡板、底部横挡板、顶部横挡板、加强筋、拉手、压紧装置和密封件等组成。
挡土墙计算 电子表格
11.495238
23000
N/m3
断面面积(m2) 21.000 3.244
26.3709592 121.2155472
1.891341543
二、抗倾覆稳定性验算 土压力的水平分力 土压力的竖直分力
墙身抗倾覆力矩计算
Eax
124.0333938 KN/m
zf
3.337 m
Eaz
2.086528356 KN/m
xf
2.065 m
Ai(m2)
Gik(Kn/m)
1
16.8
386.4
2
2.6
59.8
3
0.6132 14.1036
4
0.0307 0.7061
0.825396667 0.04127 2.51746 16.8
Xi(m)
Ｍzk(KNm/m)
2.8
1081.92
1.425
85.215
0.8253967 11.6410649
cos(δ+ρ)*cos(ρ-β)
0.3880
Ka
0.104308962
Ea 挡土墙自重
墙身 基础 合计 Gk
124.05 KN/m
483
KN/m
74.6
KN/m
557.6
一、抗滑稳定安全系数
Ks
Gn
Gt
Ean
Eat
Ks 大于1.3，安全
546.7790411
pk
123.9875232
Tk
26.3709592
2.51746 1.777578506
合计 土压力抗倾覆力矩计算
抗倾覆力矩 倾覆力矩 Ｋl
大于1.6，安全
挡墙截面参数计算表
关于M9+81.85~M9+91.85、M9+91.85～M9+101.85、M9+101.85~M9+111.85三段挡土墙底标高调整后的挡墙截面参数的计算说明1)M9+81.85～M9+91.85、M9+101.85～M9+111.85段(有锚链环ZL6)：挡墙顶宽B=3600mm前段面有关参数计算：h1=163.105-158.605=4500mmh2=1000mmH=h1+h2=4500+1000=5500mmb3=800mmb1=b3+h1⨯0.05-100=925mmb2=B+b3+100=3600+800+100=4500mm后段面有关数据计算：h1=164.105-158.605=5500mmh2=1000mmH=h1+h2=5500+1000=6500mmb3=800mmb1=b3+h1⨯0.05-100=975mmb2=B+b3+100=3600+800+100=4500mm即该段挡土墙断面参数为：H=5500~6500mmb1=925~975mmb2=4500~4500mmb3=800mm2)M9+91.85~M9+101.85段（无锚链环ZL7)挡墙顶宽B=900mm前段面有关参数计算：h1=164.105-159.605=4500mmh2=1000mmH=h1+h2=4500+1000=5500mmb3=800mmb1=b3+h1⨯0.05-100=925mmb2=b3+h1⨯0.6+100+900=4500mm后段面有关参数计算：h1=165.105-159.605=5500mmh2=1000mmH=h1+h2=5500+1000=6500mmb3=800mmb1=b3+h1⨯0.05-100=975mmb2=b3+h1⨯0.6+100+900=5100mm即该段挡土墙断面参数为：H=5500~6500mmb1=925~975mmb2=4500~5100mm3)挡土墙方量计算○1ZL6 （有锚链环）方量计算：前段面：S1=(3.6+b1+b2-2⨯b3)⨯h1/2=(3.6+0.925+4.5-2⨯0.8)⨯4.5/2=16.706m2 S2=(b1+b2)⨯h2=(0.925+4.5)⨯1.0=5.425m2∑S前=S1+S2=16.706+5.425=22.131m2后段面：S1=(3.6+b1+b2-2⨯b3)⨯h1/2=(3.6+0.975+4.5-2⨯0.8)⨯5.5/2=20.556m2 S2=(b1+b2)⨯h2=(0.975+4.5)⨯1.0=5.475m2∑S后=S1+S2=20.556+5.475=26.031m2单个ZL6方量：V=L⨯(∑S前+∑S后)/2=10⨯(22.131+26.031)/2=240.81m3（第一种公式）V=(∑S前+∑S后+√∑S前⨯∑S后)⨯L/3=240.546m3（第二种公式）取第一种V=240.81m3○2ZL7 （无锚链环）方量计算：前段面：S1=（0.9+b1+b2-2⨯b3)⨯h1/2=(0.9+0.925+4.5-2⨯0.8)⨯4.5/2=10.631m2 S2=(b1+b2)⨯h2=(0.925+4.5)⨯1.0=5.425m2∑S前=S1+S2=10.631+5.425=16.056m2后段面：S1=（0.9+b1+b2-2⨯b3)⨯h1/2=(0.9+0.975+5.1-2⨯0.8)⨯5.5/2=14.781m2 S2=(b1+b2)⨯h2=(0.975+5.1)⨯1.0=6.075m2∑S后=S1+S2=14.781+6.075=20.856m2单个ZL7方量：V=L⨯(∑S前+∑S后)/2=10⨯(16.056+20.856)/2=184.56m3（第一种公式）V=(∑S前+∑S后+√∑S前⨯∑S后)⨯L/3=184.038m3（第二种公式）取第一种V=184.56m34）附图及调整后的参数表调整后的挡墙截面参数一览表编号挡墙截面参数（mm) 单个方量(m3）H h1 h2 b1 b2 b3ZL6 5500~6500 4500~5500 1000 925~975 4500~4500 800 240.8 ZL7 5500~6500 4500~5500 1000 925~975 4500~5100 800 184.6。
防洪墙渗流稳定计算
(1) 防洪墙段
防洪墙断面渗流及渗透稳定计算采用改进阻力系数法，本次选取渗透系数最大的砂基断面进行计算，桩号1+600.00，该断面临水侧为C25砼埋石挡墙，背水侧为草皮护坡，坡比为1:2，该断面10年一遇设计洪水位为 2.42m ，背水侧无水，基础为粗砂砾砂，渗透系数为k=3⨯10-2cm/s ，允许水力比降为0.2。
其渗流及渗透稳定按照如下公式进行计算。
1）地基有效深度计算
05.0L T e =或 式中：Te ——地基有效深度； Lo ——地下轮廓的水平投影长度； So ——地下轮廓的垂直投影长度。
2）各段水头损失和单宽流量计算
①进出口段阻力系数计算
②内部垂直段阻力系数计算
③水平段阻力系数计算
式中：S ——板桩或齿墙的入土深度；
T——地基透水层深度;
S1、S2——进出口段板桩或齿墙的入土深度。
3）进出口段水头修正计算
式中：β’——阻力修正系数；
T’——板桩另一侧地基透水层深度。
4）出口坡降计算
式中：S’——出口段地下轮廓垂直长度；
ho’——出口段水头损失。
表5-6 渗流计算成果表
许比降[J]=0.2，不能满足渗流稳定要求，需增加截渗墙。
经计算，当截渗墙深入基础深度为1.0m时，单宽流量为0.000078m³/s·m，下游坡出口渗流比降为0.18，小于基础允许比降，满足要求。
围墙计量表
不锈钢栏杆（高1.75m）：（84-17*0.37）=77.71m
花坛长71m，宽1.5m
C30预制砼侧石（120*300*90）：71+6*.15=80m
C15砼细石砼护底：（0.32*0.1+0.1*0.1）*（71+6*1.5）=3.36m³
工程量计量表
施工单位：上虞农发水利建筑工程有限公司合同编号：编号：01
项目编号
第一部分：建筑工程
项目名称
依据图号
（联系单）
计算草图几何尺寸（附件）：
详见附图
计算式
围墙820.16m³
C15砼垫层：84*0.1*0.6=5.04m³
砖砌墙体、砖砌柱（17根）：（84-17*0.37）*0.24*0.86+17*0.37*0.37*2.34=21.49m³
500厚种植土：71*1.38*0.5=48.99m³
C30砼路面
150厚C30砼路面：（4*5+8*2.5+2.5*13）*0.15=10.88m³
250厚塘渣回填：72.5*0.25=18.13m³
工程量
20.16m³
5.04m³
21.49m³
2.8m³
77.71m
80m
3.36m³
48.99m³
10.88m³
18.13m³
计算
张 莹
负责人
建设（监理）单位意见
工程量
现场监理复核
监理部审核
建设单位核定
本表一式三份，经业主核定后返还承包人、监理单位各一份。
防护工程(挡土墙)计算表【工程量计算表(路基、路面、排水)】
承包单位:昆明市轿子山旅游专线公路3合同监理单位:江西交通建设工程监理所243.9583.08327.03承包单位:昆明市轿子山旅游专线公路3合同监理单位:江西交通建设工程监理所承包单位:昆明市轿子山旅游专线公路3合同监理单位:江西交通建设工程监理所承包单位:昆明市轿子山旅游专线公路3合同监理单位:江西交通建设工程监理所87.7340.82128.55119.8039.63159.4441.6720.4862.16承包单位:昆明市轿子山旅游专线公路3合同监理单位:江西交通建设工程监理所280.42114.64395.06承包单位:昆明市轿子山旅游专线公路3合同监理单位:江西交通建设工程监理所686.63209.38896.00承包单位:昆明市轿子山旅游专线公路3合同监理单位:江西交通建设工程监理所497.62139.95637.57承包单位:昆明市轿子山旅游专线公路3合同监理单位:江西交通建设工程监理所325.77136.40462.17承包单位:昆明市轿子山旅游专线公路3合同监理单位:江西交通建设工程监理所90.0339.02129.05承包单位:昆明市轿子山旅游专线公路3合同监理单位:江西交通建设工程监理所涵洞顶高2072.15垟厚计算距：2.78后坡比0.5 1.39总厚 2.33宽：3.8减体积32.09499扣体积8.1702涵洞底高2069.41垟厚计算距：5.52后坡比0.5 2.76总厚 3.84高：2.74基脚扣减长：总扣40.27489.89扣减涵洞承包单位:昆明市轿子山旅游专线公路3合同监理单位:江西交通建设工程监理所65.5338.18103.71251.6492.23343.87低。
承包单位:昆明市轿子山旅游专线公路3合同监理单位:江西交通建设工程监理所202.1384.15286.2831.8920.4652.35计算算算承包单位:昆明市轿子山旅游专线公路3合同监理单位:江西交通建设工程监理所151.4248.25199.67承包单位:昆明市轿子山旅游专线公路3合同监理单位:江西交通建设工程监理所515.73137.12652.85承包单位:昆明市轿子山旅游专线公路3合同监理单位:江西交通建设工程监理所计算算算16/16挡土墙计算表承包单位:昆明市轿子山旅游专线公路3合同监理单位:江西交通建设工程监理所。
城市防洪堤顶高程计算表格
gh������/������_������^ 2=0.13th[0.7(gH/������_
gT gH 13.9( 2 )0.5 V V L=(g������2/2π)th(2πd/L)
0.27495315 0.00341312 0.05832894 4.77298238 1
4、风浪要素计算成果： H 堤前波浪的平均高度(m）： 0.15514 T 平均波周期(S)： 1.748 L 堤前波浪的平均波长： 4.77298 5、设计波浪爬高计算
########
cosβ = 1
风速 (m/s) 21.15
堤顶超高计算成果表 吹程 堤前水深(m) (m) 189 12
风壅高 e(m) 0.001
安全加 风浪爬 计算堤顶 高A(m) 高(m) 超高(m) 0.600 0.684 1.286 编辑： 萧丁
gF 0.7(gd/v2)0.7= 0.0018( 2 )0.45 2 0.45 gH gd = V 0.13th[0.7( 2 )0.7 ] th{ } 0.0018(gF/v ) 2 2 0.5 gd 0.7 V V (gH/v ) = 0.13th[0.7( 2 ) ] 2 V gT /2/π = TANH(2π d/L)=Biblioteka Rp K Kv K p
1 m
2
LH
V/(gd)^0.5= 1.94932945 （1+m2）^0.5= 2.38933045 (LH)^0.5= 0.86050788
V / gd
Rp 堤前波浪的平均爬高 6、风壅水面高e 0.68437
KV 2F e Cos 2gd
e 计算点的风壅水面高程 位置 0
城市防洪工程防洪墙顶超高及堤顶高程的确定 1、计算依据 《提防工程设计规范》GB 50286-2013 第3.2节、第7.3节及附录C有关规定 2、已知参数 计算断面： F 风区长度（m）： 189 设计洪水位（p=5%）（m）： d 水域的平均水深（m）： 12 K△ 按表C3.1-1确定： 0.85 g： 9.81 KV 按表C3.1-2确定： 1.08 V 计算风速： 21.15 KP 按表C3.1-3确定： 2.07 V 实际风速： 14.1 m 斜坡坡率： 2.17 K 综合摩阻系数： 3.6E-06 堤前平均波长试算： 3.63 β 风向与堤轴线的法线和夹角： 0 3、风浪要素（平均波长L和平均波高H）的确定 （1）提防工程适用平原地区浅水波莆田公式计算 将左侧公式简化后：
- 1、下载文档前请自行甄别文档内容的完整性，平台不提供额外的编辑、内容补充、找答案等附加服务。
- 2、"仅部分预览"的文档,不可在线预览部分如存在完整性等问题,可反馈申请退款(可完整预览的文档不适用该条件!)。
- 3、如文档侵犯您的权益，请联系客服反馈,我们会尽快为您处理(人工客服工作时间：9:00-18:30)。
G6
48
11.217 538.416
G7
78.6016
9.162 720.1479
G8
197.8032
7.398 1463.348
G9
704.87
10.38 7316.527
G10
261.01
13.3 3471.419
G11
224.50
9.77 2193.361
G12
383.75
11.55 4432.259
(二)、 静水压 力计算
1、墙 前静水 压力P 前；2、 墙后静 水压力 P后。
计算公 式： P=1/2*
H(h)^2 *γ水 （单 位： KN） 计算结 果见下 表（单 位： KN）
γ水 10
H2(H后) 10.8
H前(h2) 2
P前 20
P后 583.2
(三)、 扬压力 计算
计算公 式：浮 托力： W1=γ
G13
49.20
11.883 584.6436
G14
361.60
Gs1
19.9881
Gs2
1.25
g1 245.570072
g2
76.44
g3
0
g4
29.182626
g5
1.825
13.3 4809.254
0
0
1.082 1.3525
0.125 30.69626
1.716 131.171
3.5
0
0
0
7.525
-2265.03
W2
-662.20
10.03333
-6644.07
G1 337.154688
7.525 2537.089
G2 514.829952
3.182 1638.189
G3
666
5.024 3345.984
G4
912.40704
7.366 6720.79
G5
229.248
8.162 1871.122
水
*h1*B ，扬压 力： W2=1/2 *γ水* Δh*B 计算结 果见下 表（单 位： KN）
γ水
10
H前(h2) 2
H2(H后)
Δh
BW1W2来自10.88.815.05
301
662.20
(四)、 墙身自 重、后 趾板以 上土重 、前趾 板以上 水重计 算 1、墙 身自重 （由墙 的作用 荷载图 得，见 图） 计算结 果见下 表（单 位： KN）
载见图
二、 稳定 计算
作用在 挡墙上 的水平 力、竖 向力、 及力矩 见表一 (M单 位：
KN.M) 。
力矩（顺针为正）
力 竖向力(G) 水平力(H) 力臂 正（+） 负（-）
E1
28.999999 -15.15
-439.35
E2
252.29999 -13.7
-3456.51
E3
662.39997
-5.4
按半重 力式复 核
施设挡墙 复核
(H=19.50m
)第一个拐 点高程统 一为 244.70
0.5 3.5
3.5 1.0 1.0
1.50 245.41
G01=25KN
240.0
G03=53KN q=10KPa G7
G8
G9
G02=25KN 1:1.75
G10
E1
E2
H1=8.700
G11 G12
g1 g2
5.6 e1
G4 G3
E3
G14 E4
G2
1.0 1.0
e2 e3
Gs1 Gs2 P前
O
G5
G13
G6
G1
H2=10.800 P后
一、
作用 在挡 土墙 上荷 载计 算 ( 取堤 线长 (1一米)、)
土压力 计算 (按郎 肯土压 力理论 计算)
砂质泥 岩地 基，墙 后碾压 砂卵石 回填 1、土 压力系 数
Kc 1.0682
f 0.38
ΣG
ΣH
4528.0199 1610.751
(二)、 抗倾稳
定计算 该段为
岩基， 当合力
偏心距 e≤B/4 的条件
下，一 般抗倾
稳定满 足。
(三)、 偏心矩
计算及 地基应 力计算
1、偏
心矩计 算
e=B/2-ΣM/ ΣG
e
B
2.1997 15.05
γ墙
G1
G2
G3
G4
G5
G6
24 337.154688 514.82995 666 912.407 229.248
48
2、前 、后趾 板以上 的土及 水重计 算（由 墙的作 用荷载 图得， 见图） 计算结 果见下 表（单 位： KN）
γ填土
20
G7 78.6016
G8
G9
G 10
197.8032 704.8677 261.0089
1.082 1.97465
G11
70
G01
25
G02
0
9.774 5.274 15.001
684.18 131.85
0
G03
53
ΣG(H) 4528.019893 1610.7506
9.774 518.022 43616.48 -19503.2
ΣM
24113.27627
计算公 式： Kc=fΣ G/ΣH 岩基的 抗滑安 全系数 不小于 1.05。
3、前 趾板以 上的水 重计算 （由墙 的作用 荷载图 得，见 图） 计算结 果见下 表（单 位： KN）
Gs1 19.9881
Gs2
1.25
4、填 土表面 的荷载 ①填土 表面的 分布荷 载（单 位： KN）
q
L
G11
10
7
70
②集中
荷载
（单
位：
KN）
G01
G02
G03
25
0
53
作用在
挡土墙
上的荷
662.4
283.82 99.30666 70.93333 9.733333
γ水下 24.6
G 11 224.50
G 12
G 13
383.74536 49.2
G 14 361.598
γ墙前 19.5
γ水下 14.6
g1
g2
245.57007 76.44
g4 g3 （Gs1） g5（Gs2） 0 29.18263 1.825
-3576.96
E4 e1 e2 e3
283.82
-99.3067 -70.9333
-9.73
-3.6
-1021.77
-3.866 383.9196
-1 70.93333
-0.667 6.492133
P前
-20.00 -0.667 13.34
P后
583.2 -3.6
-2099.52
W1
-301.00
计算20公
14.6
式：1 2、
h0
H1
0.5
8.7
计算结 e1=0.5*h1^2 果见下
γ
γ'
H1
H2
H2 10.8
K 0.33
P0
P1
P0
P1
P2
h1
3.33 61.3333 52.56
5.6
E1
E2
E3
E4
h2 γ"墙前填土
2
19
e1
e2
e3
20
14.6
8.7
10.8 3.33 61.33 28.999999 252.3
K=tan2( 45°-φ
/2)
φ 45°-φ/2
K
0.5236 0.523598767 0.3333333
2、土
压力计
算
q=10kN /m2,γ =20kN/ m2, ho=0.5 m
计算公 式：P0= γ×h0
×K, P1= γ×
(H1+h0)
×K, P2=γ'
×H2×K （单 位： KN）
γ
γ'