工地常用临时结构设施计算手册
(施工手册第四版)第二章常用结构计算2-1 荷载与结构静力计算表
2 常用结构计算2—1 荷载与结构静力计算表2—1-1 荷载1．结构上的荷载结构上的荷载分为下列三类:（1）永久荷载如结构自重、土压力、预应力等.（2)可变荷载如楼面活荷载、屋面活荷载和积灰荷载、吊车荷载、风荷载、雪活载等。
（3）偶然荷载如爆炸力、撞击力等。
建筑结构设计时，对不同荷载应采用不同的代表值。
对永久荷载应采用标准值作为代表值。
对可变荷载应根据设计要求，采用标准值、组合值、频遇值或准永久值作为代表值。
对偶然荷载应按建筑结构使用的特点确定其代表值。
2．荷载组合建筑结构设计应根据使用过程中在结构上可能同时出现的荷载，按承载能力极限状态和正常使用极限状态分别进行荷载（效应）组合，并应取各自的最不利的效应组合进行设计。
对于承载能力极限状态,应按荷载效应的基本组合或偶然组合进行荷载（效应）组合。
γ0S≤R （2-1）式中γ0——结构重要性系数；S—-荷载效应组合的设计值；R—-结构构件抗力的设计值。
对于基本组合,荷载效应组合的设计值S应从下列组合值中取最不利值确定:(1)由可变荷载效应控制的组合（2—2）式中γG——永久荷载的分项系数；γQi——第i个可变荷载的分项系数，其中Y Q1为可变荷载Q1的分项系数；S GK-—按永久荷载标准值G K计算的荷载效应值；S QiK——按可变荷载标准值Q ik计算的荷载效应值，其中S Q1K为诸可变荷载效应中起控制作用者；ψci--可变荷载Q i的组合值系数；n—-参与组合的可变荷载数。
（2）由永久荷载效应控制的组合（2—3)（3）基本组合的荷载分项系数1)永久荷载的分项系数当其效应对结构不利时：对由可变荷载效应控制的组合,应取1.2；对由永久荷载效应控制的组合，应取1。
35；当其效应对结构有利时：一般情况下应取1。
0；对结构的倾覆、滑移或漂浮验算,应取0.9。
2)可变荷载的分项系数一般情况下应取1。
4；对标准值大于4kN/m2的工业房屋楼面结构活荷载应取1.3。
临时支撑及现浇段支架计算书(精)
临时支撑及现浇段支架计算书1、计算方法本方案所有施工临时结构均采用容许应力法设计，根据《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）第4.1.8条规定，“结构构件当需进行弹性阶段截面应力计算时，除特别指明外，各作用效应的分项系数及组合系数应取为1.0”。
2、计算依据（1）《建筑结构荷载规范》（GB 50009-2001）；（2）《钢结构设计规范》（GB 50017-2003）；（3）《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）；（4）《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ 025-86）；（5）《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ 162-2008）；（6）《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ 166-2008）；（7）《桥梁悬臂施工与设计》，雷俊卿主编，北京：人民交通出版社，2000年5月第1版。
3、荷载标准值（1）钢筋混凝土自重荷载标准值26kN/m3，落叶松自重荷载标准值7kN/m3，其他型钢每米自重标准值按相关型钢表取用；（2）施工人员及设备荷载标准值，计算面板及直接支撑面板的小楞时取2.5kN/m2，计算支撑小楞的大楞及支架立杆时取1.5kN/m2；（3）振捣混凝土产生的荷载标准值，对水平模板取2kN/m2，对垂直模板取4kN/m2；（4）倾倒混凝土产生的荷载标准值，对垂直模板取2kN/m2。
（5）风荷载标准值按苏州地区10年一遇基本风速计算，参考英国桥梁规范《BS5400》（见《桥梁悬臂施工与设计》中第106～108页及《BS5400》中Part2.Specification for loads第17页“5.3.5 Nominal vertical windload”相关部分），当风荷载对连续梁梁体产生的竖向力攻角小于1°时，竖向风力系数可取为0.4。
4、材料容许承载力（1）根据《建筑施工模板安全技术规范》，竹胶合模板抗弯强度设计值为35Mpa，极限状态法与容许应力法相比，在表达式中增加了荷载分项系数及组合值系数，按最大的活载分项系数1.4考虑，则以极限状态法对应的强度设计值除以1.4作为容许应力法的容许强度值，即竹胶合模板容许弯曲强度取25Mpa；弹性模量为9.9×103Mpa。
(完整)建筑施工计算手册
建筑施工计算手册(施工临时用水用电计算部分）＊工地临时供电计算P ―计算用电量（kW),即供电设备总需要容量.Pｃ―全部施工动力用电设备额定用量之和;P －室内照明设备额定用电量之和;P －室外照明设备额定用电量之和；K1 －全部施工用电设备同时使用系数；总数10台以内取0.75;10～30台取0.7;30台以上取0。
6；K2 －室内照明设备同时使用系数；k2=0.80K3 －室外照明设备同时使用系数;k3=1.0；变压器容量计算公式：P0 －变压器容量（KVA）；1。
05 －功率损失系数；施工机具电动额定用量参考表常用配电导线持续允许电流表(A）4－－4535 42 326－－5845 55 4210－－8565 75 501613010511085 105 8025180135145110 138 10535220170180138 170 13050270215230175 215 16570340265285220 265 20595415325345265 325 250120485375400310 375 385150570440470360 430 325185645500540420 490 380240770610600510－－ｅ－导线电压降(％），一般照明允许电压降为2.5％～5%；电动机电压降不超过±5％；对工地临时网络取7%∑P －各段线路负荷计算功率（Kw)，即计算用电量∑P；L －各段线路长度（m);L －材料内部系数，根据线路电压和电流种类按表18-25取用;S －导线截面(mm²);∑M－各段线路负荷矩(kw·m)，即∑P·L乘积。
COSθ－用电设备功率因素，一般建筑工地取0。
75;配电导线截面计算按导线的允许电流选择I －线路工作电流值(A）；U －线路工作电压值(V），三相四线制低压时取380V根据计算公式得出I后查表得出常用导线的截面。
工程施工现场临时设施的布置与计算
施工现场临时设施的布置及计算供热、供水流量及管径计算1、管径计算公式d=GV/3600*0.785ω（m）G—管内介质流量 t/hV—管内介质比容 m3/tω--管内介质流速 m/s （液体取ω=1.0-1.5 m/s）d—管内径m2、经验公式D=18.8 Q (mm) （介质为水时：V =1 ；G = Q（t/h）；ω=1 m/s时）D---单位为mm3、常用数据a．一般建筑物的概算热耗指标100W/m 2（黑龙江大庆地区）b．1大卡=1.163Wc．供回水温差 95c0-70c0=25c0（大卡）；25*1.163=29W 4．热工计算举例1）热水循环量计算a.如建筑面积30000m2b.耗热量:30000*100=3000000WC.每小时热水循环量：3000000W÷29W=103181kg/h=103t/h2）管径选择d=GV/3600*0.785ω（m）=103/3600*0.785*1=0.191m≈DN2003）热水循环泵选用：单吸立式热水循环泵3台（Q=70m2/h，H=60m DN150两用一备）施工临时供电计算P计=1.1（K1ΣP0+K2Σpa+K3ΣPb）P计-----计算用电量1.1------用电不均衡系数ΣP0------施工用电设备额定用量Σpa----室内照明设备额定用量之和ΣPb----室外照明设备额定用量之和K1-------全部施工用电设备同时使用系数，总数10台以内时，K1=0.75；10~30台时，K1=0.7；30台以上时，K1=0.6；K2-------室内照明设备同时使用系数，取K2=0.8；K3------室内照明设备同时使用系数，取K3=1.0。
一般建筑工地多采取单班制作业，少数为工序配合需要或抢工期采取两班制作业。
因此，综合考虑施工用电约占总用电量的90%，室内外照明用电约占10%，则上式可进一步简化为：P计=1.1（K1ΣP0+0.1 P计）=1.24 K1ΣP02.变压器用量的计算工地附近有10KV或6KV高压电源，可设变压器降至380/200V，有效供电半径一般在500m内，大型工地可在几处设变压器（变电所）。
彩钢板临时设施结构计算书
彩钢板临时设施结构计算书一．设计资料：1．基础顶标高为±0.000。
2．墙体做法：彩钢板3．楼面做法：楼板顶面为20mm水泥砂浆找平，30mm厚水泥楼板。
4．门窗做法：窗为1200×1200的塑钢窗，门为2100×800彩板门。
5．地质资料：按上海市土体平均强度计算。
6．基本风压：W0＝0.55KN/㎡。
7．活荷载：屋面活荷载0.4 KN/㎡，楼面活荷载2.0KN/㎡。
二．结构布置：主梁间距3.6米，次梁间距0.9米，柱采用80×80方柱。
柱与梁之间采用螺栓连接，主梁与次梁之间亦采用螺栓连接。
三．荷载计算：1．恒载标准值计算：20厚1∶2水泥砂浆找平0.02×20＝0.4 KN/㎡30厚水泥楼板0.02×30＝0.4 KN/㎡扣板吊顶0.1 KN/㎡屋架及支撑自重q＝0.12+0.011L＝0.12+0.011×6＝0.18 KN/㎡合计：1.08 KN/㎡2．活荷载标准值计算：2.0 KN/㎡3． 风载标准值计算：W ＝βz ×μs ×μz ×w o ＝1.0×1.3×1.0×0.55＝0.72 KN/㎡其中：βz ＝1.0，μs ＝1.3，μz ＝1.0，w o ＝0.55 KN/㎡四． 内力组合：1．活载分项系数取1.4，恒载分项系数取1.2。
2． 主梁线荷载：q ＝R 0（Rg×Cg×Gg+Rg×Cq×Qk ）＝1.0（1.2×1.08×3.6+1.4×2×3.6）＝14.7KN/m3．内力计算：0.2P 0.4P 0.4P 0.55P 0.8P 2P 2P 2P 2P 2P 2P B1）对A点起矩（P＝7.93KN）∑MA＝0.8P×0.6+2P（1.5+2.4+3.3+4.2+5.1）+6P－6Nb－0.4P×0.4－0.4P×0.8－0.2P×1.2＝0求出：Nb＝6.5P＝6.5×14.7×7.2/13.35＝51.5KN∑Y＝0，P+X y－Nb＝0。
工程建筑施工现场临时设施的布置与计算
工程施工现场临时设施的布置与计算----------------------- -----------------------日期：施工现场临时设施的布置与计算供热、供水流量与管径计算1、管径计算公式d=GV/3600*0.785ω（m）G—管介质流量 t/hV—管介质比容 m3/tω--管介质流速 m/s （液体取ω=1.0-1.5 m/s）d—管径m2、经验公式D=18.8 Q (mm) （介质为水时：V =1 ；G = Q（t/h）；ω=1 m/s 时）D---单位为mm3、常用数据a．一般建筑物的概算热耗指标100W/m 2（地区）b．1大卡=1.163Wc．供回水温差 95c0-70c0=25c0（大卡）；25*1.163=29W4．热工计算举例1）热水循环量计算a.如建筑面积30000m2b.耗热量:30000*100=3000000WC.每小时热水循环量：3000000W÷29W=103181kg/h=103t/h2）管径选择d=GV/3600*0.785ω（m）=103/3600*0.785*1=0.191m≈DN2003）热水循环泵选用：单吸立式热水循环泵3台（Q=70m2/h，H=60m DN150两用一备）施工临时供电计算P计=1.1（K1ΣP0+K2Σpa+K3ΣPb）P计-----计算用电量1.1------用电不均衡系数ΣP0------施工用电设备额定用量Σpa----室照明设备额定用量之和ΣPb----室外照明设备额定用量之和K1-------全部施工用电设备同时使用系数，总数10台以时，K1=0.75；10~30台时，K1=0.7；30台以上时，K1=0.6；K2-------室照明设备同时使用系数，取K2=0.8；K3------室照明设备同时使用系数，取K3=1.0。
一般建筑工地多采取单班制作业，少数为工序配合需要或抢工期采取两班制作业。
因此，综合考虑施工用电约占总用电量的90%，室外照明用电约占10%，则上式可进一步简化为：P计=1.1（K1ΣP0+0.1 P计）=1.24 K1ΣP02.变压器用量的计算工地附近有10KV或6KV高压电源，可设变压器降至380/200V，有效供电半径一般在500m，大型工地可在几处设变压器（变电所）。
项目部临时办公室计算书
临时房计算书一、工程背景本项目为3层混合结构体系，临时办公室一层采用砖混结构，二、三层采用彩钢板房形式。
本工程考虑为临时房计算，根据《临时建设工程规划许可证》临时建筑的有效期不得超过两年，期满后即行失效。
本工程取一跨进行计算，平面尺寸为3.6m×6.0m 。
室内地坪为±0.000m ，每层层高为3.0m 。
地上二层，三层的框架梁、柱、楼面、屋面板板均采用钢结构，地上一层采用钢筋混凝土结构。
框架平面同柱网布置如下图：图2-1 框架平面柱网布置二、设计资料1、气象条件:基本风压W 。
=0.55kN/ m 2，地面粗糙类别C 类基本雪荷载为0.2 KN/ m 2。
2、楼、屋面使用荷载：屋面恒荷载：彩钢板+铝型材=0.5 kN/ m 2屋面活荷载：不上人屋面=0.5 kN/ m 2三层楼面恒载：2.0kN/ m 2；二层楼面恒载：3.75kN/ m 2；楼面活载：2.0kN/ m 2；走廊及楼梯活载：2.5 kN/ m 2。
3、荷载效应组合及荷载计算根据荷载组合情况，本次计算考虑两种荷载组合（1） 恒载、活载与风荷载组合w w w Q Q gk Q S S S γψγ++=2.1（2） 恒载、雪荷载与风荷载组合w w w s s gk Q Q S S γψγ++=2.1gk S ——恒载Q S ——活荷载W S ——风荷载S S ——雪荷载Q γ——活载分项系数，取1.4s γ——雪载分项系数，取1.4w γ——风载分项系数，取1.4w ψ——风载组合系数，取0.6（3） 风荷载计算风压标准值0z ωμμβωz s =垂直于外墙侧风荷载计算：风压高度变化系数z μ，柱顶至地面的高度为9m ，z μ=0.74迎风面q1k=B 0ωμμz s =0.8*0.74*0.55*3.6=1.17KN/m背风面q2k=B 0ωμμz s = -0.5*0.74*0.55*3.6= -0.73 KN/mq1=k 1q q γ=1.4*1.17=1.64KN/mq2=k 2q q γ=1.4*0.73= -1.02KN/m屋面坡面上风荷载：坡顶前q3k=B 0ωμμz s = -0.4*0.74*0.55*1.3*3.6= -0.76KN坡顶后q4k=B 0ωμμz s = -0.5*0.74*0.55*1.3*3.6= -0.73KNQ3=k 3q q γ=1.4*0.76= -1.07KN/mQ4=k 4q q γ=1.4*0.73= -1.02KN/m（4） 雪荷载计算0r S Sk μ=屋面积雪分布系数r μ=1.0，基本雪压0S =0.2 KN/ m 2故单位长度范围内雪压为Sk =1.0*0.2*9.6=1.92Kn/m（5） 屋面恒荷载屋面横向跨度3.6m ，恒载标准值为0.5KN/m 2，故屋架上均布线荷载设计值为：1.2*0.5*3.6=2.16KN/m材料性质：屋架结构L30*30角钢 自重线荷载为3.40*1.37Kg/m*10=0.047KN/m40*60钢管 自重线荷载为4.43Kg/m*10=0.044KN/m屋面恒荷载总和为：2.270 KN/m（6） 屋面活荷载屋面横向跨度3.6m ，活载标准值为0.5KN/m 2，故屋架上均布线荷载设计值为：1.4*0.5*3.6=2.52KN/m（7） 楼面恒载计算3层楼板恒载计算楼面横向跨度3.6m ，上部设置檩条，采用L30，间距1.3m ，长度3.6m材料性质：上下玄杆采用L50角钢 自重线荷载为16.7Kg/m*10=0.167KN/m檩条采用L30角钢 自重线荷载为3.63Kg/m*10=0.0363KN/m上部恒载标准值为2.0KN/m 2楼面均布荷载设计值为1.2*2.0=2.4KN/m 2楼面梁上檩条受到荷载为2.4*3.6*1.3=11.23KN ，边跨上檩条受到荷载为5.62KN 其自重荷载为1.2*0.0363=0.044KN/m ，总重0.044*3.6=0.16KN楼面主梁上受到集中荷载为（0.16+11.23）=11.39KN边跨受到集中荷载（0.16+5.62）=5.78KN2层楼板恒载计算二层楼面考虑0.15mm厚混凝土板，恒载：3.75*1.2 = 4.5 kN/ m2（8）楼面活荷载计算上部活载标准值为2.0KN/m2楼面均布荷载设计值为1.4*2=2.8KN/m23层楼楼面梁上檩条受到荷载为2.8 *3.6*1.3=13.10KN，边跨上檩条受到荷载为6.55KN其自重荷载为1.2*0.0363=0.044KN/m，总重0.044*3.6=0.16KN楼面主梁上受到集中荷载为（0.16+13.1）=13.26KN边跨受到集中荷载（0.16+6.55）=6.71KN2层楼面均布荷载设计值为1.4*2*3.6=10.08KN/m（9）外走廊荷载计算外走廊恒载取1.0kpa，活载为2.5kpa，走廊下柱间距为3.6m，走廊宽度1.2m，故走廊恒载集中力为 1.2*1*3.6*1.2=5.2Kn，活载为 1.4*2.5*3.6*1.2=15.1Kn，对柱的偏心弯矩分别为5.2Kn*0.6m=3.1KNm，活载偏心弯矩为15.1Kn*0.6m=9KNm4、房屋结构材料本工程钢材采用Q235b钢，混凝土材料标号为C20。
临时通道脚手架搭设计算书
临时通道脚手架搭设计算书一、大横杆的计算:大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。
按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值:P1=0.038 kN/m ；脚手板的荷载标准值:P2=0.300×0.850/(2+1)=0.085 kN/m ；活荷载标准值: Q=3.000×0.850/(2+1)=0.850 kN/m；静荷载的计算值: q1=1.2×0.038+1.2×0.085=0.148 kN/m；活荷载的计算值: q2=1.4×0.80=1.190 kN/m；大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)2.强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩跨中最大弯距计算公式如下:跨中最大弯距为：M1max=0.08×0.148×1.502+0.10×1.190×1.502 =0.275 kN.m；支座最大弯距计算公式如下:支座最大弯距为：M2max= -0.10×0.148×1.502-0.117×1.190×1.502 =-0.324 kN.m；我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：σ=Max(0.275×106,0.324×106)/5080.0=63.780 N/mm2；大横杆的抗弯强度:σ= 63.780 N/mm2小于 [f]=205.0N/mm2。
满足要求！3.挠度计算:最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下：静荷载标准值: q1= P1+P2=0.038+0.085=0.123 kN/m；活荷载标准值: q2= Q =0.850 kN/m；三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度V= 0.677×0.123×150.04/(100×2.06×105×121900.0)+0.990×0.850×150.04/(100×2.06×105×121900.0) = 1.628 mm；脚手板,纵向、受弯构件的容许挠度为 l/150与10 mm 请参考规范表5.1.8。
- 1、下载文档前请自行甄别文档内容的完整性，平台不提供额外的编辑、内容补充、找答案等附加服务。
- 2、"仅部分预览"的文档,不可在线预览部分如存在完整性等问题,可反馈申请退款(可完整预览的文档不适用该条件!)。
- 3、如文档侵犯您的权益，请联系客服反馈,我们会尽快为您处理(人工客服工作时间：9:00-18:30)。
目录一前言 (1)二路基工程 (2)1 浅孔爆破计算 (2)1.1 爆破特征 (2)1.2 计算简图 (2)1.3 计算参数 (2)1.4 爆破药量计算 (2)1.5 计算实例 (4)2 深孔爆破计算 (5)2.1 爆破特征 (5)2.2 计算简图 (5)2.3 计算参数 (5)2.4 爆破药量计算 (5)2.5 计算实例 (5)3 控制爆破计算 (7)3.1 爆破特点 (7)3.2 爆破参数 (7)3.3 单个炮孔的装药量 (7)3.4 一次爆破药量 (8)3.5 计算实例 (8)三桥梁工程 (10)1 模板计算 (10)1.1 模板荷载及其组合 (10)1.3 荷载的标准值 (11)1.4 35m预应力T梁模板(侧模)计算 (16)1.5 大模板计算 (22)2 脚手架计算 (34)2.1 碗扣式脚手架 (34)2.2 扣件式脚手架 (48)3 无支架现浇盖梁 (57)3.1 预埋钢棒现浇盖梁 (57)3.2 抱箍现浇盖梁 (59)4 先张法张拉台座 (64)4.1 预应力墩式偏心台座计算 (64)4.2 预应力墩式轴心台座计算 (71)5 基坑开挖支护计算 (77)5.1 土压力计算 (77)5.2 土体直立壁最大开挖高度的计算 (88)5.3 连续水平板或支撑的计算 (89)5.4 连续水平板或支撑的计算 (93)5.5 抗滑桩设计 (95)6 钢板桩围堰 (99)6.1 工程概况 (99)6.2 钢板桩围堰布置 (99)6.3 钢板桩围堰验算 (99)7 吊装(预埋螺栓、吊环) (106)7.1 设计原则 (106)7.2 吊环计算 (106)8 龙门吊、架桥机(采用贝雷桁架) (109)8.1 贝雷桁架构件设计参数 (109)8.2 龙门吊的设计与检算 (111)8.3 架桥机的设计与检算 (115)8.3 架桥机的设计与检算 (115)四隧道工程 (124)1 隧道控制爆破 (124)1.1 控制爆破分类 (124)1.2 爆破原理 (124)1.3 爆破主要参数的确定 (124)2 通风设计 (125)2.1 压缩空气供应 (125)2.2 通风 (127)3 高压供水设计 (133)3.1 水池位置 (133)3.2 水池容积 (134)3.3 水泵扬程 (134)一前言目前我国铁路和公路建设取得了前所未有的发展，随着科学技术的不断进步，新技术、新工艺层出不穷，极大地提高了工程建设的整体水平。
对于从事工程施工的技术人员，为确保工程质量和施工安全，合理选择施工方案，经常要涉及工程当中的许多计算问题，主要包括路基土石方的爆破计算、桥梁模板计算、脚手架强度与稳定性验算、无支架现浇盖梁计算、先张法张拉台座计算、基坑开挖支护计算、钢板桩围堰计算、吊装计算、龙门吊及架桥机计算以及隧道工程的控制爆破、通风和高压供水计算等，以验算是否满足设计或施工规范要求。
但有关铁路、公路、桥梁的施工计算方法大都分散在各种书籍和杂志，不便于现场工程技术人员的查阅使用。
为此，现将施工过程中常用的一些结构计算方法进行汇编，并通过计算实例的演示，希望能为现场工程技术人员他们提供一个简明实用的施工计算参考资料。
二 路基工程1 浅孔爆破计算1.1 爆破特征浅孔爆破是指直径为25~75mm ，孔深在5m 以下，利用延长药包进行爆破的方法。
多用于建筑物、构筑物及碎石骨料场开挖，多采用台阶式布置。
1.2 计算简图图2.1-1 浅孔爆破计算简图1.3 计算参数浅孔爆破常用参数为：钻孔深度为h ，对于坚硬岩石(表2.1-3中七、八类土)H h )15.1~1.1(=(H 为阶梯高度)；对于硬岩石(表2.1-3中六类土)H h =；对于松软岩石(表2.1-3中五类土)H h )95.0~85.0(=；最小抵抗线：H W )9.0~5.0(=；炮眼间距a ：用火雷管起爆W a )0.2~4.1(=，用电雷管起爆W a )0.2~8.0(=；炮眼排距：W b )2.1~8.0(=，成梅花形交错布置。
1.4 爆破药量计算浅孔爆破多排布置炮孔时，每个炮孔爆破药量，按下式计算：抛掷爆破：h b a q e Q ⋅⋅⋅⋅=(2.1-1)松动爆破：h b a q e Q ⋅⋅⋅⋅=33.0(2.1-2)式中：h ——炮孔深度，m ；a ——炮孔间距，m ；b ——炮孔排距，m ；Q ——每个炮孔爆破用药量，kg ；q ——炸药单位消耗量，查表2.1-1，kg/m 3；e ——炸药换算系数，查表2.1-2。
每个炮孔的装药量大致为炮孔深度1/3~1/2左右。
表2.1-1 炸药单位消耗量q 值 土的类别 一 二 三 四五 六 七 八 q (kg/m 3) 0.5~1.0 0.6~1.1 0.9~1.3 1.2~1.5 1.4~1.65 1.6~1.85 1.8~2.6 2.1~3.25注： ①本表以2号硝铵炸药为准，当用其它炸药时，需乘以换算系数e 值，见表2.1-2；②表中所列q 值为一个自由面情况，如为两个自由面，应乘以0.83；三个自由面乘以0.67；四个自由面乘以0.50；五个自由面乘以0.33；六个自由面乘以0.17；③表中土的工程分类见表2.1-3；④表中q值是在药孔堵塞良好，即堵塞系数为1时定出。
若堵塞不良，则应乘以相应堵塞系数d，见表2.1-4。
表2.1-2 炸药换算系数e值炸药名称型号换算系数炸药名称型号换算系数岩石硝铵1号 0.935%胶质炸药普通 1.06岩石硝铵2号 1.0混合胶质炸药普通 1.0露天硝铵2号、3号 1.14 梯恩梯(TNT) 1.05~1.14 62%胶质炸药普通 0.89 铵油炸药 1.14~1.36 62%胶质炸药耐冻 0.89 黑火药 1.14~1.42表2.1-3 土的工程分类土的分类土的级别土的名称坚实系数(f)密度(kg/m3)开挖方法及工具一类土(松软土) I砂；砂质粉土；冲积砂土层；种植土、淤泥0.5~0.6 600~1500 能用锹、锄头挖掘二类土(普通土) II粉质粘土；潮湿的黄土；夹有碎石、卵石的砂；种植土、填筑土及砂质粉土0.6~0.8 1100~1600用锹、锄头挖掘，少许用镐翻松三类土(坚土) III软及中等密实粘土；重粉质粘土；粗砾石；干黄土及含碎石、卵石的黄土、粉质粘土；压实的填筑土0.8~1.0 1800~1900主要用镐，少许用锹、锄头挖掘，部分用撬棍四类土(砂砾坚土) IV重粘土及含碎石、卵石的粘土；粗卵石；密实的黄土；天然级配砂石；软泥灰岩及蛋白岩1.0~1.5 1900整个用镐、撬棍，然后用锹挖掘，部分用楔子及大锤五类土(软石) V~VI硬石炭纪粘土；中等密实的页岩、泥灰岩、白垩土；胶结不紧的砾岩；软的石灰岩1.5~4.0 1100~2700用镐或撬棍、大锤挖掘，部分用爆破方法六类土(次坚石) VII~IX泥岩；砂岩；砾岩；坚实的页岩、泥灰岩；密实的石灰岩；风化的花岗岩、片麻岩4.0~10 2200~2900用爆破方法开挖，部分用风镐七类土(坚石) X~XIII大理岩；辉绿岩；玢岩；粗、中粒花岗岩；坚实的白云岩、砂岩、砾岩、片麻岩、石灰岩；风化痕迹的安山岩、玄武岩10~18 2300~3100 用爆破方法开挖八类土(特坚石) XIV~XVI安山岩；玄武岩；花岗片麻岩；；坚实的花岗岩、闪长岩、石英岩、辉长岩、辉绿岩、玢岩；18~25以上2700~3300 用爆破方法开挖注：①土的级别相当于一般16级土石分类级别；②坚实系数f相当于普氏岩石强度系数。
表2.1-4 堵塞系数d的取值实际堵塞长度B′与计算堵塞长度B的比值 1.00 0.75 0.50 0.25 0烈性炸药 1.0 1.2 1.4 1.7 2.0 对土黑火药 1 2 4 6 12烈性炸药 1.0 1.2 1.4 1.7 2.0 对岩石和混凝土黑火药 1 2 4 6 -1.5 计算实例某台阶高0.3=H m ，采用多排炮孔松动爆破，岩质为坚实的页岩，采用2号岩石硝铵炸药1=e ，试求每一炮孔所需用药量。
解 取0.30.1==H h m ，1.20.37.07.0=×==H W m ，94.21.24.14.1=×==W a m ，1.2==W b m ，查表2-4坚实的页岩属六类土，参考表2-2，取75.1=q kg/m 3，由式(2-2)得每一炮孔松动爆破所需用药量：70.10301.294.275.1133.033.0=×××××=⋅⋅⋅⋅=h b a q e Q kg因此，每一炮孔需用10.70kg 炸药。
2 深孔爆破计算2.1 爆破特征深孔爆破是指炮眼孔径大于75mm ，炮眼深度大于5m 以上(一般深度为8~12m)，使用延长药包爆破。
多用于深基坑、料场的松爆、场地平整以及高阶梯爆破各种岩石，依炮孔位置不同，分垂直深孔、倾斜深孔和水平深孔。
2.2 计算简图图2.2-1 深孔爆破计算简图2.3 计算参数深孔爆破常用参数为：孔径大于75mm ，一般为100~200mm ，阶梯高度H 一般为5~15m ；阶梯倾斜角大于55°，一般以60°~75°为宜；钻根长度h 对于岩石取(0.15~0.35)W ，对于土取(0.15~0.35)W ，岩石较硬时取上限； 炮孔深h H l +=；堵塞长度1l 应大于最小抵抗线长度W ；炮孔间距W a )4.1~7.0(=；炮眼排距a b 87.0=，多采用多排或等边三角形布孔；深孔爆破最小抵抗线长度W ，一般按下式计算：Hm q e l D W ⋅⋅⋅⋅⋅Δ⋅⋅=τ785.0 (2.2-1)式中：D ——炮孔直径，m ；Δ——装药密度，kg/m 3，一般取900；τ——装药长度系数，当10<H m 时，6.0=τ；当15~10=H m 时，5.0=τ；当15>H m 时，4.0=τ；e ——炸药换算系数，查表2.1-2。
2.4 爆破药量计算每一炮孔用药量按下式计算：抛掷爆破：W H a q e v q e Q ⋅⋅⋅⋅=⋅⋅=(2.2-2)松动爆破：W H a q e v q e Q ⋅⋅⋅⋅=⋅⋅=33.033.0(2.2-3)式中：q ——炸药单位消耗量，查表2.1-1，kg/m 3；m ——炮孔密度系数，一般为0.8~1.2；v ——每一深孔药包所爆破的岩石体积，m 3；Q ——每一炮孔的装量，kg ； 2.5 计算实例高边坡场地平整，拟采用直径175=D mm 的垂直深孔松动爆破，台阶高13=H m ，岩层为灰泥岩，用2号岩石硝铵炸药，求每孔药量。
解 假定钻根长5.0=h m ，预计炮孔5.135.013=+=l m ，取900=Δkg/m 3，5.0=τ，1=m ，1=e ，泥灰岩为六类土，参考表2.1-1，取7.1=q kg/m 3，则由式(2.2-1)得：57.21317.115.05.13900785.0175.0=×××××××=W m 钻根长：5.057.22.02.0≈×==W h m炮眼深：5.135.013=+=l m ，与计算假设相符。