腿式支座强度校核计算
合集下载
支架强度校核
4、
风载强度校核
除尘器箱体 N 面受风时受风面积为 6700× 9200=61.64m2， S 面受风时受风面
积 为 6700 × 10080=67.54m2 。 设 风 载 为 0.4 KN m2 ， 则 WN = 61.64 × 400 = 24656N，WS = 67.54 × 400 = 27014.4N。 （1）当 N 面受风时 N1 = −N4 = 3WN H2 20L = 3 × 24656 × 6.7 20 × 3.36 = 7374.8N
LCMD3300 支架强度校核
LCMD3300 支架强度校核简图如下：
1、
Байду номын сангаас
支腿强度校核
支腿长度l=515cm,ix=8.62cm,λ=l ix = 515 8.62=59.74，λ × 0.956 = 57.12，
查 表 可 知 φ = 0.745 ， 则 支 腿 最 大 承 受 压 力 N = σ × A × φ = 21.5 × 63.53 × 0.931 = 1017.59KN，装备静载为2000KN，分布在 16 个支腿上，因此满足强度 要求，可以使用。
N2 = WN H2 20L = 24656 × 6.7 20 × 3.36 = 2458.3N N3 = −WN H2 20L −WN H1 L = −2458.3 − 24656 × 5.15 3.36 = −40248N 截面选择：材料为 HW200× 200 × 8 × 12，A=63.53cm2,Wx = 472cm3,γx = 1.05。 σ1 = N Mx + = 51.16 + 104.56 = 155.72MPa < ������； An γx Wx
（2）当 S 面受风时 NA = −ND = 3WS H2 20L1 = 3 × 27014.4 × 6.7 20 × 3.20 = 8484.21N NB = WS H2 20L1 = 27014.4 × 6.7 20 × 3.20 = 2828.07N NC = −WS H2 20L1 −WN H1 L2 = −50394.23N 截面选择：材料为 HW200× 200 × 8 × 12，A=63.53cm2,Wx = 472cm3,γx = 1.05。 σ1 = N Mx + = 51.56 + 130.92 = 182.08MPa < ������； An γx Wx
JBT4712.2-2007-腿式支座载荷计算(带公式)
0.8878 合格
1422.2 2
20.752 2 3
263.6 85.6 147
2019/8/12
腿式支座计算
共6页码 第5页
序号
数值名称
符号 单位
公式
计算
σ bt ≤[σ bt]
2 地脚螺栓的剪切应力：
地脚螺栓的剪切应力： τ bt Mpa (FH-0.4W1)/(NnbtAbt) τ bt Mpa 当计算的值τ bt小于0时，其值填为0
2 6.70
16
1 支腿装配焊缝的弯曲应力：
每条装配焊缝的计算长度 hf1 ㎜ hf-10
钢管为2(hf-10)
350
焊缝的焊脚高度
tf1 ㎜
12
焊缝的抗弯截面模量
Z ㎜3 2(hf12/6)(tf1/20.5)
346482.3
支腿装配焊缝的弯曲应力 σ f Mpa RL1/Z
35.70
焊缝系数
φ
0.49
地脚螺栓的内径
d1 ㎜
地脚螺栓的腐蚀裕量 Cbt ㎜
地脚螺栓的螺距
tb ㎜
一个螺栓的有效截面积 Abt ㎜2 π /4(d1-Cbt-0.866tb/6)2
地脚螺栓的拉应力
σ bt Mpa 1/(NnbtAbt)(4FHHC/Db-W1)
碳钢地脚螺栓许用应力 [σ bt] Mpa 常温下
182.54 235 通过
L1
㎜
H+hf/2+50
数值
1.04 63 通过
360 2130
壳体外壁至支柱形心的距离 e ㎜ 对H型钢支柱
W/2+垫板厚
102
㎜ 对钢管支柱
20
㎜ 对角钢支柱
1422.2 2
20.752 2 3
263.6 85.6 147
2019/8/12
腿式支座计算
共6页码 第5页
序号
数值名称
符号 单位
公式
计算
σ bt ≤[σ bt]
2 地脚螺栓的剪切应力：
地脚螺栓的剪切应力： τ bt Mpa (FH-0.4W1)/(NnbtAbt) τ bt Mpa 当计算的值τ bt小于0时，其值填为0
2 6.70
16
1 支腿装配焊缝的弯曲应力：
每条装配焊缝的计算长度 hf1 ㎜ hf-10
钢管为2(hf-10)
350
焊缝的焊脚高度
tf1 ㎜
12
焊缝的抗弯截面模量
Z ㎜3 2(hf12/6)(tf1/20.5)
346482.3
支腿装配焊缝的弯曲应力 σ f Mpa RL1/Z
35.70
焊缝系数
φ
0.49
地脚螺栓的内径
d1 ㎜
地脚螺栓的腐蚀裕量 Cbt ㎜
地脚螺栓的螺距
tb ㎜
一个螺栓的有效截面积 Abt ㎜2 π /4(d1-Cbt-0.866tb/6)2
地脚螺栓的拉应力
σ bt Mpa 1/(NnbtAbt)(4FHHC/Db-W1)
碳钢地脚螺栓许用应力 [σ bt] Mpa 常温下
182.54 235 通过
L1
㎜
H+hf/2+50
数值
1.04 63 通过
360 2130
壳体外壁至支柱形心的距离 e ㎜ 对H型钢支柱
W/2+垫板厚
102
㎜ 对钢管支柱
20
㎜ 对角钢支柱
腿式支座计算
腿式支座计算
序号 数 值 名 称 符号 单位 公 式 计
共5页码 算
第1页 数 值
JB/T4712.2-2007 腿式支座载荷计算 适用：DN400～1600mm，L/DN≤5；H1对角钢和钢管≤5m，对H型钢≤8m 设计温度t=200℃，设计基本风压q0=800Pa，地面粗糙度为A类， 设计地震设防烈度8度(Ⅱ类场地土),设计基本地震加速度0.2g
cr]
Mpa
179.2
支腿的临界许用应力
[σ [σ
cr] cr]
Mpa Mpa
911.48 179.2 通过
2
支腿的剪切计算 支腿的剪切应力 支腿的许用剪切应力 τ [τ ] Mpa Mpa FH/NA 0.6[σ ]200℃ 支腿的稳定验算: τ 《[τ ] 1.04 63 通过
3
支腿的弯曲计算 支腿与本体的焊缝长度 基础板下面至支腿装 配焊缝上心长度 hf L1 ㎜ ㎜ H+hf/2+50 2013-7-18 360 2130
a e m0 g
21017.6
取
风载荷PW 和 23230.2 23230.2 131360.08 H型 C7 4 5807.6
Pe+0.25Pw
FH W1
N N
m0g
二者之大值
每个支腿的最大垂直反力: H型支腿中心圆直径 支腿H型钢高度 支腿H型钢翼板厚度 垫板名义厚度 H型支腿中心圆直径 单根支腿垂直反力 单根支腿垂直反力 DB W t2 δ
一、 设计参数： 容器设计压力 设计温度 容器公称直径 封头名义厚度 筒体名义厚度 容器外径 壳体材料 设计温度下许用应力 壳体切线距 支承高度 容器壳体总长度 容器总高度 封头直边高度 设备质心的高度 [σ ]t MPa L H H0 H1 h2 HC ㎜ ㎜ ㎜ ㎜ ㎜ ㎜
序号 数 值 名 称 符号 单位 公 式 计
共5页码 算
第1页 数 值
JB/T4712.2-2007 腿式支座载荷计算 适用：DN400～1600mm，L/DN≤5；H1对角钢和钢管≤5m，对H型钢≤8m 设计温度t=200℃，设计基本风压q0=800Pa，地面粗糙度为A类， 设计地震设防烈度8度(Ⅱ类场地土),设计基本地震加速度0.2g
cr]
Mpa
179.2
支腿的临界许用应力
[σ [σ
cr] cr]
Mpa Mpa
911.48 179.2 通过
2
支腿的剪切计算 支腿的剪切应力 支腿的许用剪切应力 τ [τ ] Mpa Mpa FH/NA 0.6[σ ]200℃ 支腿的稳定验算: τ 《[τ ] 1.04 63 通过
3
支腿的弯曲计算 支腿与本体的焊缝长度 基础板下面至支腿装 配焊缝上心长度 hf L1 ㎜ ㎜ H+hf/2+50 2013-7-18 360 2130
a e m0 g
21017.6
取
风载荷PW 和 23230.2 23230.2 131360.08 H型 C7 4 5807.6
Pe+0.25Pw
FH W1
N N
m0g
二者之大值
每个支腿的最大垂直反力: H型支腿中心圆直径 支腿H型钢高度 支腿H型钢翼板厚度 垫板名义厚度 H型支腿中心圆直径 单根支腿垂直反力 单根支腿垂直反力 DB W t2 δ
一、 设计参数： 容器设计压力 设计温度 容器公称直径 封头名义厚度 筒体名义厚度 容器外径 壳体材料 设计温度下许用应力 壳体切线距 支承高度 容器壳体总长度 容器总高度 封头直边高度 设备质心的高度 [σ ]t MPa L H H0 H1 h2 HC ㎜ ㎜ ㎜ ㎜ ㎜ ㎜
JBT4712.2-2007 腿式角钢支柱支座载荷计算--按Excel打印
λ
支腿的极限长细比
λ1
系数
ns
0.7H/i1
π2 E
0.6
ReL
由于λ ≤λ 1 则: 3 2 λ2 ＋2 3 .λ1
设备重要度系数 支腿的临界许用应力
支腿的临界许用应力
η [σ cr] Mpa
[σ cr] Mpa [σ cr] Mpa
1.2[1-0.4(λ /λ 1)2]ReL/(nsη ) 若λ ＞λ 1时, 则: 0.227ReL/(λ /λ 1)2
PW
N 1.2fiq0D0H0×10-6
1.0 350 828.3
地震影响系数
ae
7度: 0.08、 0.12 9度: 0.32
8度: 0.16、 0.24
0.08
设备操作质量 重力加速度 水平地震作用标准值 3 载荷的确定：
m0 kg 壳体+附件+内部介质+保温+平台梯子 1670
g m/s2
9.80665
D
查JB/T4712.2表2:D
563
角钢支腿中心圆直径
DB ㎜ D+2(δ2n+δa）
595
单根支腿垂直反力
FL1
N
4FHHc NDB
－
W1 N
弯矩的拉伸侧
844.5
单根支腿垂直反力
FL2
N
-4FHHc NDB
－
W1 N
弯矩的压缩侧 -11762.58
三、 支腿稳定及强度计算 1 支腿稳定计算 假定支腿与壳体的连接为固接，支腿端部为自由端， 单根支腿内产生的最大应力，发生在受压侧的支腿内。
τ bt ≤[τ bt]
W
㎜3
查型钢截面特性(软件)
腿式支座的强度计算(04.7.23)
腿式支座的强度计算 计算条件 筒体外直径 设备总重量 设备总的水平力 支腿数量 支腿高度 角钢宽度 角钢厚度 支腿的焊缝断面积 支腿角钢的断面积 筒体外表面到支腿形心的距离 支腿下表面至设备重心的距离 角钢最小断面系数 角钢最小断面惯性半径 角钢的压曲长度 角钢设计温度下的弹性模量 角钢材料设计温度下的许用应力 计算结果 支腿的拉伸侧反力F1=Fh/（2*（Do/2H1））-G/N 支腿的压缩侧反力F2=-Fh/（2*（Do/2H1））-G/N 单个支腿的水平力R=Fh/N 支腿的偏心距离e=（b+d-2Zo）/2^0.5 支腿焊缝强度校核： 支腿焊缝的剪应力（拉伸侧）τ =F1/A 支腿焊缝的剪应力（压缩侧）τ =F2/A 支腿焊缝的弯曲应力σ =R*H/W 支腿焊缝强度评定： 焊接材料设计温度下的许用应力 支腿的强度校核： 支腿的弯曲应力σ b=（R*H+F*e）/W 支腿的压应力σ c=F2/A1 角钢的细长比λ =Lk/I 细长比界限[λ]=（π ^2*Et/0.6[σ]t)^0.5 支腿的许用压缩应力[σ c]1 [σ c]1=[1-0.4(λ /A）^2]*[σ ]t/[1.5+2/3*(λ /A）^2] 支腿的许用压缩应力[σ c]2=0.277[σ]t/(λ/A）^2 支腿的实际许用压缩应力 [σ c] [σ c]=[σ c]1（λ ≤[λ ]），[σ c]=[σ c]2（λ >[λ ]） 支腿的强度评定： σ b/[σ b]+σ c/[σ c]≤1 强度评定结果： Do= G= Fh= N= H= b= d= A= A1= Zo= H1= W= i= Lk= Et= [σ]t= 1400 40000 1000 4 800 125 12 4320 2891.2 20 2900 35030 24.6 800 173000 77 mm N N 个 mm mm mm mm2 mm2 mm mm mm3 mm mm MPa MPa
JB4712-2007各种支座自动计算校核(附件含自动计算excel版本)
Cb= 2
7. 支腿装配焊缝的强度计算： 7.1 支腿装配焊缝的弯曲应力σf：σf=RL1/Z， M
式中： Z-焊缝的抗弯截面模量，mm^3；
σf= 35.71 Z= ########
校核
hf1-每条装配焊缝的计算长度，mm； hf1=hf-10 tf1-焊缝的焊角高度，mm； [B]-支腿装配焊缝的抗弯、抗剪许用应力，MPa； φ-焊缝系数，mm；（对于角焊缝受剪切时）
σf≤[B]
hf1= 350 tf1= 12.0 [B]= 77.18 φ= 0.49
安全
7.2 支腿装配焊缝的剪切应力σf：τ1=FL2/A1， M 式中： A1-焊缝的横截面积，mm^2；
校核
τ1≤[B]
ห้องสมุดไป่ตู้
τ1= 18.66 A1= 5939.70
安全
7.3 支腿装配焊缝的当量应力σz：
校核
σZ≤[B]
H0-容器壳体总长度（mm)；
PW= 8850.40 fi= 1
q0= 800 D0= 1428 H0= 6456
2. 水平地震作用标准值计算 Pe：
Pe=aem0g
ae-地震影响系数；
设防烈度
7
计基本地震加速 0.98
1.47
地震影响系数a 0.08
0.12
m0-设备操作质量；（kg）
8
1.96
2.94
0.16
0.24
Pe= 21024.79 ae= 0.16
9 3.92 0.32
m0= 13395
3. 载荷的确定：
3.1 水平载荷 FH（N）
—取风载荷PW和（地震载荷Pe+0.25PW）的较大
3.2 垂直载荷载荷 W1（N）—取设备最大操作重力
7. 支腿装配焊缝的强度计算： 7.1 支腿装配焊缝的弯曲应力σf：σf=RL1/Z， M
式中： Z-焊缝的抗弯截面模量，mm^3；
σf= 35.71 Z= ########
校核
hf1-每条装配焊缝的计算长度，mm； hf1=hf-10 tf1-焊缝的焊角高度，mm； [B]-支腿装配焊缝的抗弯、抗剪许用应力，MPa； φ-焊缝系数，mm；（对于角焊缝受剪切时）
σf≤[B]
hf1= 350 tf1= 12.0 [B]= 77.18 φ= 0.49
安全
7.2 支腿装配焊缝的剪切应力σf：τ1=FL2/A1， M 式中： A1-焊缝的横截面积，mm^2；
校核
τ1≤[B]
ห้องสมุดไป่ตู้
τ1= 18.66 A1= 5939.70
安全
7.3 支腿装配焊缝的当量应力σz：
校核
σZ≤[B]
H0-容器壳体总长度（mm)；
PW= 8850.40 fi= 1
q0= 800 D0= 1428 H0= 6456
2. 水平地震作用标准值计算 Pe：
Pe=aem0g
ae-地震影响系数；
设防烈度
7
计基本地震加速 0.98
1.47
地震影响系数a 0.08
0.12
m0-设备操作质量；（kg）
8
1.96
2.94
0.16
0.24
Pe= 21024.79 ae= 0.16
9 3.92 0.32
m0= 13395
3. 载荷的确定：
3.1 水平载荷 FH（N）
—取风载荷PW和（地震载荷Pe+0.25PW）的较大
3.2 垂直载荷载荷 W1（N）—取设备最大操作重力
腿式支座计算
腿式支座计算（JB/T 4712.2-2007）
1. 水平风载荷 PW（N）：
P 1.2 fi q0 D0 H 0 106 W
式中： fi-风压高度变化系数，按设备质心所处高度取； W对于B类地面粗糙度：
设备质心所在高度HC，m 风压高度变化系数fi ≤10 1.00 15 1.14 20 1.25
PW= fi=
q0-10m高度处的基本风压（N/m^2)； D0-容器外径，有保温层时取保温层外径（mm)； H0-容器壳体总长度（mm)； 2. 水平地震作用标准值计算 Pe： Pe=aem0g ae-地震影响系数；
设防烈度 设计基本地震加速度 地震影响系数ae 7 0.98 0.08 1.47 0.12 1.96 0.16 8 2.94 0.24 9 3.92 0.32
HC=H-h2+L/2
HC= DB=
W 2t2 2 DN 2 2 n a） （ ） 2 2
H-支承高度，mm； h2-封头直边高度，mm； L-壳体切线距，mm； W-H型钢高度，mm； DN-容器公称直径，mm； δ 2n-容器名义厚度，mm； δ a-垫板名义厚度，mm； t2-H型钢翼板厚度，mm； 4. 支腿稳定及强度计算： 4.1 支腿稳定计算： 单根支腿的压应力 σ c=FL2/A ，MPa；
q0= D0= H0=
Pe= ae=
m0-设备操作质量；（kg） 3. 载荷的确定： 3.1 水平载荷 FH（N） —取风载荷PW和（地震载荷Pe+0.25PW）的较大值 3.2 垂直载荷载荷 W1（N）—取设备最大操作重力 3.3 每个支腿的水平反力 R （N） R=F H/N 式中： N-支腿的个数 3.4 每个支腿的最大垂直反力计算 FL1-单根支腿垂直反力（弯矩的拉伸侧），N；
1. 水平风载荷 PW（N）：
P 1.2 fi q0 D0 H 0 106 W
式中： fi-风压高度变化系数，按设备质心所处高度取； W对于B类地面粗糙度：
设备质心所在高度HC，m 风压高度变化系数fi ≤10 1.00 15 1.14 20 1.25
PW= fi=
q0-10m高度处的基本风压（N/m^2)； D0-容器外径，有保温层时取保温层外径（mm)； H0-容器壳体总长度（mm)； 2. 水平地震作用标准值计算 Pe： Pe=aem0g ae-地震影响系数；
设防烈度 设计基本地震加速度 地震影响系数ae 7 0.98 0.08 1.47 0.12 1.96 0.16 8 2.94 0.24 9 3.92 0.32
HC=H-h2+L/2
HC= DB=
W 2t2 2 DN 2 2 n a） （ ） 2 2
H-支承高度，mm； h2-封头直边高度，mm； L-壳体切线距，mm； W-H型钢高度，mm； DN-容器公称直径，mm； δ 2n-容器名义厚度，mm； δ a-垫板名义厚度，mm； t2-H型钢翼板厚度，mm； 4. 支腿稳定及强度计算： 4.1 支腿稳定计算： 单根支腿的压应力 σ c=FL2/A ，MPa；
q0= D0= H0=
Pe= ae=
m0-设备操作质量；（kg） 3. 载荷的确定： 3.1 水平载荷 FH（N） —取风载荷PW和（地震载荷Pe+0.25PW）的较大值 3.2 垂直载荷载荷 W1（N）—取设备最大操作重力 3.3 每个支腿的水平反力 R （N） R=F H/N 式中： N-支腿的个数 3.4 每个支腿的最大垂直反力计算 FL1-单根支腿垂直反力（弯矩的拉伸侧），N；
JB4712-2007各种支座自动计算校核
cr]=
911.48 安全
τ ＝ 1.04 [τ ]＝ 63 105 安全
σ b= 172.33 式中： L1-基础板下表面至支腿装配焊缝中心的长度，mm； L1=H+h Lf1/2+50 = 2130 hf-支腿与本体装配的焊缝长度，mm； hf= 360 e-壳体外壁至支柱形心距离，mm； e=W/2 e= 90 Wmin-单根支腿的最小抗弯截面模量，mm^3； Wmin= 129674 支腿的许用弯曲应力[σ b]，MPa； [σ b]= 235 校核 σ b≤[σ b] 安全
m0= 13395
FH= 23237.39 W1= 131360 R= 5809.35 N= 4 FL1= 45127.57
FL2-单根支腿垂直反力（弯矩的拉伸侧），N；
FL2= -110808
HC-基础顶面至设备质心的高度，mm； DB-支柱中心圆直径，mm；
HC=H-h2+L/2
HC= 4772.00 DB= 1422.24
bt= bt]=
0.00 117.6 安全
[τ
τ
bt≤[τ bt]
6. 基础板的强度计算： 基础上的压缩应力σ c1： σ c1=FL2/(b1*b2), MPa σ c1= 式中： b1-基础板长度，mm； b1= b2-基础板宽度，mm； b2= [σ c1]-混凝土许用耐压应力，MPa； [σ c1]= 校核 σ
H-支承高度，mm； h2-封头直边高度，mm； L-壳体切线距，mm； W-H型钢高度，mm； DN-容器公称直径，mm； δ 2n-容器名义厚度，mm； δ a-垫板名义厚度，mm；
H= h2= L= W= DN=
1900 40 5824 180 1200 14 12
- 1、下载文档前请自行甄别文档内容的完整性，平台不提供额外的编辑、内容补充、找答案等附加服务。
- 2、"仅部分预览"的文档,不可在线预览部分如存在完整性等问题,可反馈申请退款(可完整预览的文档不适用该条件!)。
- 3、如文档侵犯您的权益，请联系客服反馈,我们会尽快为您处理(人工客服工作时间：9:00-18:30)。
W min —单根支腿的最小抗弯模量
单根支腿截面的最小回转半径： 支腿的有效长细比： 支腿的极限长细比： 由λ 和 决定的系数： 时：
mm3 mm —— —— —— —— —— MPa MPa
支腿的许用临界应力： 单根支腿的压应力：
பைடு நூலகம்时：
σ cr < [σ cr]
支腿的剪切应力： 支腿的许用剪切应力：
MPa MPa MPa
σ f < [σ f] τ 1 < [τ 1] σ z < [σ z] 三、结论
安全 安全 安全
符合标准范围H1≤5m，本支座可用。 符合标准范围400≤DN≤1600，本支座可用。
广州龙康机电设备有限公司
符合标准范围L/DN≤5，本支座可用。
σ cr < [σ cr] τ
压杆稳定
地震设防烈度(7度、8度、9度) 设计基本地震加速度[0.10(0.15)、0.20(0.30)、0.40] α — 地震影响系数 [0.08(0.12)、0.16(0.24)、0.32]
g —重力加速度 m 0 —设备操作质量
（包括壳体及其附件，内部介质及保温层、平台梯子的质量）
JB/T4712.2-2007 JB/T4712.2-2007 JB/T4712.2-2007
Cb—支腿底板腐蚀裕量 Cbt—地脚螺栓腐蚀裕量
H 1 —容器总高度 (包括支腿高度在内) H 0 —壳体总长度 H —支承高度 H 2 —封头直边高度 M —地脚螺栓规格 t b —地脚螺栓螺距 d 1 —地脚螺栓内径 n bt —地脚螺栓个数(仅一支腿上的个数)
[σ [τ
bt]—钢制地脚螺栓常温下的许用应力 bt]—钢制地脚螺栓常温下的许用剪应力
2
100 10 195000 205.0 0.49 137 173 130 130 15 129 16 11.768 84 250 200 450 3.0 750 B 650 1.00 800 8 0.20 0.16 9.8 5400 1
JB/T4712.2-2007 JB/T4712.2-2007 GB150—1998 GB150—1998 JB/T4712.2-2007 GB150—1998 GB150—1998 JB/T4712.2-2007 JB/T4712.2-2007
e —壳体外壁至支腿形心距离 A X2 —支腿下垫板与本体装配的焊缝长度 h f —支腿上垫板与本体装配的焊缝长度 h f2 —支腿与本体装配的焊缝总长度 t f1 —焊缝的焊角高度
L 1 —基础板下表面至支腿装配焊缝中心的距离（L1=H+hf/2+50）
设备安装地面粗糙度类型（A、B、C、D共四类） Hc —设备质心所在高度 f i —风压高度变化系数（按设备质心所处高度取） q 0 —设置地区10米高度处的基本风压值
压杆稳定
MPa [τ ]=0.6[σ ]t MPa 1.20 82.20 JB/T4712.4-2007 JB/T4712.2-2007
广州龙康机电设备有限公司
τ
< [τ ]
安全
MPa 123.8 JB/T4712.2-2007
支腿的弯曲应力：
σ b < [σ b]
支腿钢结构综合评价：
安全
—— 0.7695 JB/T4712.2-2007
η —设备的重要度系数
二、计算
广州龙康机电设备有限公司
圆筒长度L与公称直径DN之比（L/DN≤5）
——
0.94
JB/T4712.2-2007
符合标准范围L/DN≤5，本支座可用。
（1）载荷计算
支腿中心圆直径：Db=D+2δ 地震载荷 风载荷
a
mm N N N N N N N N
1577.0 8467 2466.8 9084 9084 52920 2271.0 -9485.8 -16974.2
2
1800043.9 1800043.9 1800043.9 1900.0 25240.5 30.780 13.65 125 1.51 162.4 3910.6 162.4 -8.9 JB/T4712.2-2007 JB/T4712.2-2007 JB/T4712.2-2007 JB/T4712.2-2007 JB/T4712.2-2007 JB/T4712.2-2007 JB/T4712.2-2007 JB/T4712.2-2007 JB/T4712.2-2007 JB/T4712.2-2007
b 1 —基础板长度（取支座底板边长, b1≥b2） b 2 —基础板宽度（取支座底板边长） B —支腿到基础板边缘的最大长度
[σ ]—基础板的许用应力 [δ b]— 支腿底板厚度 [σ
c1]—钢性混凝土许用耐压应力
GB150—1998 JB/T4712.2-2007 JB/T4712.2-2007 JB/T4712.2-2007 JB/T4712.2-2007 JB/T4712.2-2007 JB/T4712.2-2007 JB/T4712.2-2007 JB/T4712.2-2007 设计条件给定 JB/T4712.2-2007 JB/T4712.2-2007 JB/T4712.2-2007 JB/T4712.2-2007 设计条件给定
F H =Pe+0.25Pw P —水平力（取Pw和Pe+0.25Pw的较大值）
垂直载荷 W1（W1=m0g）： R（R=FH/N）：
每个支腿的水平反力
单根支腿垂直反力（弯矩拉伸侧)： 单根支腿垂直反力（弯矩压缩侧)：
（2）支腿稳定及强度计算
假定支腿与壳体的连接为固定，支腿端部为自由端。单根支腿内产生的最大应力，发生在受压侧的支腿内。 单根支腿的周向水平截面惯性矩 IX-X： 单根支腿的径向水平截面惯性矩 IY-Y： 取IX-X和IY-Y的较小值 单根支腿的横截面面积 Imin： A： mm4 mm4 mm4 mm
N—支腿数量
D —支腿中心圆参数
广州龙康机电设备有限公司
W —支腿等边角钢边长 t 1 —支腿等边角钢壁厚 E —支腿材料的拉伸弹性模量 R eL —支腿材料的屈服强度
υ —支腿焊缝系数 [σ ]t—设计温度下支腿材料的许用应力 [σ b]—支腿的许用弯曲应力
mm mm MPa MPa —— MPa MPa mm mm mm MPa mm MPa mm mm mm mm mm mm mm mm mm N/m 度 g —— m/s2 kg ——
< [τ ]
安全 安全 --------≤1 满足要求
σ b < [σ b]
σ bt < [σ bt] τ bt < [τ bt] σ c1 < [σ c1]
安全 安全 安全 满足要求 安全 安全 安全
[δ b]≥ δ b
σ f < [σ f] τ 1 < [τ 1] σ z < [σ z] 简图：
JB/T4712.2-2007 JB/T4712.2-2007 JB/T4712.2-2007 JB/T4712.2-2007 JB/T4712.2-2007 JB/T4712.2-2007 JB/T4712.2-2007 JB/T4712.2-2007 JB/T4712.2-2007
Pe（Pe=α m0g）： Pw（Pw=1.2fiq0DoH0×10-6）：
2
440.0 136895.9 12.44 1866.8 9.09 20.07 100.70
JB/T4712.2-2007 JB/T4712.2-2007 JB/T4712.2-2007 JB/T4712.2-2007 JB/T4712.2-2007 JB/T4712.2-2007 JB/T4712.2-2007
安全
（4）基础板的强度计算
基础板上的压缩应力： MPa 1.0 JB/T4712.2-2007
σ c1 < [σ c1]
所需支腿底板厚度：
安全
mm 2.3 JB/T4712.2-2007
[δ b]≥ δ b
满足要求
（5）支腿装配焊缝的强度计算
每条装配焊缝的计算长度： 焊缝的抗弯截面模量： 支腿装配焊缝的弯曲应力： 焊缝的横截面积： 支腿装配焊缝的剪切应力： 支腿装配焊缝的当量应力： 支腿装配焊缝的抗弯、抗剪许用应力： 1.5[ σ ]tυ hf1=hf2-10 mm mm3 MPa mm
--------（3）地脚螺栓的强度计算
一个地脚螺栓的有效截面积： 地脚螺栓的拉应力：
≤1
满足要求
mm2 MPa
300.1 -31.6
JB/T4712.2-2007 JB/T4712.2-2007
σ bt < [σ bt]
地脚螺栓的剪切应力：
安全
MPa -10.1 JB/T4712.2-2007
τ bt < [τ bt]
p —设计压力 t —设计温度 DN —公称直径（标准规定DN400mm～DN16000mm） L —圆筒长度（上下封头切线间距离）
δ δ δ
1n — 封头名义厚度 2n — 筒体名义厚度 is— 壳体保温厚度（无保温层，输入0）
δ a— 垫板名义厚度（无垫板，输入0）
Do —壳体外径（有保温层时取保温层外径）
广州龙康机电设备有限公司
腿式支座强度校核
（标准支座： JB/T4712.2-2007）
一、输入数据
符号意义及计算公式 单位 MPa ℃ mm mm mm mm mm mm mm mm mm mm mm mm mm mm mm mm mm MPa MPa 个 mm 数值 0.1 80 1600 1500 3 3 0 2.5 1606 0 0 2100 1600 600 0 20 2.00 19.835 1 129 90 4 1566 公式、数据来源、备注 设计条件给定 设计条件给定 设计条件给定 设计条件给定 设计条件给定 设计条件给定 设计条件给定 设计条件给定 设计条件给定 设计条件给定 设计条件给定 设计条件给定 设计条件给定 JB/T4712.2-2007 设计条件给定 JB/T4712.2-2007 GB/T196-2003 GB/T196-2003 JB/T4712.2-2007 GB150—1998 GB150—1998 设计条件给定 JB/T4712.2-2007