MIDAS弹簧单元例题
M法的计算土弹簧-刚度
《JTG D63-2007公路桥涵地基与基础设计规范》桩基土弹簧计算方法根据地基基础规范中给出的m法计算桩基的土弹簧：基本公式：mz ③K=ab1式中： a：各土层厚度：桩的计算宽度b1m：地基土的比例系数z：各土层中点距地面的距离计算示例：当基础在平行于外力作用方向由几个桩组成时，b1=0.9×k(d + 1) ①h1=3×(d+1)∵ d=1.2∴ h1=6.6L1=2mL1＜0.6×h1＝3.96M∴ k＝b′＋((1－b′)/0.6)×L1/h1 ②当n1=2时，b′＝0.6代入②式得：k=当n1=3时，b′＝0.5代入②式得：k=0.92087542当n1≥4时，b′＝0.45带入②式得：k=0.912962963将k值带入①式可求得b1，对于非岩石类地基，③式中m值可在规范表P.0.2-1中查到对于岩石类地基，③式中m值可由下式求得：m=c/z其中c值可在表P.0.2-2中查得将a、b1、m、z带入③可求得K值表1 非岩石类土的比例系数m同时，《08抗震细则》，第6.3.8条文说明中规定，对于考虑地震作用的土弹簧：M 动=（2~3倍）M 静。
桥梁的地震反应分析研究中，考虑桩-土共同作用时，在力学图式中作如下处理。
假定土介质是线弹性的连续介质，等代土弹簧刚度由土介质的动力m 值计算。
“m -法”是我国公路桥梁设计中常用的桩基静力设计方法。
在此采用的动力m 值最好以实测数据为依据。
由地基比例系数的定义可表示为z zx x z m ⋅⋅=σ式中，zx σ是土体对桩的横向抗力，z 为土层的深度，z x 为桩在深度z 处的横向位移(即该处土的横向变位值)。
由此，可求出等代土弹簧的刚度为s Kz m b a x x z m b a x A x P K p zz p z zx z s s ⋅⋅⋅=⋅⋅⋅⋅===)()(σ 式中，a 为土层的厚度，p b 为该土层在垂直于计算模型所在平面的方向上的宽度，m 值见表1。
midas问题1
1.>midas civil 当中定义车道时是将动车组加载在车道上，但是实际的车辆在横向上都是有跨度的（车轮横向跨度规范当中有规定值），请问程序内部有没有考虑这种跨度的影响？您好！我想您所说的应该是移动荷载的横向布载功能吧！目前程序对移动荷载效应都是考虑沿构件长度方向的纵向布载，横向布载（考虑车辆的横向跨度问题）需要单独建立横向分析模型来进行分析。
规范中对移动荷载的分析用荷载在做整体分析时也是按纵向加载来考虑的，只在局部分析时要考虑横向布载。
在MIDAS/Civil2006中将增加自动横向布载功能。
谢谢！2.计算桥梁温度梯度引起的效应时，在温度荷载中中有温度梯度荷载和梁截面温度荷载两个选项，从现桥规来看，似乎梁截面温度荷载才是，应该选哪一个？那么另一个的意义是什么？您好！梁截面温度荷载是针对JTG04中增加的非线性温度荷载新增加的一项温度荷载的定义方法，对于可以定义线性温度也可以定义非线性温度，如果您的模型采用的是梁单元，那么建议您采用梁截面温度荷载来定义，因为这种定义方法简单明了，对于温度梯度也可以考虑温度梯度效应，但只能定义线性温度荷载，因此对于桥规中规定的非线性温度荷载采用温度梯度有点困难。
如果您的模型是板单元那么定义温度梯度建议您用温度梯度和单元温度组合作用。
谢谢！3. >您好：> 因细部分析需要，在MIDAS中我将预应力钢筋建立成实体单元，欲用降温法模拟预应力荷载。
请问这样建单元的话，在MIDAS中怎样实现这样的模拟？是“荷载--温度荷载--单元温度”吗？企盼您的回复，我急需。
十分感谢！您好！对于细部分析建立实体模型时预应力可以使用桁架单元来进行模拟，预拉力按预应力荷载〉初拉力来定义就可以了。
或者您预拉力荷载转化为等效的温度荷载对钢筋单元施加单元温度也可以。
谢谢！4. >请问，钢筋混凝土梁的配筋设计对所采用的单元截面形式有什么要求吗？为什么我使用设计菜单中的梁的设计会出现不适合的截面类型、形状、不适合的构件类型、单元类型、不适合的钢筋数据、设计截面没有设计轴。
midas问题解答
midas问题解答1.在midas中横向计算问题.在midas中横向计算时遇到下列几个问题,请教江老师.1.荷载用"用户定义的车辆荷载",DD,FD,BD均取1.3m,P1,P2为计算值,输入时为何提示最后一项的距离必须为0?2.同样在桥博中用特列荷栽作用时,计算连续盖梁中中支点的负弯距相差很大.其他位置相差不多.主要参数:两跨2X7.5m,bXh=1.4X1.2m,P1,P2取100midas结果支点活载负弯矩-264.99kn.m桥博结果支点活载负弯矩-430kn.m通过多次尝试及MIDAS公司的大力支持，现在最终的结果如下：肯定是加载精度的问题，可以通过将每个梁单元的计算的影响线点数改成6，或者，将梁单元长度改成0.1米，就能保证正好加载到这一点上。
由这个精度引起的误差应该可以接受的，如果非要消除，也是有办法的。
2.梁板模拟箱梁问题腹板用梁单元，顶底板用板单元，腹板和顶底板间用什么连接，刚性？用这个模型做顶底板验算是否合适？在《铁道标准》杂志的“铁道桥梁设计年会专辑”上有一篇文章，您可以参考一下：铁四院康小英《组合截面计算浅析》里面讨论组合截面分别用MIDAS施工阶段联合截面与梁+板来实现，最后得出结论是用梁+板的结果是会放大板的内力。
可能与您关心的问题有相似的地方。
建议您可以先按您的想法做一个，再验证一下，一定要验证！c3.midas里面讲质量转换为荷载什么意思！是否为“荷载转为质量”？在线帮助中这么写：将输入的荷载(作用于整体坐标系(-)Z方向)的垂直分量转换为质量并作为集中质量数据。
该功能主要用于计算地震分析时所需的重力荷载代表值。
直观的理解就是将已输入的荷载，转成质量数据，不必第二次输入。
一般用得比较多的是将二期恒载转成质量。
另外，这里要注意的是，自重不能在这里转换，应该在模型--结构类型中转换。
准确来讲，是算自振频率时（特征值分析）时用的，地震计算时需要各振形，所以间接需要输入质量。
弹簧单元与梁单元实例计算
弹簧单元与梁单元实例计算1.绪论有限元法也叫有限单元法（finite element method, FEM），是随着电子计算机的发展而迅速发展起来的一种弹性力学问题的数值求解方法。
五十年代初，它首先应用于连续体力学领域—飞机结构静、动态特性分析中，用以求得结构的变形、应力、固有频率以及振型。
由于这种方法的有效性，有限单元法的应用已从线性问题扩展到非线性问题，分析的对象从弹性材料扩展到塑性、粘弹性、粘塑性和复合材料，从连续体扩展到非连续体。
关键词：有限元方法，数值求解，动态分析2.有限元方法2.1有限元法概述有限元法是把要分析的连续体假想地分割成有限个单元所组成的组合体，简称离散化。
这些单元仅在顶角处相互联接，称这些联接点为结点。
离散化的组合体与真实弹性体的区别在于：组合体中单元与单元之间的联接除了结点之外再无任何关联。
但是这种联接要满足变形协调条件，即不能出现裂缝，也不允许发生重叠。
显然，单元之间只能通过结点来传递内力。
通过结点来传递的内力称为结点力，作用在结点上的荷载称为结点荷载。
当连续体受到外力作用发生变形时，组成它的各个单元也将发生变形，因而各个结点要产生不同程度的位移，这种位移称为结点位移。
在有限元中，常以结点位移作为基本未知量。
并对每个单元根据分块近似的思想，假设一个简单的函数近似地表示单元内位移的分布规律，再利用力学理论中的变分原理或其他方法，建立结点力与位移之间的力学特性关系，得到一组以结点位移为未知量的代数方程，从而求解结点的位移分量。
然后利用插值函数确定单元集合体上的场函数。
显然，如果单元满足问题的收敛性要求，那么随着缩小单元的尺寸，增加求解区域内单元的数目，解的近似程度将不断改进，近似解最终将收敛于精确解。
2.2有限元法的优点1、物理概念浅显清晰，易于掌握。
有限元法不仅可以通过非常直观的物理解释来被掌握，而且可以通过数学理论严谨的分析掌握方法的本质。
2、描述简单，利于推广。
应用例题1 迈达斯 MIDAS
Z 3
2
楼바닥板하중荷载
1
1 tonf/m 1 tonf/m 1 tonf/m 3m
100k1N0 tonf
B
Y A
10 tonf 100kN
10kN/m
X
6m 全局전坐체标좌系표的계原원点점
10kN/m 2.5m
10kN/m
2.5m
2.5m
2.5m
柱截기面둥단：면H:WH22000xx220000xx88//1122
输入楼面荷载 / 20
输入节点荷载 / 21
输入均布荷载 / 22进行结构分析26 Nhomakorabea查看分析结果
27
模式 / 27
荷载组合 / 28
查看反力 / 30
查看变形与位移 / 33
查看构件内力 / 37
剪力图及弯矩图 / 38
查看构件应力及动画的处理 / 42
梁单元细部分析 / 46
例题1. 单层两跨三维框架
主菜单
在工作树中支持 拖 放 ( Drag&Drop ) 方 式 的 菜单系统。
工具条
树形菜单
模型窗口
状态条
Y
X
图 2. MIDAS/Civil的初始画面
信息窗口
3
例题
由于所使用的单位系可以自动变换而显示于画面下端(Status bar的单位变换窗
口-图2的X)和数据的输入拦中，故可以简单地操作而不致混淆。这里我们将‘m’和
2 : HN 400 × 200 × 8/13 – 梁
截面数据还可以通过 主菜单的模型>材料和 截面特性>截面来输入。
1. 在树形菜单的菜单表单选择几何形状>特性>材料
2. 点击图6的
MIDAS常见问题解答
1、施工阶段分析时需要定义构件的初始材龄，其初始材龄的定义是什么，和材龄有何联系？再请问，混凝土湿重指的是浇筑时的重量，还是与自重的差值呢？初始材龄就是该单元被激活参与工作时的材龄. 材龄则意义更广泛(初始材龄+激活后的经过时间). 湿重混凝土凝浇注时的重量.2、请问，在进行柱的设计时可以进行螺旋箍筋柱的设计吗？如果能应怎样使用：目前MIDAS程序中提供螺旋箍筋柱的验算,填写验算用截面数据即可.3、另外在线用户帮助里的部分内容和软件里面不一样。
如帮助里面的：“从主菜单中选择设计> 混凝土设计规范>柱设计...。
从主菜单中选择设计> 混凝土设计参数> 混凝土设计表> 修改柱截面数据...。
”这些在软件的“设计”菜单下面都没有这是为什么（我用的是最新下载的试用版）。
还有一个问题就是请帮我看一下我附带的模型错在那里上，进行柱的设计时为什么不能满足。
名称不同是因为联机帮助修改更新没有跟上,这部分正在做工作.4、计算时，一定需输入时间依存材料（徐变/收缩）和时间依存材料（抗压强度），程序才会考虑混凝土的收缩徐变吗？时间依存材料（抗压强度）输入时为何没有中国规范？计算收缩和徐变至少要定义一个施工阶段。
中国规范中没有明确给出强度发展函数。
5、我的意思是计算时，一定需输入时间依存材料（徐变/收缩）和时间依存材料（抗压强度），程序才会考虑混凝土的收缩徐变吗？若此项数据不填写，只定义施工阶段，程序是否计算收缩徐变及强度随时间的变化？不填写就不能计算.6、请问节点默认是固结吗，为什么在计算的时候提醒可能发生奇异？此节点为一个梁单元被划分的交点。
发生奇异的原因，请查看FAQ中的相关解答。
节点不能说默认是固结的，比如两个桁架单元的连接点。
midas常见问题与解答
答：原因是没有将结构自重转换为质量。具体操作如下：“模型>结构类型>将结构自重转换为质量”。
问：在
答：刚性楼板是在“模型>建筑物数据>层”，在“楼板刚性楼板”一栏中选择“考虑”即可，程序默认为“考虑”，即所有楼层都按刚性板考虑；如果想解除某一层楼板的刚性，可在“楼板刚性楼板”一栏中选择“不考虑”，此时该层楼板按弹性板来考虑，需要设计者在该楼层建立楼板（用板单元建立）即可。
问：在建立层数据时如何使中间层节点不形成层数据？
答：程序一般默认将根据竖向节点的坐标生成各层及名称，你可以将不真实的层 (层间节点生成的)移到左面去除，然后再形成层数据即可。
问：在定义层数据时，输入的地面标高是起什么作用的？
答：在“模型>建筑物数据>控制数据”中输入相应的地面标高时，程序自动计算风荷载时，程序将自动判别地面标高以下的楼层不考虑风荷载作用，注意此功能不是用来定义地下室的。
4，CAD建模有重复的线条时导入的模型有重复的单元，导入后我们利用F12键删除重复单元；
5，最后利用节点合并功能把CAD中作图中有偏差的点合并；
6，在CAD中作图的每一个图层，导入Midas后会作为一个结构组，这样会很方便我们修改模型，所以我们在CAD里建模时就应该往有利用我们修改模型设定图层；
7，导入到Midas中，线条默认为梁单元，面默认为板单元，如果为其他单元类型，要对单元类型进行编辑。
问：板单元形状规则，但是无法改成剪力墙单元？
答：是板单元的坐标轴问题，x轴不在X－Y平面内，无法转换，可以新建一个板单元，然后统一坐标轴，再进行转换。
问：建楼板时，对板单元进行了分割，怎样才能快速分割和板相连的梁单元？
midas进行桩土模拟
一般来说承台位置桩基的模拟有以下几种方法。
1.不模拟桩时：A．将承台上桩位置视为固定（一般用于扩大基础、沉井基础、锚定等）方法：一般支撑全部固结B．将承台上桩位置视为弹性支承（最普遍的做法）方法：墩底作用六个方向的弹簧等代群桩的作用，这六个弹簧刚度是竖向刚度、顺桥向刚度、横桥向刚度的抗推刚度、绕竖轴的抗扭刚度和绕两个水平轴的抗弯刚度，它们的计算方法与静力法相同，只是考虑到瞬间荷载作用下的抗力比持续荷载作用的大，一般取2.模拟桩时A．端承桩，不考虑桩土共同作用，将桩下端固结。
方法：在桩底全部固结b.端承桩，考虑土对桩的侧向约束，将桩下端固结，桩身隔一段间距布置侧向约束仅受压弹性支承。
c.摩擦桩，考虑土对桩的侧向和竖向约束，桩身隔一段间距布置两个方向的仅受压弹性支承。
方法：用三维梁单元模拟实际的桩基础，用土弹簧单元模拟桩周围土抗力的影响，地震波从桩端或者土弹簧输入。
土弹簧模拟：选择模型>边界条件>面弹性支撑，支撑类型选择节点弹性支撑，单元类型选择梁单元，然后在下面输入三个方向土的基床系数即可，或者三个方向取同样的刚度也可以，基床系数在地质勘探报告或土力学书上查。
单独模拟桩基是可行的，有相关书籍介绍，可把桩基上部视为铰接、抗固、弹性支承等几种方式。
问题：1.要求加上桩土共同作用。
在midas中，用梁单元建桩，然后用弹性支撑模拟桩土共同作用（水平方向），用的是m法。
竖向就在桩端固结了（是嵌岩桩）。
承台用板单元建，将群桩桩顶与承台共同作用（共同节点）。
再往上就是桥墩，用梁单元。
“对桩土联合更加重要的应该是桩底竖向摩阻”。
桩底向摩阻是如何考虑的？是用单元吗？做水平方向的时候用m法，由m值可以方便的得到弹簧的劲度系数。
而竖向用什么参数来模拟弹簧的劲度系数？2．用空间杆系核平面杆系的结果相差应该还是比较大的吧。
3．群桩，我想用如下方法来做：把群桩的等效面积和等效刚度算出（其中等效刚度和面积确定时采用等效宽度b1）不知道行不行。
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关于弹性支承的详细
说明参考用户手册的 “弹性边界条件”部 分
用节点弹性支承输入梁的弹性支承条件。 弹性支承条件与约束节点自由度的一般支承不同,输入各个自由度弹性支撑刚度，根据刚度允许变 形，弹性支撑的内力以反力输出。
模型 / 边界条件 / 节点弹性支承 单选 ( 节点 : 1 )
结果 / 位移 / 位移形状 荷载工况/荷载组合 > ST: 荷载1 成分 > DXZ ; 显示类型 >变形前 (开)
模型 1 模型 2 模型 3
模型 4
图 7.19 节点荷载产生的变形图
查看弯矩
查看各个情况下梁的弯矩。 随着弹性支座的刚度的增加，梁的力学性反应就越接近于一端固定的构件的情况。在电算构造分析 中弹性支撑条件(point spring support)及弹性连接条件(Elastic Link)应用于直接调节支点和单 元的刚度的情况，应用于只用节点、单元难以建立的模型，且为了反应支点的刚度、偏心而使用。
图 7.10 定义荷载工况
输入节点荷载
在节点6输入集中荷载10 tonf。 荷载/ 节点荷载 单选 ( 节点 : 6 ) 荷载工况名称 > 荷载1 ; 选择 > 添加 节点荷载 > FZ ( -10 )
图 7.11 输入节点荷载
复制单元
复制模型 1来建立模型 2~4。同时复制输入在模型 1的节点荷载和边界条件。
结果 / 内力 / 梁单元内力图 荷载工况/荷载组合 > ST: 荷载1 ; 内力 > My 显示选择 > 精确解; 线涂色 显示类型 > 等值线 (开) 数值 小数点以下位数 ( 1 ) ; 指数型(关) ; 最大和最小值 > 绝对最大值 显示范围(%) ( 20 ) ; 适用于选择确认时 (开)
7. 弹簧分析
概述
在本例题比较和验算结构的支承条件和弹簧刚度不同时产生的结构的反力、位移和内力。
弹簧连接
内部铰连接
图 7.1 分析模型
材料
钢材
: Grade3
弹性模量(E) : 2.1 x 106 kgf/cm2
截面
截面面积(Area) : 1.0 x 10-2 m2
截面惯性矩(Iyy) : 8.333 x 10-6 m2
模型 1
模型 2 模型 3
模型 4
图 7.20 集中荷载产生的弯矩图
习题
1.比较不同边界条件下两种梁的反力、沉降和内力。(材料和截面与例题相同)
2. 在弹性连接类型中，利用只受拉弹性连接和只受压弹性连接，比较受温度荷载作用的以下3种情 况的反应。 (材料和截面与例题相同)
模型
1 2 3
弹簧刚度(tonf·m/radian)
弹性连接数据 连接类型> 一般类型 ; SDx ( 10000 ) ; 2 点 ( 18, 19 )
弹性连接数据 连接类型> 一般类型 ; SDx ( 10000 ) ; 2 点 ( 30, 31 ) 节点号(关)
只受拉弹性连接和
只受压弹性连接在 分析过程中通过反 复的分析中得到收 敛值，详细事项参照 用户手册“非线性边 界分析”部分
模型 1 模型 2 模型 3 模型 4
图 7.15 修改弹簧支点条件
参考在线帮助的
“弹性连接” 部分
在模型 1, 2, 3 左右梁的相邻部分输入弹性连接条件。弹性连接刚度以单元局部坐标系为基准输 入。
模型 / 边界条件 / 弹性连接 选择 > 添加/替换 弹性连接数据 连接类型> 一般类型 ; SDx ( 1 ) ; 2 点 ( 6, 7 )
捕捉单元 (开),
自动对齐 (开)
模型 / 节点 / 建立节点 坐标 ( x, y, z ) ( 0, 0, 0 )
图 7.5 建立节点
用扩展单元功能建立模型 1的左侧的梁单元。 模型 / 单元 / 扩展单元 全选 扩展类型> 节点 线单元 单元属性 > 单元 类型> 梁单元 材料 > 1:Grade3 ; 截面 > 1:截面 ; Beta 角 ( 0 ) 一般类型> 移动和复制 ; 移动和复制 > 等间距 dx, dy, dz ( 1, 0, 0 ) ; 复制次数 ( 5 )
荷载条件 1
荷载条件 2
张拉
压缩
T1
T2
T1
T2
1000
-
－5˚
+5˚
+5˚
－5˚
-
1000
－5˚
+5˚
+5˚
－5˚
1000
1000
－5˚
+5˚
+5˚
－5˚
弹性连接刚度以及温度荷载条件
模型 / 材料和截面特性 / 截面 数值 截面号 ( 1 ) ; 名称 ( 截面) 截面特性值 > 面积 ( 0.01 ) ; Iyy ( 8.333e-6 )
图 7.3 定义材料
图 7.4 定义截面
建立节点和截面
为建立模型 1的梁单元，先输入节点。
正面,
捕捉点 (关),
捕捉轴线 (关)
捕捉节点 (开),
荷载 节点集中荷载: 10.0 tonf
弹簧系数
区分 模型 1 模型 2 模型 3
k1 (tonf·m/radian) 100,000 10 100,000
k2 (tonf/m) 1
10,000 10,000
k3 (tonf/m) 10,000 10,000 10,000
设定基本环境
打开新文件以 ‘Support.mgb’为名保存。定义单位体系为 ‘m’和‘tonf’。
模型 / 单元 / 移动和复制 单元 全选
形式 > 复制; 移动和复制 > 等间距 dx, dy, dz ( 0, 0, -2 ) ; 复制次数
复制节点属性 (开) ; 复制单元属性 (开)
(3)
模型 1 模型 2 模型 3 模型 4
图 7.12 复制单元
把模型 4的右侧部分节点向Z轴方向移动0.1 m与左侧部分连接起来。用合并节点功能删除重复节点。 模型 / 节点 / 移动和复制 节点 窗口选择 ( 节点 : 43, 44, 45, 46, 47, 48 ) 形式 >移动; 移动和复制 > 等间距 dx, dy, dz ( 0, 0, 0.1 ) 模型 / 节点 / 合并节点 合并 > 全部 ; 合并范围 ( 0.001 ) ; 删除合并的节点 (开)
模型 1
图 7.13 修改模型 4
变更边界条件
修改边界条件
把模型 4两端的边界条件修改为固定端条件。 模型 / 边界条件 / 一般支承 单选 ( 节点 : 37, 48 ) 选择 > 替换 ; 支承条件类型> Dx , Dz , Ry (开)
图 7.14 修改边界条件
修改模型 2弹性支承点的弹性支承刚度值，删除模型 4的弹性支承条件。 模型 / 边界条件 / 节点弹性支承 单选 ( 节点 : 37, 48 ) 选择 > 删除 单选 (节点 : 13) 选择 > 替换 ; 节点弹性支承 (局部方向) > SRy ( 10 )
模型 1 模型 2 模型 3 模型 4
图 7.16 输入弹性连接单元
在模型 4的中间输入内部铰接。 模型 / 边界条件 / 释放梁端约束 单元号(开) 单选 ( 单元 : 35 ) 选择 > 添加/替换 选择类型释放比率> j-节点 > My (开)
模型 1 模型 2
模型 3 模型 4
图 7.17 输入内部铰接
运行结构分析运行结构Fra bibliotek析。 分析 / 运行分析
查看分析结果
查看反力
完成结构分析后，首先查看反力。 模型 1 : 因弹性连接刚度较小,所以加载在左右连接点(节点6)的荷载由左侧构件承担。 模型 2 : 因左侧构件支座抗旋转刚度较小，连接点的刚度较大,所以集中荷载传达到右侧构件。 模型 3 : 支座的刚度和弹性连接刚度同时增大时,可以得出与两端固定且内部铰接的模型 4相同的
选择 > 添加 节点弹性支承(局部方向) > SRy ( 100000 )
单选 ( 节点 : 12 ) 选择 > 添加 节点弹性支承(局部方向) > SDz ( 10000 )
图 7.9 输入弹性支承条件
输入荷载
定义荷载工况
为输入荷载定义荷载工况。 荷载/ 静力荷载工况 名称 ( 荷载1 ) ; 类型>用户定义的荷载
结果。 结果 / 反力 / 反力/弯矩
单元号(关) 荷载工况/荷载组合 > ST: 荷载1 反力 > FZ 显示类型>数值 (开)
数值 小数点以下位数 (2) ; 指数型(关) ; 适用于选择确认时(开)
模型 1
模型 2
模型 3
模型 4
图 7.18 节点荷载产生的反力
查看变形图
查看变形图。 在模型 1左侧构件的沉降不影响右侧构件,而在模型 2发生几乎相同的沉降。
文件 / 文件 /
新文件 保存 ( Support )
工具/ 单位体系 长度> m ; 力 > tonf
图 7.2 设定单位体系
设定结构类型为X-Z平面。 模型 / 结构类型 结构类型> X-Z 平面
定义材料以及截面
选择材料为钢材Grade3（GB(S)）。
模型 / 材料和截面特性 / 材料 类型> 钢材 规范>GB(S) ; 数据库 > Grade3
图 7.6 建立梁单元
复制模型 1的左侧梁单元来建立右侧梁单元。 模型 / 单元 / 移动和复制 单元 全选 形式>复制; 移动和复制>等间距 dx, dy, dz ( 5, 0, -0.1 ) ; 复制次数 ( 1 )