外墙悬挑脚手架施工方案..
工程
（职务： 职称 ： ）
（职务： 职称 ： ）
（职务： 职称 ： ）
有限公司
录
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............................................................................................................... 8
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........................................................................................................................... 9
................................................................................................................................. 10
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xxxxxx有限公司投资开发的xxxxxxx工程，本工程总建筑面积
2,框架剪力墙结构，地下二层、地上四层，其中地下室为车库，地上
23.9m。本工程由xxxxxx有限公司所设计，
有限公司监理，xxxxx建设集团有限公司施工总承包。
中国建筑工业出版社；
中国建筑工业出版社；
(GB50017-2003) 中国建筑工业出版社；
(GB50009-2001)中国建筑工业出版社；
(含垂直运输设施)》中国建筑工业出版社；
(JGJ130-2001)中国建筑工业
(GB50010-2002)中国建筑工业出版社；
(JGJ59-99)中国建筑工业出版社。
工程设计文件。
沿结构外围搭设落地式外脚手架；本工程西侧因
0.00开始至屋面女儿墙顶搭设悬臂式钢管脚手架作为主体结构
悬臂式脚手架采用4米长的普通
14号工字钢为悬挑梁，用φ48×3.0钢管搭设，双排脚手架的净宽度取1.0
1.5米，步距为1.8米，悬臂工字钢与结
?14锚环。脚手架与主体结构之间采用钢管作为
、落地式脚手架在搭设前，首先对脚手架的基础进行处理。如基础处于回
如脚手架基础处于原土地基，则对
地基处理后再浇筑100mm厚C15素混凝土作为脚手架的基
2%，外侧设置300宽、最浅处200深的排水沟，排
50m设集水坑一个，保证脚手架基础无积水现象。
、悬臂式脚手架在搭设前应首先在悬挑层的结构楼板上按平面布置要求预
?14钢筋吊环，吊环钢筋埋入混凝土内应满足钢筋锚固长度24d，吊环所
使用
E422型电焊条焊接，焊缝长度满足单面焊10d。
空调板、雨蓬等位置悬挑工字钢必须与板面架空，不得将工字钢直接作
、必须待混凝土强度达到50％后在安装悬挑工字钢，钢筋锚环焊接采用电
E422焊条，焊缝长度必须满足单面焊10d，焊接施工必须由专
、为了减小脚手架悬臂工字钢的挠度，在脚手架的转角等工字钢的悬挑长
1.5m的部位，采用?14钢丝绳卸载，结构施工时在相应部位预埋好?14
悬挑工字钢固定点详图钢筋两边弯下单面焊10d焊缝必须满足10宽5厚1φ14楼板底纵筋
、搭设时应保证立杆的间距正确，立杆的纵距偏差应控制在±5cm以内，
1/100H，且不大于10cm。（H
250mm。
、立杆的接长除顶层顶步可采用搭接外，其余各步接头均应采用对接扣件
500mm，各接
1/3。立杆搭接处的搭接长度不应小于
，应采用不少于2个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于锚固点14 工字钢#悬挑脚手架卸载示意图刚性连墙杆，水平间距3跨预埋 14钢筋吊环16钢丝绳钢丝绳用三个线卡卡紧钢丝绳用三个线卡卡紧＞1200锚入砼300mm
。立杆顶端宜高出檐口上皮1.5m。
、脚手架必须设置纵横向扫地杆，纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距离
200mm处的立杆上，横向扫地杆亦应采用直角扣件固定在紧靠纵
立杆必须用连墙件与建筑物可靠连接，连接件采用φ48
3.0钢管，在浇筑各层楼板混凝土时，在楼板内预埋连接钢管，伸入混凝土内
200mm，沿脚手架纵向每三跨、高度方向每一楼层设一道连接杆，连接
300mm，并应从底层第一步纵
整个立面的连接件应呈梅花形布置。连墙件中的连墙杆宜
与脚手架连接的一端应下斜连接，不得采用上斜
连墙件扣件连接示意图
可搭设抛撑，抛撑应采用通长杆件与脚
450—600之间。
、纵向水平杆应按步距要求（1.5m）水平搭设，纵向水平杆与立杆之间采
并应设置在立杆的内侧，总向水平杆的端部不应伸出架体。
大横杆搭
1m，应采用两个旋转扣件固定。大横杆的对接扣件应
两根相邻大横杆的接头不宜设置在同步或同跨内，不同步或不同跨两
500mm，各接头中心至最近主节点的
1/3。在同一步中，纵向水平杆应四周交圈，用直角扣件与内
、在立杆与大横杆的交
小横杆的
当遇作业层时，应在两根立杆中间再增加
当作业层转入其他层时，中间处的小横杆可
、为了增强脚手架的纵向刚度，在脚手架外侧立面整个长度和高度上连续
5—7根（＞6m），斜杆与地面夹角在
——600之间，剪刀撑斜杆应用旋转扣件与立杆和伸出的小横杆进行连接，
150mm。底部斜杆的下端应置于垫板上。
1米，设三个旋转扣件扣紧
。
lalahh≥500≤la/3(a)AA≤la/3≥500lbAA(b)123(a)接头不在同步内(立面)(b)接头不在同跨内(平面)1-立杆；2-纵向水平杆；3-横向水平杆纵向水平杆对接接头布置示意图
、扣件的安装应符合下列规定：
、在主节点处固定横向水平杆、纵向水平杆、剪刀撑等用的直角扣件、
150mm；
、对接扣件开口应朝上或朝内；
、各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应小于100mm。
、脚手板是施工人员的作业平台，必须按照脚手架的宽度满铺脚手板，板
120—150mm，采用对接时，接头处下设两根小横杆。作业
150mm，其板长两端应与支承杆可靠地固定。
、脚手板采用木脚手板，其材质应符合规范要求，木脚手板的厚度不应小
5cm，非脆性木材，无腐蚀、劈裂板。遇作业层时，要在脚手架的外侧大横杆
防护栏杆和挡脚板均应搭设在外立杆的内侧，上挡杆
1.2m，中栏杆应居中设置，挡脚板的高度不应小于180mm。
、脚手架的外侧满挂密目安全网，安全网设置在外排立杆的里面，密目网
30mm）。
、脚手架铺设脚手板应不少于二层，上层为作业层，下层为防护层，当作
应在靠近作业层处挂一层平网作防护网，平网采用
3cm×3cm安全网，平网不应离作业层过远，防止坠落时平网与作业层之
、构配件的检查与验收
、钢管
在进场时必须具备产品质量合格证、质量检验报告等齐全有
-0.5mm。旧钢管
0.5mm，当锈蚀深度超过0.5mm时不得使用。
、扣件
法定检测单位的测试报告和产品质量合格证等齐全
旧扣件使用前应进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，
、脚手板
200mm，厚度不应小于50mm，腐朽、劈裂变形严重的
、架体的检查与验收
、在脚手架使用前，检查脚手架是否按照专项方案的要求进行搭设，搭
、在脚手架使用期间，如遇有六级大风或大雨后，以及停止使用超过一
、在脚手架使用期间，应定期检查下列项目：
1、杆件的设置和连接，连墙件、支撑的构造是否符合要求；
2、底座是否松动，立杆是否悬空；
3、扣件螺栓是否有松动；
4、安全防护措施是否符合要求。
5、架体的使用荷载是否超出设计要求。
6、脚手架搭设后，在使用前必须经验收合格后方可投入使用。
、脚手架拆除前，应全面检查脚手架的扣件连接、连墙件、支撑体系是否
、拆除作业必须由上而下逐层进行，严禁上下同时作业。
、连墙件必须随脚手架逐层拆除，严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆
2步，如高差大于2步，应增设连墙件加固。
、当脚手架拆至下部最后一根长立杆的高度时，应先在适当的位置搭设临
、当脚手架采取分立面拆除时，对不拆除的脚手架
两端应设置连墙件和横
、脚手架拆除后，用与原结构相同强度等级微膨胀混凝土封堵原墙上的预
、脚手架搭设人员必须是经考核合格的专业架子工，上岗人员须经体检，
、搭设脚手架人员必须戴安全帽、系安全带、穿防滑鞋。
、脚手架构配件质量与搭设质量应按规范要求进行验收，合格后方准使用。
、脚手架上不得乱堆杂物；严禁将模板支架、缆风绳、泵送混凝土和砂浆
、当有六级及六级以上大风和雾、雨、雪天气时应停止脚手架搭设与拆除
、应由专人负责对脚手架进行定期安全检查与维护，发现隐患及时排除。
、在脚手架使用期间，严禁随意拆除主节点处的纵、横向水平杆，纵横向
、不得在脚手架基础及其临近处进行挖掘作业，否则应采取相应安全措施，
、在脚手架上进行电气焊作业时，必须有防火措施和专人看守。
、工地临时用电线路的架设及脚手架接地、避雷措施应符合相应的安全技
、搭拆脚手架时，地面应设围挡和警戒标志，并派专人看守，严禁非操作
应迅速逐
由小组组长或副组长主持紧
根
则由施工单位向建设单位主管部门进行请示，请求启动建设单位得救援预案，
则由建设单位的安全管理部门向建设行政主
、值班电话：137********，项目部实行昼夜值班制度，项目部管理人员
、紧急情况发生后，现场要做好警戒和疏散工作，保护现场，及时抢救
3min内电话通报到
120、110等急救电
、值班人员在接到紧急请宽报告后必须在2min内将情况报告到紧急情况
小组组长组织讨论后在最短的时间内发出如何进行现场
30min内以小组名义打电话向上一级有关部门报告。
、遇到紧急情况，全体职工应特事特办、急事急办，主动积极地投身到
阻碍紧急情况
《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技
(JGJ130-2001)、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设
(GB 50017-2003)等规范编制。
钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》
JGJ130-2001）。
计算参数:
双排脚手架，搭设高度15.2米，立杆采用单立管。
立杆的纵距1.50米，立杆的横距1.00米，内排架距离结构0.25米，立杆
1.50米。
采用的钢管类型为48×3.0，
连墙件采用2步3跨，竖向间距3.00米，水平间距3.60米。
施工活荷载为3.0kN/m2，同时考虑1层施工。
脚手板采用竹笆片，荷载为0.15kN/m2，按照铺设10层计算。
栏杆采用竹笆片，荷载为0.15kN/m，安全网荷载取0.0050kN/m2。
脚手板下大横杆在小横杆上面，且主结点间增加一根大横杆。
基本风压0.40kN/m2，高度变化系数1.2500，体型系数1.1340。
悬挑水平钢梁采用14号工字钢，其中建筑物外悬挑
段长度1.40米，建
1.60米。
悬挑水平钢梁采用拉杆与建筑物拉结，最外面支点距离建筑物1.30m。
[14a号槽钢。
一、大横杆的计算
大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。
按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯
均布荷载值计算
大横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m
脚手板的荷载标准值 P2=0.150×1.000/2=0.075kN/m
活荷载标准值 Q=3.000×1.000/2=1.500kN/m
静荷载的计算值 q1=1.2×0.038+1.2×0.075=0.136kN/m
活荷载的计算值 q2=1.4×1.500=2.100kN/m
大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和
)
大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)
抗弯强度计算
最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩
跨中最大弯矩计算公式如下:
跨中最大弯矩为
×0.136+0.10×2.100)×1.2002=0.318kN.m
支座最大弯矩计算公式如下:
支座最大弯矩为
×0.136+0.117×2.100)×1.2002=-0.373kN.m
我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：
=0.373×106/4491.0=83.145N/mm2
大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!
挠度计算
最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度
计算公式如下:
静荷载标准值q1=0.038+0.075=0.113kN/m
活荷载标准值q2=1.500kN/m
三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度
×0.113+0.990×1.500)×1200.04/(100×2.06×105×
大横杆的最大挠度小于1200.0/150与10mm,满足要求!
二、小横杆的计算
小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。
用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最
荷载值计算
大横杆的自重标准值 P1=0.038×1.200=0.046kN
脚手板的荷载标准值 P2=0.150×1.000×1.200/2=0.090kN
活荷载标准值 Q=3.000×1.000×1.200/2=1.800kN
荷载的计算值 P=1.2×0.046+1.2×0.090+1.4×
小横杆计算简图
抗弯强度计算
最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯
均布荷载最大弯矩计算公式如下:
集中荷载最大弯矩计算公式如下:
×0.038)×1.0002/8+2.683×1.000/4=0.677kN.m
=0.677×106/4491.0=150.653N/mm2
小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!
挠度计算
最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠
均布荷载最大挠度计算公式如下:
集中荷载最大挠度计算公式如下:
小横杆自重均布荷载引起的最大挠度
×0.038×1000.004/(384×2.060×105×107780.000)=0.02mm
集中荷载标准值P=0.046+0.090+1.800=1.936kN
集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度
×1000.0×1000.0×1000.0/(48×2.06×105×
最大挠度和
小横杆的最大挠度小于1000.0/150与10mm,满足要求!
三、扣件抗滑力的计算
纵向或横向水
平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规
5.2.5):
≤ Rc
其中 Rc —— 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；
—— 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；
荷载值计算
横杆的自重标准值 P1=0.038×1.000=0.038kN
脚手板的荷载标准值 P2=0.150×1.000×1.200/2=0.090kN
活荷载标准值 Q=3.000×1.000×1.200/2=1.800kN
荷载的计算值 R=1.2×0.038+1.2×0.090+1.4×
单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
当直角扣件的拧紧力矩达40--65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载
,其抗滑承载力可取8.0kN；
双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN；
四、脚手架荷载标准值
作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
静荷载标准值包括以下内容：
每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1107
×15.200=1.682kN
脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用竹笆片脚手板，标准值为
×10×1.200×(1.000+0.250)/2=1.125kN
栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、竹笆片脚手板
0.15
×1.200×10/2=0.900kN
吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005
×1.200×15.200=0.091kN
经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 3.798kN。
活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施
1/2取值。
经计算得到，活荷载标准值 NQ = 3.000×1×1.200×1.000/2=1.800kN
风荷载标准值应按照以下公式计算
其中 W0 —— 基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》
附录表D.4的规定采用：W0 = 0.400
—— 风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》
附录表7.2.1的规定采用：Uz = 1.250
—— 风荷载体型系数：Us = 1.134
经计算得到，风荷载标准值Wk = 0.7×0.400×1.250×1.134 =
2。
考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
×1.4NQ
经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.2×3.798+0.85×1.4×
不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.2×3.798+1.4×
风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式
×1.4Wklah2/10
其中 Wk —— 风荷载标准值(kN/m2)；
—— 立杆的纵距 (m)；
—— 立杆的步距 (m)。
经过计算得到风荷载产生的弯矩 Mw=0.85×1.4×0.397×1.200×
×1.500/10=0.128kN.m
五、立杆的稳定性计算
不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算
其中 N —— 立杆的轴心压力设计值，N=7.078kN；
i —— 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；
k —— 计算长度附加系数，取1.155；
u —— 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500；
l0 —— 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.155×1.500
1.500=2.599m；
A —— 立杆净截面面积，A=4.239cm2；
W —— 立
杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3；
—— 由长细比，为2599/16=163；
—— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表
0.268；
—— 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到
×424)=62.250N/mm2；
[f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；
不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 < [f],满足要求!
考虑风荷载时,立杆的稳定性计算
其中 N —— 立杆的轴心压力设计值，N=6.700kN；
i —— 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；
k —— 计算长度附加系数，取1.155；
u —— 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500；
l0 —— 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.155×1.500
1.500=2.599m；
A —— 立杆净截面面积，A=4.239cm2；
W —— 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3；
—— 由长细比，为2599/16=163；
—— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表
0.268；
MW —— 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.128kN.m；
—— 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到
×424)+128000/4491=87.321N/mm2；
[f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；
考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 < [f],满足要求!
六、连墙件的计算
连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：
其中 Nlw —— 风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式
× wk × Aw
—— 风荷载标准值，wk = 0.397kN/m2；
—— 每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积，Aw =
×3.60 = 10.800m2；
—— 连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN)；No
经计算得到 Nlw = 6.001kN，连墙件轴向力计算值 Nl = 11.001kN
连墙件轴向力设计值 Nf = A[f]
其中 —— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l/i=25.00/1.60的
=0.96；
2；[f] = 205.00N/mm2。
经过计算得到 Nf = 83.433kN
，连墙件的设计计算满足要求!
连墙件双扣件连接示意图
七、悬挑梁的受力计算
悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。
悬臂部分脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。
本工程中，脚手架排距为1000mm，内侧脚手架距离墙体250mm，支拉斜
= 800mm，
水平支撑梁的截面惯性矩I = 10.78cm4，截面抵抗矩W = 4.49cm3，截
A = 4.24cm2。
受脚手架作用的联梁传递集中力 N=7.08kN
水平钢梁自重荷载 q=1.2×4.24×0.0001×7.85×10=0.04kN/m
1 2
悬挑脚手架示意图
100 500 8001600 7.08kN 7.08kN 0.04kN/mAB
悬挑脚手架计算简图
经过连续梁的计算得到
0.000.005.435.421.651.672.482.464.624.630.200.14
悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN)
0.4770.883
悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN.m)
1.4881.877
悬挑脚手架支撑梁变形图(mm)
各支座对支撑梁的支撑反力
由左至右分别为
最大弯矩 Mmax=0.883kN.m
抗弯计算强度 f=M/W+N/A=0.883×106/(4491.0)+1.997×
2
水平支撑梁的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!
八、悬挑水平钢管的挠度与扣件连接计算
水平支撑钢管计算最大挠度V=1.877mm
水平支撑钢管最大挠度小于1400.0/150与10mm,满足要求!
立杆与下面支杆通过扣件与水平支撑钢管连接,要验算连接处的扣件抗
立杆传递给水平支撑钢管最大轴向力 N1=7.078kN
立杆传递给水平支撑钢管最大轴向力 N1小于8kN,满足要求!
九、拉杆的受力计算
水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算
其中RUicosi为钢绳的拉力对水平杆产生的轴压力。
各支点的支撑力 RCi=RUisini
按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为
十、拉杆的强度计算
拉绳或拉杆的轴力RU我们均取最大值进行计算，为RU=5.597kN
拉杆的强度计算：
上面拉杆以[14a号槽钢计算，斜拉杆的容许压力按照下式计算：
=N/A < [f]
其中 N —— 斜拉杆的轴心压力设计值，N = 5.60kN；
—— 斜拉杆净截面面积，A =18.51cm2；
—— 斜拉杆受拉强度计算值，经计算得到结果是 3.02
2；
—— 斜拉杆抗拉强度设计值，f = 215N/mm2；
受拉斜杆的稳定性计算 < [f],满足要求!
斜撑杆的焊缝计算：
斜撑杆采用焊接方式与墙体预埋件连接，对接焊缝强度计算公式如下
其中 N为斜撑杆的轴向力，N=5.597kN；
为焊接面积，取1851.00mm2；
或fc为对接焊缝的抗拉或抗压强度，取185.0N/mm2；
经过计算得到焊缝抗拉强度 = 5596.89/1851.00 = 3.02N/mm2。
对接焊缝的抗拉或抗压强度计算满足