土压力计算
一般土压力计算公式
一般土压力计算公式
土压力是指悬土体与支承面之间的向下的力称为土压力。
悬土体的稳定性与土压力之间有着密切的关系，在建筑物的设计中，土压力的计算是非常重要的。
本文将重点介绍一般土压力计算公式及其计算过程，以及其中存在的一些适用性问题。
一、一般土压力计算公式
一般土压力计算的一般公式为：P=(rho g h)*(D-d)/D，其中，P 为土压力，ρ为土的比重，g为重力加速度，h为悬土体的厚度，D 为支承面的厚度，d为悬土体的厚度。
二、计算过程
1.首先，需要确定土的比重、重力加速度和支承面和悬土体的厚度；
2.然后，将参数代入到计算公式中，进行计算；
3.最后，可得出土压力。
三、适用性问题
由于一般土压力计算公式只适用于简单的悬土体，因此，在复杂的悬土体结构中，一般土压力计算的精确性较低，不能准确反映土压力的情况。
为了解决这一问题，在设计悬土体时，可以采用计算机辅助方法，比如利用有限元计算技术，更准确地确定土压力状态。
综上所述，一般土压力计算公式可以有效地计算悬土体与支承面之间的土压力，但是该计算公式的适用范围有限，只能用来计算简单的悬土体结构，而且只能粗略确定土压力的大小，不能完全反映真实
的土压力状况，所以在计算复杂的悬土体结构时，应该利用计算机辅助技术，加强精确性，以达到准确计算悬土体结构的支承面与悬土体之间的土压力并及时发现问题。
主动土压力 被动土压力 计算 excel
标题：深度探讨主动土压力和被动土压力的计算方法在土木工程和建筑领域，土压力是一个重要且复杂的问题。
主动土压力和被动土压力作为其中的重要概念，对土壤力学和结构设计有着重要的影响。
本文将深入探讨主动土压力和被动土压力的计算方法，并结合实际案例和Excel计算进行详细的分析和阐述。
一、主动土压力的计算1. 主动土压力的定义主动土压力是指土壤对于支撑结构施加的压力，通常是指土壤对于墙体的侧向压力。
在土木工程中，主动土压力是结构设计中必须考虑的重要参数之一。
2. 主动土压力的计算公式根据土力学的理论，主动土压力可以通过柯尔蒂斯公式来计算，公式如下：KaγH^2/2其中，Ka是土压力系数，γ是土的单位重，H是土壤高度。
通过这一公式，我们可以简单快速地计算出主动土压力的大小。
3. 实际案例分析举例来说，我们可以考虑一个简单的挡土墙结构，墙高5米，土的单位重为18kN/m³，土压力系数为0.35。
通过柯尔蒂斯公式的计算，我们可以得出挡土墙所受的主动土压力大小为315kN。
这个例子展示了主动土压力的计算方法以及其在实际工程中的应用。
二、被动土压力的计算1. 被动土压力的定义被动土压力是指支撑结构对土壤施加的反向压力，通常是指土壤对于桩基或承台的侧向压力。
在基础工程中，被动土压力是一个关键的设计参数。
2. 被动土压力的计算公式根据土力学的理论，被动土压力可以通过阿基米德原理来计算，公式如下：KpγH^2/2同样，其中Kp是土压力系数，γ是土的单位重，H是土壤高度。
通过这一公式，我们可以准确地计算出被动土压力的大小。
3. 实际案例分析假设我们有一个桩基基础工程，桩的长度为15米，土的单位重为20kN/m³，土压力系数为0.4。
通过阿基米德原理的计算，我们可以得出桩基所受的被动土压力大小为900kN。
这个例子展示了被动土压力的计算方法以及其在实际工程中的应用。
三、个人观点和总结回顾通过本文的深入探讨，我们了解了主动土压力和被动土压力的计算方法，并且结合实际案例进行了详细的分析。
主动土压力和被动土压力计算公式(一)
主动土压力和被动土压力计算公式(一)主动土压力和被动土压力计算公式1. 主动土压力计算公式•主动土压力表示土体对结构物外表面施加的压力，一般为土体的推力。
•主动土压力计算公式通常根据不同的土体力学模型选择不同的计算方法。
Coulomb法则•Coulomb法则是主动土压力计算的一种常用方法，适用于强砂土和礁岩土质。
•Coulomb法则的计算公式为：P a=K a⋅γ⋅H⋅(1+sinδ)(1−sinδ)–P a表示主动土压力–K a表示活动土压力系数–γ表示土体的体积重度–H表示土体高度–δ表示土体的内摩擦角示例•假设一段高度为10米的砂土墙，砂土的重度为18kN/m³，内摩擦角为30°，求主动土压力。
•已知数据：–H=10m–γ=18kN/m³–δ=30°将•根据Coulomb法则的计算公式可得：P a=K a⋅γ⋅H⋅(1+sinδ)(1−sinδ)已知数据代入计算可得：P a=K a⋅18kN/m³⋅10m⋅(1+sin30°)(1−sin30°)偏应力曲线法•偏应力曲线法也是常用的主动土压力计算方法，适用于软黏土和弱砂土质。
•偏应力曲线法的计算公式为：P a=K a⋅γ⋅H⋅c⋅tan(ϕ′+ϕ)–P a表示主动土压力–K a表示活动土压力系数–γ表示土体的体积重度–H表示土体高度–c表示土体的凝聚力–ϕ′表示土体的内摩擦角–ϕ表示土体的地下水位倾角示例•假设一段高度为8米的软黏土墙，土体的重度为19kN/m³，凝聚力为35kPa，内摩擦角为20°，地下水位倾角为5°，求主动土压力。
•已知数据：–H=8m–γ=19kN/m³–c=35kPa–ϕ′=20°–ϕ=5°•根据偏应力曲线法的计算公式可得：P a=K a⋅γ⋅H⋅c⋅tan(ϕ′+ϕ)将已知数据代入计算可得：P a=K a⋅19kN/m³⋅8m⋅35kPa⋅tan(20°+5°)2. 被动土压力计算公式•被动土压力表示土体对结构物内表面施加的压力，一般为土体的抗力。
挡土墙土压力计算
（3）Ea
r ( A0tg
cos(25031' 350 ) B0 ) sin(25031' 690 )
17 (22.8 tg25031'
5.6847)
cos(25031'350 ) sin(25031' 690 )
139.05KN
/
m
Ex Ea cos( ) 139 .05 cos(20 0 14 0 ) 115 .28KN / n Eg Ea sin( ) 77.76KN / m
a)ctg1
Htg ]2
* cos sin 1 cos( 1)
其中： AB (b L) (H a)ctg1 Htg
在ABC
中，由正弦定理：CD
BC
sin
1
AB
cos sin 1 cos( 1)
BC
sin(90
)
AB
sin(90
1)
BC
AB
sin(900 ) sin(900 1)
b
d ]H 0
1 2
(a
H
2h0
)(a
H )tg
1 2
ab
(b
d )h0
1 2
H
(H
2a
2h0
)tg
令： A0
1（a 2
H
2h0
)(a
H
)
B0
1 2
ab
(b
d )h0
1 2
H(H
2a
2h0 )tg
则： S A0tg B0
破裂棱体的重：G rs r( A0tg B0 )
Ea
r ( A0tg
S Somnp SpnB SQmp SOQA SABC Sklij
土压力计算
② 在墙背或假想墙背上产生的抗滑力必须大于其下滑力。即：
E xtan 1()W E y
岩土锚固与支挡工程
2、第二破裂面土压力公式推导
Ea f (i ,i ) Ex f (i ,i )
Ea
W
cos(i ) sin[( i )(i
)]
W
Ex tan(i )tan(i )
取Ex等于最大值为出现第二破裂面的极值条件,可得：
2、力多边形法
岩土锚固与支挡工程
求E2最大值,令dE2/dθ=0,得：
由于力多边形法分析折线形挡土墙下墙土压力计算是满足
了楔体静思力考平衡：中比的较力矢两量种闭土合条压件力,用计此算法推方导法出。的下墙土
压力计算公式来计算下墙土压力较为合理。
岩土锚固与支挡工程
3、公路路基近似法
上墙墙后的填料 视作均布的超载
岩土锚固与支挡工程
土压力计算
Ec Ea Ec'
Gcsions(()) scinLc(os )
令： dE c 0
d
c
EcGc sionccs (( ))scin L cc o(s)
岩土锚固与支挡工程
岩土锚固与支挡工程
第六节 朗金理论及土压力
岩土锚固与支挡工程
岩土锚固与支挡工程
岩土锚固与支挡工程
1 考虑深度hc为垂直裂缝区,不计此范围内的土压力；
2 考虑了破裂面上的粘结力。为简化计算,墙背与填 土间的粘结力忽略不计 数值较小且偏于安全 。
高膨胀性土和高塑性土均不能采用该方法计算土压力。
岩土锚固与支挡工程
裂缝深度
hc
2ctan4( 5)
2
hc'
hc
h0
土压力计算
本工程场地平坦，经过与类似工程的比较，土体上部底面超载20kPa；假定支护墙面垂直光滑，故采用郎肯土压力理论计算,计算土压力时首先要确定土压力系数，主动土压力系数和被土压力系数的计算分式分别如下[2]：主动土压力系数：o 2a tan (45/2)K ϕ=- 被动土压力系数：2p (tan 45/2)K ϕ=︒+ 其中：a K ——主动土压力系数； p K ——被动土压力系数；ϕ——土的摩擦角。
()12210111011222222218tan 45tan450.756222020.756202015.122200 1.50.7562015.1210tan 45tan 450.704222K kPaP K c kPa P K z c kPaK P K z c ϕσσγϕγ︒⎛⎫⎛⎫=︒-=︒-= ⎪ ⎪⎝⎭⎝⎭==-=⨯-⨯==-=+⨯⨯-⨯=︒⎛⎫⎛⎫=︒-=︒-= ⎪ ⎪⎝⎭⎝⎭=-()()()2223223331332200.70421511.092200 1.500.60.70421511.0921.5tan 45tan 450.463222200 1.500.60.463211 5.722kPaP K z c kPaK P K z c kPa P K z γϕγγ+⨯-⨯=-=-=+⨯+⨯⨯-⨯=-︒⎛⎫⎛⎫=︒-=︒-= ⎪ ⎪⎝⎭⎝⎭=-=+⨯+⨯⨯-⨯-=-4224441442223.082118.09825tan 45tan 450.40622249.850.406227.514.796288.610.406227.50.94c kPaK P K z c kPa P K z c kPaϕγγ=-⨯=︒⎛⎫⎛⎫=︒-=︒-= ⎪ ⎪⎝⎭⎝⎭=-=⨯-⨯=-=-=⨯-⨯=5225551552622666130tan 45tan 450.33322288.610.3332029.507288.610.5142029.5079tan 45tan 450.72922288.6K P K z c kPa P K z c kPaK P K z c ϕγγϕγ︒⎛⎫⎛⎫=︒-=︒-= ⎪ ⎪⎝⎭⎝⎭=-=⨯-⨯==-=⨯-⨯⨯=︒⎛⎫⎛⎫=︒-=︒-= ⎪ ⎪⎝⎭⎝⎭=-=662722777177210.72923013.352146.030.72923055.2112tan 45tan 450.656222146.030.65623539.1652192.720.656235kPa P K z c kPaK P K z c kPa P K z c γϕγγ⨯-⨯==-=⨯-⨯=︒⎛⎫⎛⎫=︒-=︒-= ⎪ ⎪⎝⎭⎝⎭=-=⨯-⨯⨯==-=⨯-⨯69.794kPa=828881882929991992tan 450.58322192.720.58323558.8752252.420.58323593.68tan 450.29522252.420.2952074.46K P K z c kPa P K z c kPaK P K z c kPa P K ϕγγϕγγ⎛⎫=︒-= ⎪⎝⎭=-=⨯-⨯⨯==-=⨯-⨯⨯=⎛⎫=︒-= ⎪⎝⎭=-=⨯-⨯⨯==102101010110102112112252.420.2952074.46tan 450.36122252.420.361229.855.3042820.820.361229.8260tan 450.4722z c kPaK P K z c kPa P K z c kPaK ϕγγϕ-=⨯-⨯⨯=⎛⎫=︒-= ⎪⎝⎭=-=⨯-⨯==-=⨯-⨯=⎛⎫=︒-= ⎪⎝⎭1111111112122121212111222820.820.472253.5313.91821238.720.472253.5511.167tan 450.523221238.720.523263556.752P K z c kPa P K z c kPaK P K z c kPa P K γγϕγ=-=⨯-⨯⨯==-=⨯-⨯=⎛⎫=︒-= ⎪⎝⎭=-=⨯-⨯==213213131311313221581.820.5232631327.063tan 450.361221581.820.361229.8535.21722150.220.361229.81275.962z c kPaK P K z c kPa P K z c kPa γϕγγ-=⨯-⨯=⎛⎫=︒-= ⎪⎝⎭=-=⨯-⨯⨯==-=⨯-⨯=被动土压力,2,2tan 452a i pk i p i P K z c K γϕ=+⎛⎫=︒+ ⎪⎝⎭()(),—kPa ()pk p i i i P i K i c i kPa ϕ︒式中：支护结构内侧，第层土中计算点的被动土压力强度标准值；—第层土的被动土压力系数；、—第层土的粘聚力、内摩擦角；8228881882922999199221015.25tan 45tan 45 1.7138222421.912524.22733tan 45tan 45 3.392222856.22856.2tan 45K P K z c kPa P K z c kPaK P K z c kPa P K z c kPaK ϕγγϕγγ︒⎛⎫⎛⎫=︒+=︒+= ⎪ ⎪⎝⎭⎝⎭=+==+=︒⎛⎫⎛⎫=︒+=︒+= ⎪ ⎪⎝⎭⎝⎭=+==+==︒1021010110102112211111111111228tan 45 2.7698222798.3222372.6821tan 45tan 45 2.1172221893.3622778.05P K z c kPaP K z c kPaK P K z c kPa P K z c kPaK ϕγγϕγγ︒⎛⎫⎛⎫+=︒+= ⎪ ⎪⎝⎭⎝⎭=+==+=︒⎛⎫⎛⎫=︒+=︒+= ⎪ ⎪⎝⎭⎝⎭=+==+=1222121212112122132213131311313218.25tan 45tan 45 1.91192222542.5323198.5028tan 45tan 45 2.76982224480.502P K z c kPa P K z c kPaK P K z c kPa P K z c ϕγγϕγγ︒⎛⎫⎛⎫=︒+=︒+= ⎪ ⎪⎝⎭⎝⎭=+==+=︒⎛⎫⎛⎫=︒+=︒+= ⎪ ⎪⎝⎭⎝⎭=+==+6054.85kPa=深基坑支护技术及类型支护技术按功能分常用的有以下一些：1、挡土系统：常用的有钢板桩、钢筋混凝土板桩、深层水泥搅拌桩、钻孔灌注桩、地下连续墙。
土压力计算公式范文
土压力计算公式范文
土压力是指由于土体外力作用，并且通过土体颗粒间的相互作用而产生的土体对结构物或者其他土体的反作用力。
土压力分为土侧土压力和土负土压力两部分，根据土体的力学性质和应变状态的不同，可以使用不同的公式进行计算。
1.土侧土压力计算公式：
在考虑土壤的重力和弹性变形的情况下，土侧土压力的计算公式为：P=K*H*γ
其中，P为土侧土压力，K为土体的活动系数，H为土体深度，γ为土体的单位重量。
土体的活动系数K由土体的内摩擦角或者侧限移动比来确定，常用的土体的活动系数值表如下：
土体类型K取值范围
粉砂土0.45-0.60
中粉土0.35-0.45
软黏土0.30-0.35
中黏土0.25-0.30
略黏土0.20-0.25
砾土0.20-0.25
砂砾土0.15-0.20
2.土负土压力计算公式：
当考虑土体的可靠抗剪强度和土体侧限变形时，土负土压力的计算公
式为：
Pn = K * H * γ + c' * lf
其中，Pn为土负土压力，K为土体的活动系数，H为土体深度，γ为
土体的单位重量，c'为土体的有效抗剪强度，lf为土体侧限移动的长度。
土体的有效抗剪强度c'可以通过现场采样和实验室试验来确定，lf
可以根据土体侧限的边坡坡度来确定。
以上是土压力的计算公式范文，对于不同的土体和工程环境，公式中
的参数值可能有所不同，需要结合具体情况进行计算。
同时，在进行土压
力计算时，还需要考虑土体的破坏状态、工程结构的稳定性以及其他因素，以确保计算结果的准确性和可靠性。
希望本文对您有帮助。
朗肯主动土压力计算公式
朗肯主动土压力计算公式朗肯主动土压力计算公式是用于计算土体在活动土压下的土压力的一种计算方法。
该公式是根据土体在活动土压下的应力分布特点而推导出来的，可以用于分析土体在不同深度下的土压力变化情况，以及土体的总土压力和侧向土压力。
Qa=(Ka*γ*H^2)/2其中，Qa为土体的主动土压力（kN/m^2），Ka为活动土压系数，γ为土体的体积重（kN/m^3），H为土体的高度（m）。
在使用朗肯主动土压力计算公式时，需要先确定土壤的活动土压系数和体积重。
活动土压系数是指土体在活动状态下的土压力和土体重量之比，它反映了土体的内摩擦角、孔隙水压力等因素对土压力的影响。
体积重是指土体的单位体积重量，它是土体的物理性质之一，可以通过试验或者经验确定。
通过朗肯主动土压力计算公式，可以计算出土体在不同深度下的主动土压力大小。
主动土压力是指土体由于受到外力作用而产生的土压力，它具有水平分布的特点，随着土体深度增加而递减。
主动土压力的大小对于土体的稳定性和承载力有着重要的影响，因此准确计算主动土压力是土力学分析和工程设计中的一个重要问题。
朗肯主动土压力计算公式的使用范围较广，适用于各种土质条件和土压力计算要求。
但是需要注意的是，该公式只适用于土质均匀且无阻力的情况，对于土体中存在水平分层、斜面、岩层等特殊情况，需要根据具体情况进行修正。
此外，在使用公式计算土压力时，还需要考虑土体的稳定性和强度，以确保工程的安全和可靠。
总之，朗肯主动土压力计算公式是一种常用的土压力计算方法，通过该公式可以计算出土体在不同深度下的主动土压力大小。
在工程设计和土力学分析中，合理使用并正确计算土压力，对于工程的稳定性和承载力有着重要的影响。
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地层参数按《岩土勘察报告》选取，由于岩土体中基本无水，所以水压力的 计算按水土合算考虑。
选取可能出现的最不利受力情况埋深断面进行计算。
根据
洞门的纵剖面图，及埋深不大，在确定盾构机拱顶处的均布围岩竖向压力 可直接取全部上覆土体自重作为上覆土地层压力
盾构机所受压力：
Pe =W+ P0
P01= Pe + G/DL
P 仁Pe x 入
P2=(P+Y D)入
式中：入为水平侧压力系数，入=0.47
h 为上覆土厚度，h=6.65m
丫为土容重，f=1.97 t/m3
G 为盾构机重，G=360 t
D 为盾构机外径，D=6.45 m ; L 为盾构机长度，L=8.0m ； P0为地面 上置荷载，P0=2 t/m2; P01为盾构机底部的均布压力；P1为盾构机拱顶处的侧
向水土压力；P2为盾构机底部的侧向水土压力； Pe=1.97>6.65+2=15.1t/m2
P01=15.1+360/( 6.45>8.0) =22.1t/m2
P2 =(15.1+1.97^6.45) X).47=13.1t/m2
盾构的推力主要由以下五部分组成：
F = F ! F 2 F 3 F 4 F 5
Pe 时, P1=15.1X).47=7.1t/m2 式中：F1为盾构外壳与土体之间的摩擦力
；F2为刀盘上的水平推力引起
的推力
F3为切土所需要的推力；F4为盾尾与管片之间的摩阻力
F5为后方台车的阻力
1
F l (F e P01 P l P2)DL 心
4
式中：山土与钢之间的摩擦系数，计算时取J =0.3
1 F1(15.1 22.1 7.1 13.1) 6.45 8.0 0.3二=697.5t
4
F2 二二4(D2P d)
P d ( h 十^)
式中：P d为水平土压力，2
D 6.45
h 6.65 9.875m
2 2
P d =0.47 1.97 9.875 =9.1t/m2
F24(6.452 9.1) = 297t
F3 之/4( D2C)
式中：C为土的粘结力，C=4.5t/m2
兀 2
F3 (6.45 4.5)147t
4
F4 =W』c
式中：WC、卩C为两环管片的重量(计算时假定有两环管片的重量作用在
盾尾内，当管片容重为2.5t/m3,管片宽度按1.2m计时，每环管片的重量为19.3t), 两环管片的重量为38.6t考虑。
卩C=0.3
F4 =38.6 0.3 =11.6t
F5 = %Gh
式中：Gh为盾尾台车的重量，Gh F60t;
⑥为滚动摩阻，卩g=0.05
F5160 0.05 = 8.0t
盾构总推力：F =697.5 297 147 11.6 8.0 = 1161.1t
施工时以此理论计算值为目标值控制盾构千斤顶总推力，并根据具体情况做相应调整。
3、刀盘扭矩
盾构的切削刀盘扭矩主要由土体的剪切阻力产生，其经验公式如下：
T = : D3
由于盾构机穿越的地层主要为粘土故a取1.2
扭矩T F.2 >6.45 3=322t?m
施工时以此值为目标值控制刀盘切削。
1、反力架立柱和横梁的应力计算
始发阶段由于管片与土体之间的摩擦阻力小于盾构掘进时所需要的反力，所以需要反力架来提供反力。
盾构机的推进力按1600吨考虑，将作用在整环临时
管片底部范围内。
，反力架与第一环临时管片的受力面如下图所示，盾构机的推进力将通过临时管片传递到反力架上
图3反力架与-8环管片受力面
反力架选用Q235钢板焊接制成的箱梁，钢板的屈服强度c =235MPa ,盾构机的推力按1600吨考虑，作用面积为n( 6.22-5.52) =25.7m2;截面尺寸如下图所示，并对其安全性进行校核。
79.09ton/m )
A:q i =q 2=79.09 X 73 >3.22 X2X 3.14/(360 X8.1)=40.05ton/m
B:q 3=q 4=79.09 X 107 X 3.22 X 2 X 3.14/(360 X 5.84)=81.4ton/m
(1 )、箱梁的截面模量计算如下:
1 3
2
3 1 3 I
600 8003 140 7203 280 7203 12 12 12
= 8.182 109mm 4 W 1 2.045 107mm 3
800/2
(2) 、反力架受力计算如下:
q 1600
79.09to n/m 3.22 2 3.14
ql
q4
4174
图5立柱和横梁受力简图
南、北立柱和下横梁其受力范围的分析:
(计算反力架受力面均布荷载 图4箱梁截面图
(3) 、弯矩计算如下:
A:立柱所受最大弯矩 M 仁qL 2/8=82.12ton m
B:横梁所受最大弯矩M2=qL 2/8=86.76ton m
(4) 、应力计算如下:
(5) 法兰螺栓的强度计算
根据反力架螺栓设计，采用直径 24mm ，M24高强螺栓，单个螺栓的抗剪 力：
b 2 b 2 N v 二nv 二d 2 f v /4 =1 3.14 242 310/4 =140KN
每个法兰有20个螺栓，因此每个法兰抗剪力：
N =20 140 =2800KN =280t on
根据反力架受力的分析，下部横梁所承受的反力较大，所以只需验算下部横 梁的法兰螺栓的强度。
根据以往经验，实际始发掘进正常推力一般不超过 2000t ， 那么下部横梁所承受的反力为：F=16°0 107/360
= 475.5&0门 根据理想状态不考虑后撑的反力，2 280 = 560 - 465.56ton
根据计算：法兰的螺栓强度满足受力要求。
(6 )、结论：
根据计算结果显示该反力架完全满足受力要求，不会变形。
2、反力架钢支撑的稳定验算
反力架支撑有2种，第一种为2块200的H 型钢焊接并每隔400mm 加10mm 钢板作为肋板的水平支撑，每根横梁上有3组水平支撑，每个200H 型钢组合的 截面面积为A=12856mm 2,第二种为609钢管，t=16mm 的钢支撑。
所以验算如 max
max 86.76 107 N mm 1.05 2.045 107 mm 3 =40.4Mpa ::
[o]=235Mpa
下：
(1) 反力架横梁支撑验算
fax 二N /A =16000 X103 x 107/(3 X12856 X 360)=123.36MPa v 235 MPa 满足设计要求。
(2)反力架有斜撑一侧的立柱支撑验算
有斜撑一侧的立柱支撑为2组200H 型钢支撑和1根609钢支撑。
根据实 腹式轴心受压构件的稳定性应按下式计算：
―f A
式中：一稳定系数.
N----轴心压力
A----构件的毛截面积
f ----钢材抗压强度设计值
查规范得稳定系数为：'：=0.65
⑬由心荷载计算如下：
N =108.15" cos45 =152.95ton
2609钢支撑的毛截面面积（壁厚16mm ）如下：
A =总"R 2 - r 2 i 心.304.52 - 288.52 二 29807.43mm 2
2稳定性验算如下:
2609钢管支撑稳定性验算: 1600 73 360 3
=108.15ton N
■"
A 152.95t on
0.65 29807.43mm 2 = 78.94MPa < 二 235Mpa ，满足设计要求。