杭州湾跨海大桥承台施工技术
杭州湾跨海大桥施工工艺
杭州湾跨海大桥施工工艺浙江宁波招宝山大桥西引桥a、b匝道采用4-5跨一联的后张法预应力连续箱梁，在满布支架上现浇，支点附近桥面板的预应力采用7φ15钢绞线，使用ovm15-7b 压花锚固。
锚固的桥面板厚20cm，设计混凝土强度为c50。
钢绞线压花锚固技术使用时间不长，尚未形成一套成熟的经验，尤其是七孔压花锚，施工实践相当少。
根据一些资料介绍，混凝土的强度，构造配筋的多少、混凝土握裹层厚度及钢绞线长度等因素，对压花锚固技术的成败都起着非常重要的作用。
因此，为了验证设计，并为施工提供必要的数据，在箱梁施工前进行了一次压花锚固性能试验，由试验积累了不少有价值的资料与经验。
1 试块的设计1.1试块尺寸地拟定；锚固板厚度、混凝土强度、构造钢筋的布置、钢绞线的锚固长度及锚具质量等是影响压花锚固性能的几项指标。
为了尽可能使试块与实际箱梁各项参数相接近，故拟定试块尺寸长300cm、宽150cm、厚20cm，混凝土的强度为c50，在锚固端设钢筋网片和螺旋筋，均与实桥保持一致。
试块内钢绞线品种与实桥相同。
钢绞线压花形状按实桥设计图制作，压花后用钢筋将钢绞线固定好，并采用与实桥相同的扁型波纹管及7孔扁锚具固定。
试块内设一部分构造钢筋，其数量较实桥设计图的钢筋量稍少。
钢绞线锚固长度较大，为增加其稳定，在试块的两侧增设20cm高的加劲肋。
试块分两次灌注，间隔6天，在灌注试验块的同时做砼强度试块5组。
1.2测点布置及试验目的；（1）为弄清混凝土对钢绞线粘结锚固力沿长度的变化，选择有代表性的钢绞线沿长度方向设应变测点。
每个试块选择4根钢绞线，每根钢绞线按等距离设2～3个测点。
在测点处将钢绞线打磨平整，再按照工艺要求，在每个测点粘贴两片应变片。
（2）为了测试出压花锚附近混凝土应力分布情况，对第一号试块测试采用：a.在试块内埋设钢筋应变计24根；b. 在试块的一面粘贴大标距（标距100cm）应变片；c.在试块的另一面采用手持式应变仪，共设测点44组。
杭州湾大桥建造施工技术简介
一、工程概况 二、工程的特点和难点 三、特殊地质应对策略 四、海洋长大钻孔桩综合施工技术 五、海洋环境下墩身和承台施工技术 六、跨度50m箱梁施工技术 七、跨度70m箱梁施工技术 八、小结
一、工程概况
• 杭州湾跨海大
桥是国道主干线 －同三线跨越杭 州湾的便捷通道。 大桥北起嘉兴市 海盐郑家埭，跨 越宽阔的杭州湾 海域后止于宁波 市慈溪水路湾， 全长36Ｋｍ。大 桥建成后将缩短 宁波至上海间的 陆路距离 120余 公里。
四、海洋长大钻孔桩综合施工技术
钻孔桩平台搭建中
四、海洋长大钻孔桩综合施工技术
钻孔区平台拆除之后
四、海洋长大钻孔桩综合施工技术
• 平台基础采用打入式钢管桩，平台纵横梁均采
• 在南航道再往南1．7公里，就在离南岸大
约14公里处，有一个面积达1.2万平方米的海中
平台。该平台在施工期间，将作为海上作业人
员生活基地，海上救援、测量、通信、海事监
控平台。大桥建成后，这一海中平台则是一个
二、工程的特点和难点
• (４)科技含量之高是本工程的一大特色
科技含量之高首先体现在施工工艺上。我们 坚持尊重科学，依靠专家，广泛开展技术咨 询和交流活动。根据专家意见提出了施工决 定设计，采取预制化、工厂化、大型化、变 海上施工为陆上施工的施工方案，突破了长 期来设计决定施工的理念。预制吊装的最大 构件为长70米、宽16米、高4.0米、重2180吨 的预应力混凝土箱梁，最长的构件为长度84 米、直径1.6米的超长钢管桩，这种构件可称 得上是举世无双。
二、工程的特点和难点
• (2)建设条件之复杂是本工程的一大难点
杭州湾为世界三大强潮海湾之一。在自然 条件方面，受风、流、潮、气的影响比较大。
杭州湾跨海大桥平台钢结构安装方案
土建浇筑砼
施工组织设计
基础处理
11.8-20.32 米标高 钢柱及钢梁吊装
海
中
20.32 米标高-顶
层钢柱及钢梁吊装
平
台
安
搭设满堂脚手架
装
屋顶网架高空散装
防腐防火涂料涂装
5.3 安装前准备
钢结构工程中间验收
5.3.1 钢构件的预检和复检 5.3.1.1 构件的预检在钢结构加工厂质检部门检查的基础上，现场安装项目部要进厂对 制造质量进行复检，复检合格后，方可出厂。不允许不合格构件进入安装现场，同时项 目部根据现场安装进度要求及提供的构件清单监督制造部门是否按进度要求配套加工，
施工组织设计
5.4.2 施工步骤的划分
钢结构安装分区示意图
根据观光塔、平台房钢结构的结构体系构成和施工安装的不同特点，所有钢构件 的吊装安装大致分为五大步进行。
第一步：为确保工程，观光塔 1-2 层先行吊装，等观光塔 2 层钢构件吊装完毕后， 开始吊装平台房钢构件。
第二步：观光塔钢构件吊装完毕，平台构件安装顺序按照先框架柱、框架梁，后次 梁及其他构件的顺序逐层安装。考虑到施工过程中平台的不均匀沉降，平台两侧的钢构 件同时安装。
CHJ-3
计算说明：
1、观光塔下单桩承载力为 2000t。
2、JL8032 塔吊最终安装高度为 150 米，经过计算塔吊自重为 250 吨，分段构件最
大重量为 14.8 吨，塔吊集中力作用在底座桁架上弦的 4 个作用点上，按最不利因素考
虑，则每个作用点所受的压力为 250/4+14.8/2=70 吨。
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杭州湾跨海大桥海中平台改造工程钢结构工程
施工组织设计
避免由于加工构件不配套造成现场安装间断，影响安装工期和质量。
跨海大桥工程施工(3篇)
第1篇一、工程背景随着我国经济的快速发展，跨海大桥建设成为连接陆地与岛屿、推动区域经济发展的重要纽带。
近年来，我国在跨海大桥建设领域取得了举世瞩目的成就，如港珠澳大桥、杭州湾跨海大桥等。
二、施工技术1. 深水基础施工深水基础是跨海大桥施工的关键环节，主要包括沉井基础、设置基础及大直径钢桩基础。
在深水基础施工中，要充分考虑海底地形、地质条件等因素，采用大型化、装配化及智能化施工技术，确保基础稳定可靠。
2. 上部结构施工上部结构主要包括主塔、主梁及索束。
在施工过程中，要针对主塔、主梁及索束的结构形式及施工方法进行研究，重点解决大节段制造运输、自动调整对位安装、结构抗风措施等问题。
3. 智慧建造结合信息化平台及可视化装备，实现跨海大桥施工的智能化管理。
通过实时监测、数据分析等技术手段，提高施工效率，降低成本，确保工程质量。
三、施工难点1. 海底地质条件复杂跨海大桥施工面临海底地质条件复杂、地形变化大等问题。
在施工过程中，需要采用先进的地质勘探技术，确保地基稳定可靠。
2. 施工环境恶劣跨海大桥施工多在海洋环境下进行，受海洋气候、潮汐、水流等因素影响较大。
在施工过程中，要采取有效措施，确保施工人员安全，降低施工风险。
3. 施工周期长跨海大桥施工周期较长，涉及多个专业领域。
在施工过程中，要加强项目管理，确保工程进度和质量。
四、工程效益跨海大桥工程施工对于促进区域经济发展、完善交通网络具有重要意义。
具体表现在：1. 提高交通运输效率，缩短出行时间。
2. 促进区域经济发展，带动沿线产业升级。
3. 优化城市布局，提高城市品质。
总之，跨海大桥工程施工是一项复杂而艰巨的任务。
在施工过程中，要充分发挥我国在工程技术、创新管理等方面的优势，确保工程顺利进行，为我国基础设施建设事业贡献力量。
第2篇一、施工技术1. 深水基础施工技术：在深水环境中，桥梁的基础施工是关键环节。
目前，我国已掌握了沉井基础、设置基础及大直径钢桩基础等多种深水基础施工技术。
杭州湾跨海大桥施工质量简介
三、工程质量情况
质量是杭州跨海大桥建设的根本，针对大桥工程技术要求高、施工难度大、施工作业面分散、 自然条件差、有效作业天数少、海上施工风险大等特点，我们在建设之初，确立了“优良工程、国 家优质工程鲁班奖”的质量总目标，使大桥质量创优工作制度化、规范化、长效化。依靠科技创新、 管理创新和完善的质量管理体系，精细管理，精细施工，各施工单位抽调管理精英和技术骨干组成 了强有力的项目班子，投入了设施先进的打桩船、运架一体船等，研发了当今独一无二的1600吨梁 上运梁成套设备，精心组织，科学管理，勇于创新、攻坚克难，先后攻克了大吨位50m预应力混凝土 箱梁整体预制和梁上运架技术，大吨位70m预应力混凝土箱梁整体预制和强潮海域海上运输架设技术， 大直径超长钢管桩设计、制造、防腐和沉桩成套技术、高性能海工耐久混凝土性能研究，大体积混 凝土构件裂缝防治技术，大直径超长钻孔桩施工技术，急弯大纵坡钢桥面沥青面层铺装等施工技术 难题。面对恶劣的施工环境，制定了各种详细的施工预案，加大安全设施的投入，加强施工现场全 过程的安全管理，经受了强潮、台风、紊流、深冲、富淤、浅层气等各种不利自然条件的考验，创 造了建设施工无重伤及以上事故的奇迹。
6、跨海长桥全天候运行测量控制 杭州湾跨海大桥跨海面宽约32公里，大多数施工区域远离海岸，中间没有岛屿可以 利用，海上影响测量成果的外界因素复杂，为解决跨海长桥特有的施工测量控制问题， 建立了连续运行的GPS工程参考站系统，实现了实时平面定位精度3~5cm，实时高程定位 精度5~10cm，满足了海上钢管桩和钢护筒施工实时定位的精度要求，不仅解决了本桥海 上的施工测量控制问题，而且对于跨海长桥具有普遍意义。同时对于几十千米乃至更宽 阔范围的海上精密工程测量控制具有重要的借鉴意义。
杭州湾跨海大桥海中除南 北航道外，全部采用70米预应 力混凝土箱梁整体预制、海上 运输和架设的方案，箱梁共540 片，架设分布长度达18.27km， 最高架设高度达53米。
杭州湾跨海大桥预制墩身湿接头裂缝控制技术总结
杭州湾跨海大桥预制墩身湿接头裂缝控制技术总结1、 引言1.1、设计概况杭州湾跨海大桥海中引桥基础由9根Φ1.5m 钢管桩和直径10.5m ，厚度2.8m 圆形承台组成。
墩身为预制安装钢筋混凝土结构，墩身与承台安装接头，采用现浇钢筋混凝土，见图1.1示:图1.1 施工完成的混凝土湿接头为解决安装固定,墩身下部设有临时混凝土支座.承台顶面留有杯形槽口和预留钢筋,墩身安装后,将上下预留钢筋相连。
临时支座详见图1.2:图1.2 标准混凝土支座结构图预制墩身现浇混凝土湿接头为3.8×7.45×1.2m 圆形椎台，单个湿接头混凝土方量为43.9m 3 ,为C40高性能海工耐久混凝土，要求84天氯离子扩散系数小于1.5×10-12 m 2/s,全桥共474个湿接头。
预制墩身湿接头承台1.2、施工特点和难点⑴、湿接头处于风、浪、流条件极为恶劣的浪溅区，施工都很困难；⑵、每天潮水两次变化，对湿接头混凝土环境温度和湿度有较大影响；⑶、大体积海工耐久性混凝土，需要进行温控,防止收缩裂纹；⑷、湿接头混凝土受上下、内外三向约束，收缩应力各向不均，易产生裂纹。
1.3、目前国内外湿接头混凝土裂纹控制水平国内外已建成的东海大桥和美国弗罗里达州大桥预制墩身湿接头都存在较多裂纹。
美、法等国著名的桥梁专家，对杭州湾跨海大桥设计咨询认为，湿接头的裂纹问题很难解决，建议少用或不用这种接头形式。
1.4、杭州湾跨海大桥湿接头裂纹控制的主要思路应用目前高性能混凝土研究成果，分析产生裂纹因素，在确保湿接头混凝土强度，抗氯离子渗透性、混凝土耐久性等设计性能前提下，通过室内试验、现场测试等手段，采取预控措施，分阶段召开专家会议，分析、总结、实施、逐步减少，以致达到消除湿接头裂纹目的。
本桥从2004年10月开始施工湿接头，到2006年11月份完成。
大致可分成四个阶段。
2、湿接头裂纹控制的第一阶段（2004年10月~2005年1月）2.1、首批湿接头混凝土配合比设计根据“杭州湾跨海大桥专用施工技术规范”和设计要求，首批湿接头混凝土配合比设计为表一中的配合比1。
杭州湾跨海大桥4×50m连续箱梁施工技术
杭州湾跨海大桥4×50m连续箱梁施工技术工程科技2005年第3期17杭州湾跨海大桥4×50m连续箱梁施工技术杭州湾跨海大桥项目经理部党泽周【摘要】杭州湾跨海大桥4×50m预应力混凝土连续箱梁采用满堂支架原位现浇施工,具有跨度大,一次浇筑混凝土数量大,海工耐久混凝土施工工艺要求高,真空辅助压浆工艺新等特点.本文主要介绍了支架设计及搭设,模板系统,海工耐久混凝土,真空辅助压浆等施工技术.【关键词】连续箱梁支架设计海工耐久混凝土预应力施工技术1工程概况杭州湾跨海大桥起讫里程为K49十000～K85十000,全长36km,桥面全宽33m,双向六车道,行车道宽为2×3×3.75m,是目前世界上最长的跨海大桥.陆地区K81+435K81十815段包括跨十塘大堤50十80十50m变高度预应力混凝土连续箱梁和大堤内4×50m等高度预应力混凝土连续箱梁及该施工段下部结构工程.本文主要介绍4×50m等高度预应力混凝土连续箱梁现浇施工技术.2结构设计简介4×50m连续梁为等高度预应力混凝土连续梁,单幅桥为单箱单室斜腹板箱形截面,桥面顶宽15.8m,设2%横坡.梁高3.2m,主梁底宽6.63m,腹板厚0.60m,箱梁翼缘悬臂长3.90m,悬臂根部高0.50m,悬臂端部高0.20m,顶板厚0.26m,底板厚0.30m.主梁采用纵横双向体内预应力体系,均采用钢绞线束,横向预应力体系顺桥向间距60cm一束4(bjl5.24,扁锚锚固,两端交错张拉,横隔板处为9l5.24;纵向体内预应力体系采用l5(bl15.24,12~15.24和7(bil5.24三种,均采用塑料波纹管成孑L.端横梁厚1.2m,横桥向采用两个6000kN球形支座;中横梁厚 2.0m,横桥向采用两个12500kN球形支座.主要工程数量有:(bjl5.24钢绞线222.4t,普通钢筋743t,锚具1936套,塑料波纹管23538m,球形支座20个,伸缩缝31.6m,混凝土4602m3.3总体施工方案单幅共分4个节段,分别为57.5m,50m,50m,42.5m,从G04向G08方向施工,采用满堂支架原位现场浇筑施工方案.满堂支架采用门式支架搭设,其基础处理先在原有地面上填筑一层80cm厚的结构片石,碾压密实后再浇筑15cm厚的C15混凝土.模板系统尽可能利用预制箱梁的模板系统,侧模,底模均直接利用预制箱梁的侧模,底模;内模采用木模,其支撑系统采用钢管脚手架;端模采用木模.预应力管道压浆采用真空压浆工艺;混凝土在拌和站集中拌制,用混凝土罐车运至施工现场,泵送混凝土,插入式捣固器振捣;混凝土的养护采用淡水保湿养护.其施工顺序如下.(1)搭设第一,二段满堂支架,进行等载预压消除支架变形.(2)浇筑第一段箱梁混凝土,养生至设计强度的90%,先张拉纵向预应力束,再张拉横向预应力束.(3)拆第一孑L支架搭设第三段满堂支架,进行等载预压消除支架变形.浇筑第二段箱梁混凝墨堕4x50m连续箱梁施工技术土,养生至设计强度的90%,先张拉纵向预应力束,再张拉横向预应力束.(4)拆除第二孔支架,搭设第四段满堂支架,进行等载预压消除支架变形.浇筑第三段箱梁混凝土,养生至设计强度的90%,先张拉纵向预应力束,再张拉横向预应力束.(5)拆除第三孑L支架.浇筑第四段箱粱混凝土,养生至设计强度的90%,先张拉纵向预应力束,再张拉横向预应力束.(6)拆除支架.4支架搭设4.1支架设计4.1.1荷载分析见图1箱梁荷载分布图.作用在支架上的荷载包括:梁体自身的荷载,模板重量和施工荷载.底模扁担梁为双[16槽钢,纵向间距100cm,长7.6m.338.32kg/件;底模板包括面板和纵向加劲[14槽钢,宽6.615m.35567.17kg/f牛.侧模板4m图1箱梁荷载分布图一节,4品加劲桁架,底横梁为I16工字钢,沿纵向间距lm,单节侧模重5370.9kg,内模5529.1kg.施工荷载按4kPa考虑.4?1?2支架布置及承载力计算根据扁担梁间距和侧模加固桁架的间距,初步确定支架纵向间距1m.支架采用HR100型可调门式支架,其截面积A=2:848mm2,每榀门架宽lm.(1)单榀门架稳定承载力[N]=[d]=108.298kN单根立柱的承载力为54.149kN.式中卜立杆稳定系数,长细比入=h/i=94.3,(}=0.594:[d]——材料设计强度值取215MPa.(2)荷载分析及支架布置①S1部分.混凝土面积AI=i.3635m~,荷载为35.451kN/m;施工荷载4kPa;侧模板荷载按侧模板的1/2考虑,即13.625kN/m;则作用在支架上荷载为64.676kN/m.由于侧模的纵向移动,翼缘板下设置4根立杆,其中两根立杆顶托上铺设纵向钢轨,作为模板移动轨道.荷载由外侧两立杆承担,每根立杆承受荷载为32.338kN,满足要求....②S2部分.混凝土面积A2=2.8374m~,荷载为73.77kN/m;施工荷载4kPa;侧模板荷载按侧模板的1/2考虑,即13.625kN/m;底模板荷载1.171kN/m;扁担梁荷载1.335kN/m;则作用于支架上荷载为96?581kN/m.荷载由3根立杆承担,立杆横向布置3根,间距均为46.5cm,每根立杆承受荷载32.194kN,满足要求.⑧S3部分.混凝土面积A3=2.7461mz,荷载为71.40kN/m;施工荷载4kPa;扁担梁荷载4?O95kN/m;底模板荷载5.404kN/m;则作用于底板支架上荷载为84.899kN/m.荷载由4根立杆承担,间距0.93m,每根立杆承受荷载21.225kN,满足要求.工程科技2005年第3期194.2地基处理4.2.1地质情况本工程所穿越的地带为围涂区,表层为亚砂土,厚约16m,其下为软土层,厚约40m.土层的容许承载力为120kPa.4.2.2地基处理及支架基础清除表层0.8m厚软土,换填片石并分两层碾压密实,密实度达到90%以上.浇筑厚15cm的C15混凝土面层作为支架基础.4.3支架搭设支架立杆底部和顶部分别安装可调底座和顶托,底座支撑于混凝土面层上,顶托配置调节杆以调整底模标高.支架由专业施工队伍搭设.支架搭设前,根据设计图放样,测出支架立杆位置地面高程,确定支架高度.支架搭设密度为:顺桥向间距 1.Om;横向间距:底板部分4×0.93m,腹板部分3×0.465m,翼缘板部分由内到外1.575m+1.4m+1.21m+0.19m+0.93m.支架加固采用夺48×3.5mm钢管布置横杆和斜撑.支架搭设顺序为:根据支架搭设密度放样一安装底座一自一端起安装门架及交叉支撑一安装水平加固钢管一逐层向上搭设一安装剪力撑加固钢管一安装顶托.4.4支架预压为消除支架系统非弹性变形和实测出弹性变形,确保梁体线形美观,支架搭设完成后,必须对支架进行预压.支架预压采取整梁段(跨入下一梁段lOm)同时进行,采用钢筋作为荷载等载预压.根据沉降计算结果和工期要求,预压时间为7天.成捆钢筋按照梁体荷载分布情况堆码整齐.预压过程中,在支架顶面和基础上设置观测点,观测支架的变形和地基沉降情况.支架预压按照梁体的施工顺序单幅逐节段进行.4.5支架拆除张拉压浆完毕后,及时拆除支架.拆除时先移开支架上的模板及其他重物.支架拆除顺序为:纵向从跨中向两端,横向左右对称,先上层后下层,按照"先装后拆,后装先拆"的原则进行.拆除的门架堆码整齐,经检查整修后及时转移到下一个工作面使用.5模板工程5.1基本要求模板系统包括侧模,底模,内模和端模四个部分,底模,侧模采用预制梁模板,端模,内模采用木模.模板设计均以刚度控制为主,同时确保有足够的强度及稳定性,以便模板在倒用,运输过程中不发生大的变形.钢模板结构表面外露的模板挠度不超过模板构件跨度的1/400,结构表面隐蔽的模板挠度不应大于模板构件跨度的1/250.钢模板的面板变形不应大于1.5mm.5.2底模底模系统由横向主梁,纵向分配次梁和面板组成.横向主梁为[16槽钢,支撑在支架顶托上,间距1.Om;纵向分配次梁为[14槽钢,支撑在横向主梁上,间距0.35～0.55m;面板采用lOmm厚的冷轧钢板分节加工而成.为固定外模桁架,在横向主梁上设置挡板,通过铁楔将外模紧靠底模.底模在墩顶位置采用木模.5.3侧模侧模板由桁架,面板和滑道组成,面板采用8mm厚的A3钢板,腹板加劲肋采用I12工字钢,翼缘板加劲肋采用I10工字钢,主桁架采用I16工字钢和[14槽钢组合而成.桁架靠腹板侧直接支撑于底模横向主梁上,用楔子固定;底横梁直接支撑在纵向钢轨上,用顶托调整标高.5.4内模及端模20杭州湾跨海大桥4×50m连续箱梁施工技术箱梁内模采用木模,竹胶板做面板,枋木做加劲肋,支撑系统采用钢管脚手架.端模采用木模,从端部紧贴外侧模板和内模板,利用侧模桁架和底模搭设钢管脚手架进行加固.5.5模板安装及拆除5.5.1模板的安装(1)安装前检查:检查模型面板是否平整,光洁,清除模板上的灰碴和端模孔道内的杂物;检查桁架及模板焊缝,对开裂破损及时补焊,整修;检查吊装模型使用的吊具,插销,钢丝绳是否安全,齐备.(2)底模安装:当支架搭设完成后即安装底模.将底模分段吊装到支架上指定部位并调节标高,底模中线与设计中线重合.底模支座板位置处,必须保证平整度,横向尺寸和支座板四角相对高差符合规定要求,并均匀涂刷脱模剂.木模板先安装完横,纵向枋木,调整好标高后再铺面板.(3)侧模安装:侧模分节段加工成型,安装时与底模板的相对位置对准,用顶托调整好侧模垂直度.侧模下缘与底模接缝密贴,用铁楔锁紧,避免漏浆.侧模安装后,用螺栓连接稳固,并上好拉杆.检查模板的长,宽,高尺寸及不平整度,并均匀涂刷脱模剂.(4)内模安装:内模分节制作后运输至施工现场,再利用25t吊车吊装人模.内模拼成整体后,检查各部位尺寸,用宽胶带粘贴接缝以防止漏浆,均匀涂刷脱模剂.采用钢管脚手架支撑加固.(5)端模安装:端模安装时保证端模中线和底模中线重合以及梁体长度和梁端垂直度.将波纹管逐根插入端模预留孔后,进行端模定位加固.逐根检查波纹管是否处于设计位置.5.5.2模板拆除侧模和内模拆除在梁体?昆凝土强度达到设计值的75%后进行,端模在混凝土强度大于2.5MPa后尽快拆除;底模拆除时的混凝土强度应大于设计值的85%.模板拆除的基本顺序为:拆端模一拆内模一拆外模一拆底模.拆模时梁体混凝土表面温度与环境温度之差不得大于l5℃.模板拆除后,及时清除其表面和接缝处的残余灰浆并均匀涂刷防锈剂,整修后备用.6钢筋工程钢筋在加工场集中加工.412,416,420钢筋接头采用"闪光一预热一闪光"对焊的焊接工艺,425钢筋的接头采用直螺纹套筒连接.钢筋安装按照"放样一底板钢筋一箍筋和蹬筋一腹板钢筋一安装波纹管一端部加强钢筋一安装内模一顶板钢筋"的顺序进行.钢筋两端及转角处的交叉点均用铁丝绑扎结实.箍筋接头交错布置,封闭口两端绑扎牢固.绑扎按八字形交错扎结牢固.绑扎用的铁丝向内弯,不得伸人保护层内.为保证钢筋的混凝土保护层厚度,在钢筋与模板之间,按设计的保护层厚度安装塑料垫块.7C50海工耐久混凝土7.1配合比设计海工耐久?昆凝土,即用?昆凝土常规原材料,常规工艺,加矿物掺合料及化学外加剂,经配比优化而制作的,在海洋环境中具有高耐久性和良好工作性的高性能结构?昆凝土.由于海工耐久?昆凝土必须具有良好的抗氯离子渗透性,体积稳定性和抗裂性,为此专门成立研究小组进行配合比设计.得出理论配合比为:水灰比0.317,每立方米?昆凝土水泥用量240kg,矿粉168kg,粉煤灰72kg,砂678kg,碎石1107kg,水152kg,减水剂5.76kg.7.2原材料(1)水泥:采用强度等级为42.5,符合《硅酸盐,普通硅酸盐水泥》(GB175—1999)的Ⅱ型硅酸盐水泥.(2)集料:细骨料采用颗粒坚硬,强度高,耐风化的闽江砂;粗骨料采用坚硬耐久的碎石,其粒径为5～25mm.工程科技2005年第3期21(3)矿物掺合料:矿粉,粉煤灰.(4)拌合用水:饮用水.(5)外加齐0:减水齐0.7.3混凝土拌合,运输混凝土在拌和站集中搅拌,拌和站生产能力为8090m3/h;配置8台混凝土罐车运输混凝土,4台输送泵(配布料杆)送入模型.混凝土的拌合方法为先下河砂,水泥,胶凝材料及碎石,边干搅边加入水和减水剂,净搅拌时间不少于2min.7.4混凝土浇筑7.4.1浇筑方案(1)施工流向混凝土浇筑按照G04-"G08左右幅两个工作面同时进行,具体施工流向和施工顺序见图2.图24×50m连续箱梁施工流向图(2)混凝土浇筑方案混凝土按照"水平分层,斜向分段"的原则一次浇筑,分层厚度为30cm,从箱梁两端向中间的顺序进行.先从腹板顶部下料,待混凝土流出内模压板时利用插入式振动器振动密实.若昆凝土在底板中部未合拢,则从内模灌注孔补料.腹板灌注左右对称,其斜度为1:4～1:5.顶板混凝土灌注时控制好混凝土面标高和横向坡度.混凝土均采用插入式捣固器振捣.7.4.2混凝土养护待混凝土终凝后,梁体顶板及时覆盖棉被洒水养护,底板,腹板洒水养护.养护用水采用淡水.8预应力工程施工8.1管道加工,安装箱梁预应力管道均采用塑料波纹管,按截面形状分为圆形和扁形两种.加工后按设计编号分类挂牌堆放,人工现场安装.波纹管的接长采用带有观察管的塑料结构连接器连接.波纹管与锚垫板的连接,用同种材料同种规格连接头连接,连接后用密封胶封口.波纹管与排气管的连接,在波纹管上热熔排气孔,然后用弧型排气接头连接,用密封胶缠绕密封.塑料波纹管在布管前,按设计规定的管道三维坐标放样,并用定位钢筋网控制管道的各点坐标.定位网间距在管道直线段为40cm,弯曲段为10cm,并与主筋焊牢.当主筋绑扎完毕后,将波纹管穿入并检查调整至设计位置.8.2预应力束的加工,安装预应力钢绞线下料长度为:理论长度=孔道长度+锚板厚度+千斤顶工作长度,采用直径30cm的砂轮切割机作为下料工具.钢绞线编束时,每1～1.5m用铁丝绑扎,铁丝扣向里.钢绞线束由人工抬运,对号穿入波纹管内.8.3张拉,压浆施工8.3.1张拉设备预应力施工采用ZB4—500油泵供油,用YCW450B型千斤顶进行纵向束张拉,YDB100N型千杭州湾跨海大桥4X50m连续箱梁施工技术斤顶进行横向张拉.张拉油表精度不低于1.5级.千斤顶在张拉作业前必须与油表配套校正,其校正系数不大于1.05.8.3.2预应力张拉工艺张拉施工在梁体混凝土强度达到设计强度的90%以上后进行,采用张拉力和钢束伸长量双控,以张拉力为主,用钢束伸长量进行校核,实际张拉伸长值与理论伸长值之差控制在±6%范围内.张拉按设计顺序进行:先纵向后横向,纵向钢束左右对称进行张拉(两端张拉还要遵循两端同步原则),横向钢束按照均衡对称,交错张拉的原则进行.其张拉程序如下:0—0.1ak(作伸长值标记,测工具锚夹片外露)一dk(N伸长值,测工具锚夹片外露,静停2min)一补油至O"k—锚固,回油到0(测总回缩量,工具锚夹片外露量).8.4真空压浆预应力孑L道真空压浆是后张法预应力混凝土结构施工中的一项新技术,其基本原理是:在孑L道的一端采用真空泵对预应力孑L道内抽真空,使之产生一0.1MPa左右的真空度,然后用压浆泵将水泥浆从孑L道的另一端压入,直至充满整条孑L道,并加以0.7MPa的正压力,以提高预应力孑L道灌浆的饱满度和密实度.8.4.1压浆设备真空压浆设备主要有:UBL3螺旋式灌浆泵,SZ一2水循环式真空泵,QSL一20空气滤清器及配件,砂浆搅拌机,储浆罐,DN20控制阀.各种设备按图3连接.图3真空压浆设备连接示意图8.4.2压浆程序及施工工艺真空压浆按照以下程序及工艺要求进行施工:(1)张拉施工完成后,用清水冲洗孑L道,用高压风把孑L道吹干.将孑L道排气孑L,泌水孑L密封好,然后采用无收缩水泥砂浆封锚.(2)清理锚垫板上的灌浆孑L,保证灌浆孑L道畅通,确保浆体能顺利灌入.(3)确定孑L道的抽真空端及灌浆端.安装各引出管,球阀及接头,并检查其功能,确保正常使用.(4)启动电机使搅拌机运转,然后加水,再缓慢均匀地加入水泥,拌合时间不少于lmin;然后将调好的水泥浆放入压浆罐,压浆罐水泥浆进口处设2.5mmX2.5mm过滤网,以防杂物堵管.(5)启动真空泵,使真空度达到一0.06MPa一0.1MPa,并保持稳定.(6)启动灌浆泵,待输出的浆体浓度达到要求后,将灌浆管接到灌浆端的引出管上,开始灌浆.压浆按先下后上的顺序,由一端以0.7MPa的恒压力向另一端压送水泥浆.(7)在灌浆过程中,真空泵保持连续工作.(8)待浆体经过抽真空端的空气滤清器时,关闭空气滤清器前的阀门,稍后再打开排气阀.观察排气端的出浆情况,当水泥顺畅流出,且稠度与灌入的浆体相当时,关闭抽真空端的所有阀门.工程科技2005年第3期23(9)灌浆继续工作,并且在0.7MPa的压力下持压2min.(10)关闭灌浆泵及灌浆阀门,完成灌浆.(11)对当日完成灌浆后的设备进行清洗,防止水泥浆在设备内凝固.8.5封端灌浆完毕24h后,用切割机切割锚具外露钢绞线,钢绞线外留5cm,并及时浇筑梁端封锚混凝土,其强度不低于C50.先将梁端凿毛,并将承压板表面的粘浆和锚具外部的灰浆铲除干净,对锚具进行防锈处理,同时检查确认无漏压的管道后,设置钢筋网并浇筑混凝土.封端混凝土表面与梁体端面平齐,严格控制封端后的梁体长度.9结束语该段连续梁具有现浇跨度大,一次灌注混凝土数量多,海工耐久混凝土施工工艺要求高,真空压浆工艺新等特点和难点,值得类似工程借鉴.C50海工耐久混凝土的性能与施工工艺的关系很大,在施工过程中尚须进一步探索;真空压浆工艺在保证水泥浆的密实度及无开裂方面还有待提高.参考文献JTJ041—2000.公路桥涵施工技术规范.人民交通出版社;杭州湾跨海大桥专用施工技术规范;21)04年5月杭州湾跨海大桥专项工程质量检验评定标准;2004年5月汪正荣,朱国梁,简明施工计算手册.中国建筑工业出版社;1997年周水兴,何兆益,邹毅松.路桥施工计算手册.人民交通出版社;2001年天津市市政公路局.公路桥梁施工手册.中国建筑工业出版社;2004年。
杭州湾跨海大桥海中平台改造工程施工测量方案》
目录1．编制依据 (1)2．工程概况 (1)3．工程测量工作难点及解决措施 (5)4．测量准备工作 (5)4.1测量人员准备 (5)4.2测量仪器与器具 (6)4.3测量基准复测 (6)5．施工测量控制网的布置 (7)5.1 平面控制网布置 (7)5.2 高程控制网布置 (8)6. 施工测量测量方案 (10)6.1 平台房测量 (10)6.2 观光塔的测量方案 (14)7.施工测量控制与监测 (18)7.1外界因素对测量的影响及应对措施 (18)7.2施工过程监测 (18)7.3施工放样控制 (19)7.4观光塔和平台房的沉降观测 (20)施工测量方案1．编制依据测量工作是高层钢结构施工的关键技术工作之一, 测量工作的好坏，直接影响整体钢结构的安装质量和进度。
测量工作的开展，严格按照工程施工组织设计要求，运用现代测量的新技术手段，合理安排工序，制定切实可行的测量方案，为本工程的顺利进行提供准确、及时的数据保障。
在测量方案编制及后期施工运行过程中，必须按照有关规范和要求实施每道工序，具体依据如下：1、业主及招标文件的有关要求；2、杭州湾跨海大桥海中平台改造工程的平面定位图和设计图；3、杭州湾跨海大桥海中平台改造工程施工组织设计；4、严格按照《工程测量规范》（GB50026-93）和《钢结构工程施工质量验收规范》（GB50205-2001）的技术指标和限差的要求施测；5、严格按照国家《建筑变形测量规程》（JG/T 8-97）规范要求进行竣工验收测量。
2．工程概况海中平台建筑总平面图海中平台位于杭州湾跨海大桥K66+120处下游150m处，平台成椭圆形。
平台上部结构造型为大鹏展翅。
平台建筑面积为36616.73㎡，六层，建筑高度为24m。
海中平台作为海上作业人员生活基地、海上救援、测量、通讯、海事监控平台。
大桥建成通车可作为大桥监控、海事监控、海上紧急救援基地。
平台房结构下部为钢框架支撑体系，楼层结构平面由椭圆形转变为不规则形状。
杭州湾跨海大桥墩身施工技术
杭州湾跨海大桥预制墩身施工技术曾平喜唐衡摘要：本文介绍了杭州湾跨海大桥水中低墩区中引桥和南引桥墩身的设计和施工。
重点介绍了在杭州湾恶劣的风、浪、流条件下，海上墩身整体预制安装的施工技术。
关键词：墩身，设计，预制，安装，起重船，防腐1、工程概述杭州湾跨海大桥是国道主干线同三线跨越杭州湾的通道，位于钱塘江入海的河口海湾，北起嘉兴海盐郑家埭，南至宁波市慈溪水路湾，全长36Ｋｍ。
大桥建成后将缩短宁波至上海间的陆路距离约120Km。
大桥的海上低墩区引桥共15.78 Km，包括中引桥和南引桥，其上部结构均为70m跨径预制预应力混凝土箱梁，下部为钢筋混凝土桥墩，基础采用钢管桩。
其中墩身共474个。
本文介绍墩身的施工情况。
杭州湾是世界三大强潮海湾之一，潮差大，水流急，建设条件复杂。
根据历史资料，桥位处最高潮位4.94m，最大潮差7.4m，平均潮差5.32m。
年平均流速2.39m/s，施工期间实测到的最大流速：落潮4.18m/s，涨潮5.16m/s，流向紊乱,潮流场错综复杂。
2004年8月实测最大波高：北岸站3.23m，南岸站4.72m。
气象条件十分复杂，台风、龙卷风、雷暴及突发性小范围灾害性天气时有发生，年平均台风影响次数2.56次。
由于风、浪、流、潮和雾的影响，全年施工作业日不足180天。
中、南引桥区域河床高程一般为-10~-12m，水深条件较好，适合于水上大型船舶作业，但南引桥南端浅滩前沿河床变化较为剧烈，在2Km范围内由-10变为-3m，对墩身安装影响较大。
河床面是一层6~8m的亚砂土，启动流速低，极易造成船舶走锚或埋锚。
2、墩身设计情况根据海上施工环境恶劣和墩身数量较多的特点，中南引桥水中区墩身设计按工厂化和预制拼装，尽量减少海上作业，减少施工风险的原则。
原设计曾考虑采用预制和现浇两种方案并行，重量小于350t的墩身采用整体预制方案，大于350t的墩身采用现浇方案。
后由于承包商的建议，投入大型浮吊和460t龙门吊机，解决了大型预制构件运输安全等问题，墩身设计全部改成整体预制安装。
跨海大桥主墩承台大体积混凝土施工技术
跨海大桥主墩承台大体积混凝土施工技术摘要：承台大体积混凝土施工技术在跨海大桥工程中应用十分的广泛，而该技术在施工过程中容易产生水化热从而会造成大桥承台的内部温度较高，进而会导致裂缝的产生。
因此，在大体积混凝土施工中，从混凝土材料选择到后期施工要选用合理的方式控制混凝土的整体温度，加强混凝土温度检测以及后期养护工作，确保跨海大桥承台施工的质量。
基于此，本篇文章重点分析了跨海大桥主墩承台大体积混凝土的相关施工技术，以期为相关人员提供参考与借鉴。
关键词：跨海大桥；大体积混凝土；主墩承台引言由于跨海大桥施工环境较为复杂，且承台面积较大，因此往往会利用大体积混凝土施工技术。
在这种情况下，借助何种方式提升跨海大桥承台大体积混凝土的整体质量即相当关键。
但也需要注意的是，因为跨海大桥的承台混凝土水泥使用量相对较大、截面相对较大，且混凝土的内部与外部温度差异较大，如果没有合理的保护措施，承台混凝土极易出现裂缝。
为了避免大体积混凝土出现裂缝，需要选用高性能的海工混凝土、做好混凝土配比工作以及温度测量与养护工作，提升跨海大桥施工整体质量。
一、大体积混凝土裂缝产生原理概述大体积混凝土通常指混凝土结构物实体最小的几何尺寸大于一米的混凝土。
因为跨海大桥承台结构的自身体积相对较大，如果选用以往的混凝土技术，往往会对跨海大桥主墩承台稳定程度产生较大影响，甚至会增加施工时间，对工程的整体效益产生影响，为此需要选用大体积混凝土技术，保证跨海大桥主墩承台结构的整体稳定性与安全性。
而混凝土裂缝也是需要着重关注的重点所在。
裂缝产生原理：第一：制作混凝土往往需要拌制诸多的施工材料，在材料拌制后，混凝土的耐久性与强度会有所提高。
但如果混凝土材料产生质量问题就会影响混凝土的整体性能，混凝土对于外力的抗压性也就不断的降低，进而会导致裂缝的产生。
因此，为了防止出现裂缝问题，即需要选择高性能高质量的海工混凝土材料，合理配比混凝土。
其次，裂缝产生的原因之二为外力作用导致混凝土结构应力结构产生变化即会出现混凝土裂缝。
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复利 用 ， 大 幅度降低 了成本 。仅将 钢套箱 围堰 改为钢板桩 围堰一项 ， 就节 约周 转性材料 ５ ０ ０多万元 。
３ 钢 板 桩 围堰 的构 造 与 施 工
插打顺 序可采取从侧 面开始 ， 向上 、 下游插 打 ， 在另 一侧合龙 。
３ ． ２ 堵 漏
钢板桩插 打到位后 ， 可在其 外侧 围一 圈彩 条布 ， 在 布 的下 端绑 扎钢 管 沉人 河床 ， 并 用 砂袋 压住 ， 堰 内 抽水时 ， 外侧水压 可将 彩条布 紧贴 板桩 ， 起 到一定 的防水作用 ， 在板 桩侧 锁 口处用止水材 料密封 。
Ｔｈ ｅ Ｃｏ ｎ ｓ ｔ ｒ ｕ ｃ ｔ ｉ ｏ ｎ Ｔｅ ｃ ｈ ｎ ｏ ｌ ｏ ｇ ｙ ｏ ｆ Ｒｉ ｄ ｅ ｒ Ｃａ ｐ
ｏ ｆ Ｈａ ｎ ｇ ｚ ｈ ｏ ｕ Ｂａ ｙ Ｃｒ ｏ ｓ ｓ— － ｓ ｅ ａ Ｂｒ ｉ ｄ ｇ ｅ
Ｄｕ Ｚｈ ｏ ｎ ｇ ｚ ｈ ｉ
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第１ ８ 卷
增刊
石 家 庄 铁 道 学 院 学 报
Ｊ Ｏ Ｕ Ｒ Ｎ Ａ Ｌ Ｏ Ｆ Ｓ Ｈ Ｉ Ｊ Ｉ Ａ Ｚ Ｈ Ｕ Ａ Ｎ Ｇ Ｒ Ａ Ｉ Ｌ ＷＡ Ｙ Ｉ Ｎ Ｓ Ｔ 订 Ｕ Ｉ １ Ｅ
Ｖｏ １ ．１ ８ Ｓ ｕ ｐ ｐ ．
利 。但在实际施工 中发现 ： 虽 然此方法 对水 中承 台施 工特别 适用 ， 也 能确保 承 台混 凝土 施工质 量 ， 但采 甩
此方法需要把 巨大的十分笨重 的钢套箱整体沉 入水 中 ， 其 吊运 和定位特 别 困难 ， 特别是 在施工 结束 时 ， 不 能重复利用 ， 造成巨大浪 费 。 经过对 图纸 、 河床高程 、 水位 高程 及浪 高 的细致分 析 ， 对 原投 标 方案 进行 了调整 ， 用钢 板桩 围堰 代替
钢板桩 采用德 国拉森 Ｉ １ ａ 型 。钢板桩 间为锁 Ｖ Ｉ 连接， 插 打前进行检查 及锁 Ｖ Ｉ 试验， 根据计 算埋 入地 面
深度应大 于 ８ ｍ。围堰 直径 采用 １ ３ ． ４ ｍ， 在 承台顶 面以上设 两道 圆形 内支撑 。围堰顶 标 高应 高 出一 般平
均最 高潮 水位 （ 包 括海浪 ） ０ ． ５ ｍ。承 台施工前 ， 利 用 吊机 拆 除部 分钻孔 平 台 ， 插打 钢板 桩 围堰 ， 进行 承 台
混凝土 的浇筑采用分层 浇筑 ， 一次成 型 ， 分层厚度 为 ３ ０ ｅ ｍ左 右 ， 分 层 浇筑 时间不 得超 过实 验所确 定 的混凝土初凝 时间 ， 防止裂缝 出现。 当承 台顶 表面收浆后 ， 采用淡水 养护 。
３ ． ５ 承 台 大体 积 混 凝 土 浇 注 降 温 、 防 开 裂
２ 施 工 方 案 的选 择 与 确 定
在投标 阶段 ， 设计采 用钢套箱 围堰 进行承 台施工 。考虑 这种 围堰在 水压力 作用 下 ， 只产生 环 向轴力 ， 可不设 内支撑 ， 因此能提 供足够 的施 工空 间 ， 钢套 箱 围堰 的内径 比承 台外 径 稍 大 ， 在灌 注 承 台混 凝 土 时 ， 可作为承 台模板使 用 。另外 ， 由于其截 面可 以导流 ， 因此抗 水 流能力 强 ， 对于 流速较 大 的深 水施 工十分 有
本标段承 台直径 ８ ． ５ ｍ（ ． ８ ｍ） ， 承 台厚 ２ ． ５ ｍ， 混凝土方量 １ ４ １ ． ９ ｍ （ １ ８ ８ ． ６ ｍ ） 。 由于承 台直径
较大， 以及进人 夏季 ， 骨料温度 较高 ， 在混凝土 的凝 结过程 产生水 化热 ， 易造 成承 台混凝 土表 面温度裂 缝 ， 导致抗 氯离子渗透 能力减弱 ， 影响结构 安全和混凝 土 的美 观 。在施 工过 程 中采 取在承 台内部 埋设 降温管 路施工工 艺 ， 通过 循环水 以达 到降温 防裂 目的 。 ３ ． ５ ． １ 冷却水管路 的布设 上、 下两层降 温循环 回路 ， 两层 间距 １ ． １ ０ ｍ， 每个 回路水平 回转 间距 按 ０ ． ８ ５ ｍ布设 。 ３ ． ５ ． ２ 冷 却水管路 的固定 上层冷却 水管路采用 ８ 钩 固定 ， 下层 管路 采用 ｌ ６钢筋 支 架 ， 吊钩和 钢筋 支架 间距 暂 按 ２ ． ０ ｍ 布 置 。为避免水平 移动 ， 利用钢管脚 手进行 固定 。浇注混凝土后 拔除 。 混凝土浇 注时避免混凝 土直接 冲击上 层钢筋 和冷却 水管路 ， 防止变形 。 ３ ． ５ ． ３ 冷却降 温 混凝 土灌注完成 后对混凝 土采用 草栅覆 盖 。并在 ２ ４ ｈ后 开始间 隔 ２— ３ ｈ通过测 温管测量 混凝 土 内 部温度 ， 并 随时做 好记 录。当混凝土温度 达到 ２ ５℃以上时 开始采 用 自来水循环 冷却降温 。 循环 降温可采用小 型离心泵配 合助力循环 。当循环储 水池 水温超过 ２ ０℃时 ， 需及时更换循 环水 。
（ Ｔ ｈ ｅ １ ９ ｔ ｈ Ｃ ｈ ｉ ｎ ａ Ｒ ａ ｉ ｌ ｗ ａ ｙ Ｅ ｎ ｇ ｉ ｎ ｅ ｅ ｒ ｉ ｎ ｇ Ｂ ｕ ｒ ｅ ａ ｕ Ｇ ｒ ｏ ｕ ｐ ，Ｌ ｉ ａ ｏ ｙ ａ ｎ ｇ １ １ １ ０ ０ ０， Ｃ ｈ ｉ ｎ ａ ）
Ａｂ ｓ ｔ ｒ ａ ｃ ｔ ： Ｉ ｎ ｔ ｈ ｅ ｐ ａ ｐ ｅ ｒ ，ｔ ｈ ｅ ｃ ｏ ｎ ｓ ｔ ｒ ｕ ｃ ｔ ｉ ｏ ｎ ｔ ｅ ｃ ｈ ｎ ｏ ｌ ｏ ｇ ｙ ｏ ｆ ｓ ｔ ｅ ｅ ｌ ｓ ｈ ｅ ｅ ｔ ｐ ｉ ｌ ｅ ｃ ｏ ｆ ｅ ｒ ｄ ａ ｍ ｕ ｓ ｅ ｄ ｉ ｎ ｈｅ ｔ ｉｄ ｒ ｅ ｒ ｃ ａ ｐ ｃ ｏ ｎ ．
５ 结 束 语
利用钢板 桩 围堰进行海 上承 台施工是 在经过认真 检算 和试 验 ， 在充分 调查并 取得 了大量 的现场 数据
维普资讯 ２ ４ ຫໍສະໝຸດ 石 家庄铁
道 学 院 学 报
第１ ８卷
后而最 终确定 的施工方 案 。从使用效 果来看 ， 采用上述施 工技 术可 行 ， 与钢套 箱方 案相 比 ， 此 方案不 但 能 节约材料 、 缩短工 期 ， 也 能保证工程质量 ， 经检查 已完工 承 台全 部达 到优 良标准 。 目前 大桥正 在顺利 施工 中。
作者 简 介 ： 杜忠 志
男 １ ９ ７ ２ 年 出生
工程 师
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增 刊
杜 忠 志 ：杭 州 湾跨 海 大 桥 承 台施 工 技 术
２ ３
稳定 深度 ， 待全部合拢 后依 次施打 到设计 深度 ， 随 时检查 桩身 是 否垂 直 ， 并进 行调 整 。为减 少水 流 阻力 ，
４ 质 量 控 制 点及 海 上 施 工 注 意 事 项
（ １ ） 承 台在施工过 程 中 ， 由于在落潮 后大 部分 露 出水面 ， 为保证 承 台表面 质量 ， 承 台采 用大块 钢模 板
工艺进行施工 。
（ ２ ） 钢 板桩 围堰在 设计时 ， 要求 围堰顶 标高高 出一 般平 均最 高潮水 位 （ 包 括海 浪 ） ０ ． ５ ｍ， 防止承 台在 养 护期 内， 受到海水 的浸泡腐蚀 。 （ ３ ） 承 台混凝土浇 注完成后 ， 用淡水养 护 ， 严禁 使用海水 。 （ ４ ） 承 台在 混凝土施 工完 成至少 ６周后 ， 方可拆除 围堰 ， 确保 承台混凝土 的质量 。 （ ５ ） 承 台底 面受力钢 筋采 用焊接或 机械接头 ， 其它非受 力钢 筋可采用搭 接接头 。 （ ６ ） 承 台混凝 土灌注属大 体积混凝 土施 工 ， 施 工 中采用低水 化热水泥 降低混凝 土 的水化热 、 承 台混凝 土 内部埋设 降温水管路通 过循环水来 降温 ， 避免混凝 土产 生裂纹 ， 承 台浇筑 一次完 成 。另外 ， 在承 台中均 布预埋 ５根 ０钢管 ， 作为温度测 控管 ， 每天 间隔 ２— ３ ｈ测混凝土温度 ， 以了解 水化热变化情 况 。
施工 。
３ ． １ 插 打 钢 板 桩
钻孔桩施 工完成后 ， 拆除部分钻 孔平 台， 利用 吊机施 工钢板桩 围堰 。 首先用履带 吊打设定位桩 ， 安装 圆形 内支撑架 ， 吊机 逐根 吊装钢 板桩 沿 内支 撑下 插 ， 振 动锤 逐根 打到
收稿 日期 ： ２ ０ ０ ５— ０ ３— ２ ５
ｓ ｔ ｕｃ ｒ ｔ ｉ ｏ ｎ ｏ ｆ Ｈａ ｎ ｇ ｚ ｈ ｏ ｕ Ｂ ａ ｙ Ｃｒ ｏ ｓ ｓ—ｓ ｅ ａ Ｂｒ ｉ ｄ ｇ ｅ ａ ｎ ｄ ｔ ｈ ｅ ａ ｄ ｖ ｅ ｒ ｔ ｅ ｎ ｔ ｃ ｏ ｎ ｓ ｔ ｕｃ ｒ ｔ ｉ ｏ ｎ ｐ ｒ ｏ ｃ ｅ ｅ ｄ ｉ ｎ ｇ ｓ ａ ｒ ｅ ｉ ｎ ｔ ｒ ｏ ｄ ｕ ｃ ｅ ｄ ． Ｋｅ ｙ ｗｏ ｒ ｄ ｓ：ｃ ｒ ｏ ｓ ｓ － ｓ ｅ ａ ｂ ｉｄ ｒ ｇ ｅ ；ｒ ｉ ｄ ｅ ｒ ｃ ａ ｐ ；ｓ ｔ ｅ ｅ ｌ ｓ ｈ ｅ ｅ ｔ ｐ ｉ ｌ ｅ ｃ ｏ ｆ ｅ ｒ ｄ ａ ｍ
２ ０ ０ ５年 ６月
Ｊ ｕ ｎ ．２ ０ ０ ５
杭 州湾 跨 海 大 桥 承 台施 工 技 术
杜 忠 志
（ 中铁 十 九局集 团有 限公 司 ， 辽 宁 辽 阳 １ １ １ ０ ０ ０ ）
摘要： 介 绍建设 中的杭 州湾跨 海 大桥 ， 采 用钢 板 桩 围堰 进行 海上 承 台的主要 施 工技 术 与施
工 中应 注 意 的 主 要 问题 。
关键 词 ： 跨 海大桥 ； 承 台； 钢 板桩 围堰 中图分 类号 ： Ｕ ４ ４ ５ 文献标 识码 ： Ａ 文章 编号 ：１ ０ ０ ６— ３ ２ ２ ６ （ ２ ０ ０ ５ ） Ｓ １ — ０ ０ ２ ２— ０ ３
１ 工 程概 况
杭州湾跨海大桥建 造在 以钱 江 潮 闻名 于世 的杭州 湾 上 ， 是 杭 州 湾工 程 的重 中之重 。该 桥 为世 界第 二、 目前 国内第一 长 的特大 型跨 海桥 梁 。该 桥 的建 成将 加 强 宁波 与 上 海 以及 杭州 湾 南北 两 岸 之 间 的联