脱戊烷塔顶空冷器腐蚀与防护
连续重整装置脱戊烷塔顶空冷器的腐蚀原因及对策
连续重整装置脱戊烷塔顶空冷器的腐蚀原因及对策王健;曹志涛;王永帮;鄢红玉;赵楠楠;赵晶【摘要】中国石油天然气股份有限公司辽阳石化分公司1.4 Mt/a连续重整装置由于脱戊烷塔顶空冷器多次发生腐蚀泄漏,造成生产停工和设备维修.对氯及硫的来源、腐蚀机理和腐蚀原因进行了分析,针对腐蚀原因增加了脱氯罐、加注了缓蚀剂,并提出了塔顶挥发线注水冲洗、空冷器材质升级、加强设备腐蚀监测及优化预加氢工艺等防腐蚀措施和建议.【期刊名称】《石油化工腐蚀与防护》【年(卷),期】2017(034)005【总页数】4页(P52-55)【关键词】催化重整;脱戊烷塔;空冷器;腐蚀;防护【作者】王健;曹志涛;王永帮;鄢红玉;赵楠楠;赵晶【作者单位】中国石油天然气股份有限公司辽阳石化分公司研究院,辽宁辽阳111003;中国石油天然气股份有限公司辽阳石化分公司研究院,辽宁辽阳111003;中国石油天然气股份有限公司辽阳石化分公司研究院,辽宁辽阳111003;中国石油天然气股份有限公司辽阳石化亿方工业公司英华化工厂,辽宁辽阳111003;中国石油天然气股份有限公司辽阳石化分公司研究院,辽宁辽阳111003;中国石油天然气股份有限公司辽阳石化分公司研究院,辽宁辽阳111003【正文语种】中文中国石油天然气股份有限公司辽阳石化分公司1．4 Mt／a连续重整装置由中国石化工程建设公司设计，连续重整部分采用UOP公司超低压连续重整工艺技术。
原料为常减压蒸馏直馏石脑油及加氢裂化重石脑油。
装置在运行过程中，多次出现了脱戊烷塔塔顶空冷器的腐蚀泄漏，造成生产停工和设备维修，严重威胁了连续重整装置的安全、平稳和长周期运行［1］。
油品中存在的硫分为活性硫和非活性硫。
硫元素、H2S和低分子硫醇等能直接与金属作用引起设备腐蚀，统称活性硫；其余不能直接与金属作用的硫化物统称为非活性硫。
研究发现，活性硫产生腐蚀是受环境因素制约的，特别是受温度的影响较大。
根据温度对硫腐蚀的影响，可将硫腐蚀分为两类：低温部位腐蚀和高温部位腐蚀［2］。
脱戊烷塔腐蚀结盐问题分析及处理
脱戊烷塔腐蚀结盐问题分析及处理发布时间：2022-04-25T05:42:30.043Z 来源：《科学与技术》2022年第1期作者：张骞1 刘永飞2[导读] 脱戊烷塔空冷，水冷，回流泵及附属管线和弯头由于较为严重的腐蚀问题给装置运行安全带来了严重隐患张骞1 刘永飞21中国石油长庆石化公司运行四部陕西咸阳 712000 2 中国石油长庆石化公司油品运行部陕西咸阳 712000摘要：脱戊烷塔空冷，水冷，回流泵及附属管线和弯头由于较为严重的腐蚀问题给装置运行安全带来了严重隐患。
因此，必须加强脱戊烷塔系统工艺防腐措施应用延长设备使用周期，以确保装置的安稳长满优生产。
为了解决脱戊烷塔长期腐蚀问题，在对脱戊烷塔腐蚀结盐问题进行详细分析的基础上，通过积极采取针对性预防提升措施，有效降低了腐蚀速率，实现装置长周期运行。
关键词：脱戊烷塔；腐蚀结盐；防腐措施0引言连续重整分馏系统因重整催化剂“持氯”能力下降，再生器中注氯大量累积在分馏系统，极易腐蚀脱戊烷塔设备及管线，如何采取针对性的措施确保脱戊烷塔实际生产中能降低腐蚀速率，对于确保装置长周期运行至关重要。
1脱戊烷塔腐蚀现状导致脱戊烷油塔腐蚀是重整反应产物含有大量的氯经过脱氯罐v208吸附后，少量的氯进入脱戊烷塔塔顶,冷却后氯离子富集在空冷进出口管线、设备。
塔项戊烷油抽出温度90℃左右。
经过空冷和水冷,介质由气态变为液态,氯和系统内的水形成 HCL 盐酸，再与系统中的氮元素（NH4+）生成铵盐，堵塞管路及设备，腐蚀管线和设备。
通过装置在线软件系统分别在是三个月份进行腐蚀检测发现：x月A205腐蚀测厚监测探针腐蚀速率0.0050mm//a,各管线腐蚀速率正常。
y月A205腐蚀测厚监测探针腐蚀速率0.0091mm//a,各管线腐蚀速率正常。
Z月A205局部腐蚀明显，结盐严重，P204出口单流阀结盐卡涩。
2腐蚀原因分析在重整工艺中，催化剂的性能直接影响产品质量，也是装置长周期运行的主要瓶颈之一。
空冷管束腐蚀原因分析及使用维护
空冷管束腐蚀原因分析及使用维护摘要：空气冷却器作为应用于石油化工行业一种换热设备，常用于高温、高压、高腐蚀工况状态下，直接影响设备安稳运转，腐蚀率是评定金属耐腐蚀功能的重要指标。
金属在遭受腐蚀过程中，组织结构、外形尺寸、外表状态、力学功能等均会发生一些改变。
对腐蚀类型进行剖析并监测速率，提出保护措施，延长产品使用寿命。
关键词：管束；腐蚀；氯离子；监测；维护1问题概述空冷器主要由管束、管箱、风机、百叶窗和构架等主要部分组成。
某重整装置脱戊烷塔塔顶空冷器，管程介质为戊烷及液化气，入口温度90℃，出口温度46℃，工作压力1.06MPa。
装置设备人员对空冷巡检检查，发现空冷管箱中部出现结霜现象，使用气体检测仪对空冷检测发现报警仪可燃气超标确认空冷管束泄漏(图1）。
装置启动了管束泄漏问题的调查，对根本原因进行识别。
调依据SHEM10（根原因分析管理程序）的要求，组织相关人员按时完成结论分析。
图1 空冷管束腐蚀泄漏点2原因分析2.1工艺原因低温冻涨，检查DCS数据，空冷冷后温度稳定在47℃左右，现场每班空冷偏流检查没有发现偏流迹象。
目前不具备拆除空冷管束检查确认条件，待大检修时拆下空冷管束进一步排查确定。
腐蚀减薄，大检修周期的延长，加上重整催化剂运行到末期，催化剂持氯能力下降，为了保持催化剂活性，提高反应系统注氯量，目前使用的进口脱氯剂，可以保证脱戊烷塔进料氯含量<1ppm，微量的氯在空冷管束内形成一定量的铵盐，造成物料流速降低，物料中的微量水与铵盐形成酸性环境，引发管束局部腐蚀穿孔泄漏。
空冷出口管线三通处曾经出现过腐蚀泄漏，对泄漏部位进行卡具补强，至本次泄漏前未发生管束泄漏。
腐蚀减薄。
经查询在线腐蚀探针于三年前出现腐蚀速率超标，最高达到5.2mm/a（指标＜0.2mm/a）。
当年更换进口脱氯剂后，腐蚀速率没有出现过超标。
因工艺隔离后无法进行工艺处理，暂时无法进行有效分析判断，大检修更换新空冷管束后进行泄漏点切割检查，确定管子泄漏的根本原因。
连续重整脱戊烷塔顶空冷器腐蚀原因探讨
连续重整脱戊烷塔顶空冷器腐蚀原因探讨本文针对连续重整装置脱戊烷塔顶空冷器管束铵盐内部沉积结垢堵塞，致使空冷器管束腐蚀泄漏、设备报废问题，进行全面分析找出根本原因所在，根据腐蚀机理和发生原因制定相应的控制措施，为装置的长周期运行提供保障，以供同行业参考借鉴。
标签：连续重整;脱戊烷塔;铵盐;腐蚀1.前言某公司100万吨/年连续重整装置采用美国UOP公司超低压连续重整技术，以加氢精制石脑油、加氢裂化石脑油为原料生产富含芳烃的C5+重整生成油，同时副产戊烷、液化气、燃料气和含氢气体产品。
2.脱戊烷塔顶空冷器铵盐堵塞泄漏分析2.1脱戊烷塔顶空冷器工艺流程简介重整脱戊烷塔系统的工艺流程：由一级再接触罐底来的重整生成油与脱戊烷塔底液换热后进入脱戊烷塔，脱戊烷塔顶气体经塔顶空冷器、水冷器冷凝冷却后进入回流罐，回流罐顶气体排至重整氢增压机入口分液罐，回流罐底液体一部分作为回流至脱戊烷塔顶，另一部分液体组分送至脱丁烷塔以分离液化石油气和戊烷。
脱戊烷塔底油一部分经加热炉加热后返回塔底，以维持塔底温度，另一部分与脱戊烷塔进料换热后送至下游装置作为原料。
2.2设备参数及腐蚀状况连续重整装置脱戊烷塔顶空冷器A-2205在运行仅不到5个月时管束发生泄漏，后发现设备内部情况甚为恶劣，整个空冷下部管箱被铵盐堵死，后期对管束进行内窥镜检查，发现管束末端厚度存在严重穿孔和减薄现象。
此台空冷器结构为三管程，管束材质为10#钢。
在空冷器出口处为工艺介质最低处，根据物流成分估算NH4Cl的沉积温度曲线，可以看出温度越低产生NH4Cl的沉积的可能性越大。
将空冷管束堵头拆除，取出堵塞物观察，垢样呈浅绿色，块状，极易溶于水，化验分析数据为O：26.52%，Cl：42.69%，Fe：30.30%，Co：0.48%，Ni：0.02%。
管箱内的铵盐用蒸汽冲洗干净后，发现沉积物下即管线末端壁厚全部减薄，多数穿孔，腐蚀相当严重，与损伤外观形态描述相符。
2.3腐蚀机理当流体温度低至盐沉积点以下时，固态的NH4Cl盐就从有NH3和HCl的流体中析出，呈现出白色、绿色或褐色的外观。
裂解汽油加氢装置脱戊烷塔顶工艺防腐蚀措施及优化
2019年第36卷第2期石油化工腐蚀与防护CORROSION&PROTECTION1\PFmOCHEMICAL INDI STR、专论引用格式:马红杰•裂解汽油加氢装置脱戊烷塔顶工艺防腐蚀措施及优化[J].石油化工腐蚀与防护,2019,36(2):13-15,21.MA Hongjie.Corrosion Protection Measures and Optimization on Top of Depentanizer in Pyrolysis Gasoline Hvdrogenation Unit[J].CoiTosion& Protection in Petrochemical Industry,2019,36(2)：13-15,21.裂解汽油加氢装置脱戊烷塔顶工艺防腐蚀措施及优化马红杰，傅蔷（中国石油独山子石化分公司研究院，新疆独山子833699）摘要：裂解汽油加氢装置脱戊烷塔顶系统设备及管道腐蚀严重：冷凝水化学分析结果表明，塔顶系统冷凝水呈强酸性，设备腐蚀为湿硫化氢引起的均匀腐蚀.采用加注缓蚀剂措施抑制塔顶系统设备及管道飽腐蚀，但效果不理想。
通过对工艺防腐蚀措施分析，结果表明，加注点位于脱戊烷塔顶馆出线的垂直段、加注量未达到10-20mg/L、缓蚀剂没有中和功能等是缓蚀剂效果不理想的主要原因「通过优化加注措施，能够有效抑制塔顶系统设备及管道的腐蚀关键词：裂解汽油加氢装置；脱戊烷塔顶系统；工艺防腐蚀；优化措施缓蚀剂在炼油装置塔顶低温部位应用比较广泛,常用缓蚀剂为成膜型缓蚀剂，其能吸附在金属表面，形成一层致密的具有疏水性能的保护膜，可以有效地隔绝金属表面与腐蚀介质接触，因而起到减缓腐蚀的作用。
某石化公司裂解汽油加氢装置脱戊烷塔顶系统腐蚀严重，虽采用了加注缓蚀剂的工艺防护措施，但没有收到很好的防护效果,腐蚀问题依然严重。
为了达到缓蚀效果,抑制设备及管道的腐蚀，针对该装置脱戊烷塔顶系统的工艺防护措施，从加注点位置、加注量及缓蚀剂性能等影响因素出发,优化了脱戊烷塔顶系统的工艺防护措施。
连续重整脱戊烷塔系统腐蚀防护新思路
顶空冷及后路水冷器、回流罐的腐蚀速率，提高 设备使用寿命。
◆参考文献 [1] 呼春峰. 连续重整装置脱戊烷塔系统设备腐蚀原因及措施 [J].石油化工腐蚀与防护，2016，(3)：55-57.
收稿日期：2019-06-16；修回日期：2019-05-22
（上接75页）
位安装排流设施后，再次检测发现交流干扰电压 显著下降，均小于4V。该管段排流前后的检验数 据见表3。
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腐蚀防护
石油和化工设备 2019年第22卷
连续重整脱戊烷塔系统腐蚀防护新思路
李腾，王永朕，罗显军，边幅胜，张田
（中石油四川石化公司， 四川 彭州 611930） [摘 要] 采用UOP技术的连续重整装置脱戊烷塔系统普遍存在铵盐腐蚀问题，给装置安全稳定运行带来很大问题，目前尚 无一种行之有效的防护方法。本文针对该系统的腐蚀问题进行了详细分析，经不断探索，提出了一套行之有效的防护方 法。经实际运行检验，可以收到较好的防腐蚀效果。 [关键词] 连续重整；脱戊烷塔；铵盐腐蚀；原因分析；防护方案
◆参考文献 [1] GB/T 19285-2014，埋地钢质管道腐蚀与防护工程检验[S]. [2] GB/T 21246-2007，埋地钢质管道阴极保护参数测量方法 [S].
收稿日期：2019-03-12；修回日期：2019-05-15
2017年3月脱戊烷塔顶空冷换热管再次出现腐 蚀穿孔，现场拆检换热管未发现铵盐堆积，腐蚀 情况如图2：
图2 换热管腐蚀情况
从现场拆检情况分析，因塔顶至空冷总管 一直大量注水，铵盐全部溶解，但是氯化铵水溶 液本身呈酸性，容易导致换热管内壁出现酸性腐 蚀。在流速较低、可能存在偏流的部位腐蚀速率 最大（泄漏部位集中在空冷外侧换热管处，正常 运行时可能出现偏流），并导致穿孔。
常压塔顶空冷器腐蚀机理分析及预防措施
馏装 置加 工的 原油 硫含 量变 化 趋势 可以 看出 原 油硫含量变 化不稳定 且波 动较大 这给装 置的防 腐工作带 来了一定难 度 醇和易分 解的二硫化 物等 接与金属 反应 可转化为活 性硫化物 硫 在原油 中存在 的形式
2
多种多样 其中 的活性 硫化物 包括单 质硫
硫
这些活 性硫化 物能直
中国石 油化工股 份有限 公司北 京燕山 分公司 炼油 一厂 8 M / 常减 压蒸 馏 装置 于 2 0 0 7年 7月 开工 ,主要 生产欧 Ⅳ 高品质成 品油和航 空煤油 作 为该装置的 重要设备 之一 ,常 压塔顶 空冷 器 ( 简称 空冷 器 ) 在维 持常 压塔 顶温 度和 压力 稳定 方 面起 着至关重要 的作用 该装置 原设计 加工沙 特阿拉
8M / 常 � 减压蒸 � � � � � � � 馏装 � � � � � � 置共 � � � � � 有 � � � 12 � � � 台 � 空冷 器 ,每 69341859 E : . @ .
赵文锋等 . 常压塔顶空冷器腐蚀机理分析及预防措施 � � 19
� 分是氯化 铵 从图 2 可以看出� 空冷器翅 片管束因 横截 面形貌 从图 2 可 以看出 在所衬 钛管末 端 � 腐蚀已全 部断裂 � 图 2 为空冷 器翅片管 束断裂处 空 冷器管束内 壁的厚度 已明显减 薄
冷器腐蚀 原因 ,寻找 预防其腐 蚀的方 法 ,对 确保装
常压塔顶 回流系统工 艺流程 示意见图 1 空冷器的 结构和材 质
� 修改稿收到日期 2012-01-30 �
作 者简介 赵 文锋 , 工 程师 , 硕 士 , 2 � 007 年毕业 于中国 石 油大学 ( 北京 ) 机电工程学院材料科学与工程系材料学 专 � � 业 , 现主要从事炼 油装置防 腐蚀工作 联系电 话 010-
稳定塔顶冷却器腐蚀失效分析和防护措施
由于介质中 CN 的存在, 生成络合离子 Fe ( CN) 6 , 加速腐蚀反应的进行 :
42 F eS + 6CN Fe ( CN ) 6 + S F e( CN) 46 与铁继续反应生成亚铁氰化亚铁 :
-
4-
2Fe+ F e 6〕 ↓
钢在 H 2S 水溶液中发生下面电化学反应: 2+ 阳极反应: Fe Fe + 2e 二次反应过程: Fe 2+ + S 2 或 Fe + HS 阴极反应: 2H + 2e
+ 2+ -
F eS F eS ↓+ H 2H
+
H2 ↑
→ 2H ( 渗透 ) 由上述分析可以看出 , 在该系统 H 2 S 是促进冷 却器 10 号钢管腐蚀的主要因素。 图 5 中管外壁表面 锈层分析出 FeS , 证实了上述看法, 即腐蚀归因于 10 号钢管同硫化物的电化学反应。 通常 , H 2 S 和铁生成的 FeS, 引起全面腐蚀。 在 pH 值大于 6 时 , 能覆盖在钢的表面 , 有较好的防护 性能 , 其腐蚀率随着时间的推移而有所下降。 但是 ,
( a) 管外壁
图 1 冷却器管束腐蚀形貌
( b) 管内壁
图 3 冷却器换热管内外壁扫描电镜照片 图 2 冷却器换热管外壁金相 显微照片 ( 400 倍 )
2. 3 扫描电镜观察 图 3 示出稳定塔顶冷却器 10 号钢换热管外壁 和内壁表面扫描电镜照片。由图 3 可见, 管外壁表 面锈层粗大、 疏松, 并出现许多粗糙而曲折的裂纹。 这说明 , 冷却器管外壁高温部由于腐蚀局部溃烂损 伤。管内锈层呈絮状大颗粒 , 腐蚀产物疏松, 不连 续分布 , 呈现出均匀腐蚀特征。通过上述分析可以 得知, 管外壁腐蚀比管内壁严重, 且出现了裂纹; 同 时管束的高温部比低温部锈蚀严重, 即随着腐蚀环 境温度的提高 , 使管束损伤进一步恶化。 2. 4 物理测试结果 图 4 示 出 管外 壁 和 内壁 表 面电 子 能 谱分 析 ( EDX) 结果。虽然管外壁表层主要由 Fe, S, O 等 元素组成 , 而 S 元素的峰值骤然增大。 这充分说明, 在高温环境中管外壁遭受硫化物的腐蚀; 管内壁表 面则主要是由 F e, O 和 Cl 元素构成。值得指出的 是 , 高温部管内壁表面锈层中 Cl 元素峰值高。 显然, 海水中的 Cl 元素参与了冷却装置钢管的腐蚀历程。
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收稿日期:2007205228
作者简介:迟春雨(19732),男,辽宁丹东人,工程师,学士,从事设备管理工作。
文章编号:100027466(2007)增刊20111202
脱戊烷塔顶空冷器腐蚀与防护
迟春雨
(中石油大连石化分公司,辽宁大连116032)
摘要:介绍了中石油大连石化分公司催化重整装置脱戊烷塔顶空冷器出现的腐蚀问题及采取的措
施,分析认为造成腐蚀的主要原因是重整原料中存在过量的氯、硫,操作失误以及补氯过量等。
对氯、硫的来源及腐蚀机理进行了分析,并提出了相应的防护措施。
关键词:脱戊烷塔;空冷器;腐蚀;防护中图分类号:TQ 0511501 文献标志码:B 中石油大连石化分公司60万t/a 连续重整装置于2001年11月开工,该装置采用了美国UOP 公司超低压重整及第三代(C YCL EMA X )催化剂再生技术,主要生产高辛烷值汽油,并付产氢气。
在5a 多的运行过程中,曾多次出现了冷换设备的泄漏。
2007201229,脱戊烷塔顶空冷器A204/B 有异常声响,判断是空冷器管板处有漏点。
经过详细检查发现有3根管子泄漏,这是第4次发生泄漏。
4次泄漏部位均是空冷器管束与管板的连接处。
从管束内采样的结晶物分析来看,主要成分为氯化铵。
通过对工艺过程及操作因素的分析,明确了造成该设备腐蚀的主要原因是氯化物及硫化物的腐蚀,并进行了理论和实际操作分析。
1 介质腐蚀特性及原理[1]
1.1
含硫化合物硫化物的腐蚀作用与温度有直接关系,一些硫化物对热是不稳定的,在温度升高的过程中会逐渐分解成水分子量的硫化物。
元素硫和硫化氢可互相转化,硫化氢被空气氧化可以生成元素硫,元素硫与原油中的烃类物质反应又可以生成硫化氢。
t ≤120℃时,硫化物未分解,无水情况下对设备无腐蚀,但含水时,则形成炼油厂各装置中轻油部位的H 2S 2H 2O 型腐蚀,成为难以控制的腐蚀部位。
当120℃<t <240℃时,原油中活性硫化物未分解,故对设备无腐蚀。
当240℃<t <340℃时,硫化物开始分解,生成H 2S ,对设备开始腐蚀,并且随着温度的升高腐蚀加重。
当340℃<t <400℃时,
H 2S 开始分解为H 2和S ,S 与Fe 作用生成FeS 和
不饱和烃。
FeS 膜具有防止进一步腐蚀的作用,但有酸(如HCl 和环烷酸)存在时,酸和FeS 反应破坏了保护膜,使腐蚀进一步发生,强化了硫化物的腐蚀。
当426℃<t <430℃时,高温硫对没备腐蚀最快。
当t >480℃,硫化氢接近于完全分解,腐蚀率下降。
而t >500℃不是硫化物的腐蚀范围,此时为高温氧化腐蚀。
1.2 氯化物
氯化物遇水后会生成腐蚀性很强的盐酸,生成的盐酸遇到钢铁后会发生反应使钢发生点蚀。
2HCl +H 2O →2HCl ・H 2O
2HCl ・H 2O +Fe →FeCl 2・H 2O +H 2↑在低温或p H 值较高时,FeCl 2又可以和油中所含的H 2S 发生可逆反应:
FeCl 2+H 2S =FeS +2HCl
在没有H 2O 和HCl 的情况下,H 2S 可以和钢发生反应,形成FeS 保护膜附着在钢的表面,使钢不再受到进一步的腐蚀。
如果有HCl 存在,则可能发生下面的反应破坏生成的FeS 保护膜:
FeS +2HCl →FeCl 2+H 2S
产生的FeCl 2溶于水,可以被物流冲刷掉。
失去保护膜的金属可能再次被H 2S 腐蚀生成FeS 保护膜,FeS 保护膜又再次被HCl 分解失去作用,如此反复循环,极大促进了碳钢设备的腐蚀。
2 腐蚀性介质来源
①装置原料石脑油加氢处理不充分。
由于加氢
第36卷 增刊 石 油 化 工 设 备 Vol 136 Supplement 2007年8月 PETRO 2CH EMICAL EQU IPM EN T Aug.2007
处理催化剂活性低或者加氢处理反应器温度过低造
成脱硫效果不好,重整进料硫质量分数上升。
②石脑油加氢处理中的硫再化合问题。
预加氢反应温度高而压力低促使H 2S 和微量烯烃再化合,使系统硫质量分数上升。
③预处理部分汽提塔操作不稳,造成H 2S 汽提不完全,水和H 2S 带入脱戊烷塔。
④原料中本身带有氯化物。
重整加工的原料是常压塔顶的直馏汽油组分,一些油田为了提高采油率在原油开采时向油品中加入一定量的有机氯化物。
氯化物在原油蒸馏时大部分集中在常压塔顶的直馏汽油馏分中,随重整原料一起进入重整装置。
尽管对重整原料含氯量有严格的限制,但有时操作的波动,也会将超标的氯短时间带入重整装置。
⑤在重整过程中,由于催化剂一直处于连续再生操作,为了维持催化剂的水氯平衡需要不断的向系统内注氯。
当重整催化剂处于运转的末期时,自身的持氯能力下降,造成较大的氯流失,带入到后续系统,使氯质量分数增加。
⑥脱戊烷塔的目的是脱除戊烷C5以下组分,其中包含H 2S 。
该设备内温度沿塔轴向自下而上逐步降低,H 2S 、HCl 质量分数沿塔轴向自下而上逐步升高,所以在脱戊烷塔顶部、塔顶空冷器和水冷器等部位H 2S 、HCl 质量分数最高,不可避免地会发生低温H 2S 2H 2O 2HCl 腐蚀,随着原料中氯、硫质量分数的提高,腐蚀将更加严重。
3 预防措施
脱戊烷塔塔顶腐蚀是国内连续重整装置中比较
常见的问题,解决的措施一般有两种:①在脱戊烷塔进料前采取低温脱氯措施将进料中的微量氯和硫脱
除,从根本上避免在塔顶空冷处形成腐蚀性介质,缺
点是需要额外增加占地面积和设备,周期长,投资大。
②在塔顶馏出线注缓蚀剂,一般选用大分子有机胺类,缓蚀剂本身不参与反应,没有不良副产物。
两种方案对比,注缓蚀剂投资小、见效快而且容易实施。
在采取以上措施前,先提高了脱戊烷塔顶空冷器的冷后温度,同时加强对该部位的检查。
在下次停检时,可将空冷分组加阀门,以便发生类似故障时进行抢修。
并准备将脱戊烷塔顶空冷器管束材质进行升级,在空冷后易腐蚀部位增加在线腐蚀监控措施。
另外,还应将系统的氯、硫含量控制在合理范围内,即重整进料中S 质量分数不大于0.5×106,Cl 质量分数不大于0.5×106。
4 结语
设备腐蚀是一个复杂、长期的问题,设备防腐要从源头抓起,坚持工艺和设备防腐并举的原则。
要合理选用设备材质,提高设备抗腐蚀能力,及时增加投入,做好设备材质升级。
同时加强对防腐涂料及缓蚀剂的选择和优化。
对易腐蚀的设备采用在线腐蚀监测技术,并开展定点定期测厚工作,以便及时、准确地了解设备腐蚀情况,做到预知性检修,保证设备的安全运行。
参考文献:
[1] 陈匡民.过程装备腐蚀与防护[M ].北京:化学工业出版社,
2001.
(张编)
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刊,1996年入编《中国学术期刊(光盘版)》
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・211・ 石 油 化 工 设 备 2007年 第36卷 。