水平井注采井网合理井距及注入量优化
二次开发合理井网井距分析方法
SPC-井网密度，口/km2
1.1.1井网密度和水驱控制程度的关系
由上表可以看出，不同类型的油藏，水驱控制 程度对井网密度的敏感性差别很大，因此，要达 到同样的水驱控制程度，各类油藏所必须采用的 井网密度也相差很大。可见，在确定不同油藏的 注采井网密度时，首先应该定量的研究该油藏在 不同井网密度下水驱控制程度的好坏，才能为合 理井网密度的研究提供科学的前提，为合理注采 井网的部署提供可靠的依据。
Ⅴ
<5
18
对于具体油藏，通过研究其采收率和井网密度的具体关系，确定合理 的井网密度，以期达到较高的最终采收率。
1.2 油藏井网密度计算与评价
1.2.1采液吸水指数法 1.2.2合理采油速度法 1.2.3规定单井产能法 1.2.4注采平衡法 1.2.5分油砂体法 1.2.6单井控制储量法 1.2.7最终采收率分析法 1.2.8综合经济分析法 1.2.9俞启泰经验公式 1.2.10其他方法
回归经验相关关系式 M=98e-0.0101/spc M=91e-0.03677/spc
>120 80～120
Ⅲ
Ⅳ Ⅴ
30～80
10～30 <10
14
8 5
37.9
21.6 13.5
M=101.195e-0.0367/spc
M=94e-0.0583/spc M=100.93e-0.1012/spc
一、 合理注采井网系统研究
合理的井网密度进行研究。论证井网密度是油 田开发方案设计的一个极其重要的环节。因为井 网密度的大小直接影响采收率的高低、投资规模 的大小和经济效益的好坏。所谓合理井网密度是 指：在以经济效益为中心的原则下综合优化各项 有关技术、经济指标，包括水驱控制储量、最终 采收率、采油速度、钻井和地面建设等投资、原 油价格、成本、商品率、贷款利率、净现值、内 部收益率、投资回报期等，最后得到经济效益最 佳、最终采收率也高的井网密度。
水平井注采井网产能研究和参数优化的开题报告
水平井注采井网产能研究和参数优化的开题报告一、研究背景随着油田的开发，油田含油层厚度逐渐变薄，含水层厚度逐渐变厚，而传统垂直井不再适应这种开发模式的需求。
然而，水平井的应用成本高昂，所以在注采井网中，水平井注采井网逐渐成为了一种新的解决方案。
水平井注采井网对提高油井开采率、降低采油、注水成本以及废液排放量、减少工程占地面积等方面都具有非常重要的意义，因此被广泛应用于我国的油气勘探和生产领域。
二、研究目的本文旨在研究水平井注采井网的主要产能参数，包括注采井网的位置、井距、长度、压力等因素，以及其对产能的影响。
通过对实际油田数据的分析，建立数学模型，模拟研究不同注采井网参数对产能的影响，为优化注采井网设计提供理论支撑和技术指导。
三、研究内容（一）水平井注采井网位置的优化分析了注采井网位置的影响因素，通过对实际油田数据的分析，建立了数学模型，模拟了注采井网位置对产能的影响。
通过对不同注采井网位置参数的组合，分析不同组合的产能效果。
最终得出注采井网位置的优化方案，提高注采井网的产能。
（二）水平井注采井网井距的优化分析了注采井网井距的影响因素，建立了数学模型，模拟了不同井距对产能的影响。
通过对不同井距的组合，分析不同组合的产能效果。
最终得出注采井网井距的优化方案，提高注采井网的产能。
（三）水平井注采井网长度的影响对注采井网长度进行了分析，建立了数学模型，模拟了不同长度对产能的影响。
通过对不同长度的组合，分析不同组合的产能效果。
最终得出注采井网长度的优化方案，提高注采井网的产能。
（四）水平井注采井网压力的影响分析了注采井网压力的影响因素，建立了数学模型，模拟了不同压力对产能的影响。
通过对不同压力的组合，分析不同组合的产能效果。
最终得出注采井网压力的优化方案，提高注采井网的产能。
四、研究意义通过本研究的深入分析，可以得出注采井网位置、井距、长度、压力等参数优化方案，提高注采井网的产能，最终实现油井的高效开采、降低采油和注水成本、减少废液排放量和压实工程占地面积等优点，为油田生产提供重要的理论和技术支持，具有非常重要的意义。
合理井网密度及合理井距分析应用研究
合理井网密度及合理井距分析应用研究为合理区域的油田开发工作，获得更大的经济效益，满足预期的经济目标，因此需要在一定程度上调整井网密度。
标签：井网密度;经济效益;1合理井网密度及合理井距分析合理井网密度的概念为在当下的开发环境和具备的条件下，为实现最低的储量损失，尽可能的提升开发效率，维持更长时间的稳定产出，在经济层面所能接受的最大采收率对应的分布密度。
这里的“合理”是相对特定的环境来说的，当环境和外部条件出现改变的时候，之前的平衡可能被打破，那么就演变为“不合理”。
所以，在不同环境、不同条件以及不同时间下，合理井网密度会出现变化，并非维持固定数值。
而关系到井网密度数据的因素重点为以下几个部分：（1）储层的分层性、连续性及宏观非均质性对井网密度影响这里的分层性就是油藏板块垂直方向划分的单油层的具体数目，具体环境中考虑运用每口井钻发现的油层数目进行描述。
而连续性即为小层在特定平面中分布区域的数值大小，通常借助相应的分布函数来进行描述，而非均质性即为不同油层之间水平方向以及垂直方向渗透率的差异状态。
通常而言，砂岩分层性越明显，连续性不足，非均质现象突出，在这种情况下需要设定更大的井网密度。
（2）储层流体流度对井网密度的影响流体流度是关系到采收率的物理因素。
当注采压差维持不变时，采油效率跟稳产界限保持不变的情形中，流度越小要的井距离就变小。
（3）油藏的储量丰度及构成对井网的影响储量丰度的概念为在一定区域面积中，地质储水量以及相应开采储量的大小，而这里的采储量运算时，将一定区域面积中的储量跟水驱采收率进行相乘而得到。
在另外的条件保持大致相同时，考虑到实现经济效益最大，油藏可采储量的丰度越大，那么更深入提升井网密度的空间也变大。
在储量构成方面，低渗透区域所占比例越大，意味着难开采部分变多，因此设定的井网密度相应提升。
（4）油田每口井生产能力及加密调整边际经济效益对于开采油井的产出能力进行加密调整十分有必要，这也会直接关系到油田的累积增加产能。
低渗透油田水平井井网参数的优化
低渗透油 田水 平井井 网参数 的优化
尹 相荥 陈建林 王勇 马宏 伟 胥 勇 中国 新疆 分公司 石油 油田
摘要 ：确定水平井井网参数对低渗透油藏的经济开发具有重要作用。为 了实现水平井的合 理布 井 ，需对 水 平 井的 水平段 长度 以及 注采排 距 进行 研 究 。水平 井段 长度 一般 为 油层 有 效厚 度
～
１ ４一
油． 田地面工程 （ － 【 ｈ
ｔ ｐ／ ｗｗｗ．ｑ ｄｍｇ ．ｏ ） ｔ ：／ ｙｔ ｃｃ ｒ ｎ
第 ３ 卷第 ７ （０ ２ ７ 试验研 究） １ 期 ２ １ ． ）（ ０
井 的水平 段越 长 ，则控 制储 量 比越 大 ，可采储 量越
高 。在 水平 段 长度 大 于 ４ ０ｍ以后 ，水 平井 控 制 的 ５ 地质储 量 超过 直井 的 ４ 。 倍
使低 渗 透油 田取得 较好 的经 济效 益 。 许 多学者 从单 井产 能最 大化 角度 研究 了水 平井 保 角 变 换 方 法 ，确 定 出 了水 平 井 井 网 渗 流 的精 确 解 ，同时研究 了水平井 段 长度 、横 向井距 、纵 向井 距及 其 匹配关 系 对水平 井 注水波 及 系数 以及产 能 的
Ａ＝￣ ２ Ｒｅ＋尺 Ｌ＋￣ Ｌ ｒ Ｒ （） ３
１ 水平 段长度 的优 化设计
１ １ 水 平井 长度技 术界 限 ．
式 中 Ｌ为水平 段 的长 ； Ｒ 为直井 的泄油直 径 。
表１ 为不 同直 井 泄油 直 径 、水平 段 长 度 的储 量
表 １ 不 同直 井 泄 油直 径 、水 平 段 长 度 的储 量 控 制 比
素外 ，还有油 田的经济指标 、单井产能和开采速度 ０６ ． ６～０７ 倍 可知 ，合理 长 度 为 ３０～４ ０ｍ；由水 ．６ ４ ６ 等 因素 。确 定 合 理 的水 平井 井 网参 数 能 获 得较 高 平 段 长度 最 大 界 限 可知 ，合 理 长度 为 ７ ０ ４ ３ ～８８ｍ。 的储 量 动 用程 度 、水 驱控 制 程度 以及最 终 采 收率 ， 综 合 分 析 认 为 ，水 平 段 长 度 为 ３０～８ ８ｍ。 在 优 ４ ４
提高机采井系统效率方法的现场应用
提高机采井系统效率方法的现场应用对于机采井系统的效率提高，以下是一些可以在现场应用的方法：1.优化注水系统：注水是机采井系统中重要的环节，通过对注水系统进行优化，可以提高系统的效率。
首先，需要合理选取注水井位置和注水井的井距，以确保注水均匀。
其次，可以采用改进的注水管道设计，减少阻力，提高注水量。
此外，注水井的注入压力和注水速度也应进行调整，以确保注水的精确控制。
2.优化排采系统：排采系统是机采井系统中另一个重要的环节，其效率的提高可以显著影响到整个系统的效率。
优化排采系统可以从多个方面着手。
首先，通过调整排采井的井距和排采顺序，可以平衡系统中的压力和流量分布，提高系统的排采效率。
其次，可以采用提高排采井的排出压力和排采速度的方法，以提高排采效率。
此外，通过合理选择排采管道的材质和直径，减少阻力，也可以提高排采效率。
3.优化供电系统：供电是机采井系统正常运行的基础，供电系统的稳定和高效运行对于机采井系统的效率提高至关重要。
优化供电系统可以包括以下几个方面：首先，需确保供电系统的可靠性和稳定性，采用双线供电或备用电源等措施，以减少停电导致的井底设备无法正常运行的情况。
其次，需合理设计供电线路和分配变压器，提高供电的可靠性和稳定性。
此外，还需进行定期的设备检修和维护，提前发现并排除潜在的故障，保证供电系统的高效运行。
4.优化井下控制系统：井下控制系统是机采井系统的核心，对于提高系统效率起到非常重要的作用。
优化井下控制系统可以从多个方面进行。
首先，可以采用自动化控制系统，实现对机采井系统的自动监测和控制。
其次，可以通过优化井下控制系统的调整参数和工作模式，以提高系统的效率。
此外，还可以采用新的井筒控制和井炮装置，以提高井下工作效率。
5.优化维护和保养：机采井系统需要定期进行维护和保养，以保证其正常运行和高效工作。
优化维护和保养可以包括以下几个方面：首先，需要制定详细的维护计划和保养流程，确保维护和保养的全面和及时性。
水平井注采井网和注采参数优化研究
水平井注采井网和注采参数优化研究田鸿照【摘要】水平井注采井网开发低渗透、薄层油藏可以增大注水量、降低注水压力、有效保持地层压力、提高油藏的采出程度.结合M油田油藏地质特征,应用数值模拟和经济评价方法对该油田的水平井注采井网类型、方向、排距以及转注时机与注采比等开发指标进行优化,达到经济、高效地开发目的.结果表明,水平井注采结构采用完全正对排状井网可获得较好的开发效果,优化后的井距为100 m,水平井与最大主渗方向呈45°夹角,注采井排距为300 m,地层压力水平在85％以上时注水保压,推荐注采比为1.0.研究方法和研究结果可为同类型油藏水平井注采井网部署提供参考依据,具有很好的借鉴意义.【期刊名称】《石油化工应用》【年(卷),期】2016(035)008【总页数】4页(P6-9)【关键词】水平井;注采井网;注采参数;转注时机;注采比【作者】田鸿照【作者单位】长城钻探工程公司地质研究院,辽宁盘锦124010【正文语种】中文【中图分类】TE32420世纪90年代，Taber最早提出了水平井注水技术［1］，并成功地经过了多个油田项目的论证［2-8］。
理论研究和油田实践表明，利用水平井注采井网开发低渗、薄层油藏可增大注入量、降低注入压力、有效保持油藏压力、提高单井产能和减少井数，进而提高油藏采出程度［9-11］。
2004年，Westermark［12］通过水平井注水案例分析认为，相对于直井注水，水平井注水更均匀、水驱效率更高。
2008年，李香玲等［13］在总结国内外水平井注水技术应用与研究的基础上提出，储层物性均质、低渗透、薄储层、稀井网且油水流度比低的稀油油藏更适合水平井注水开发。
此外，一些学者还对水平井井网类型、井距及注入量进行了研究［14，15］。
但是，在水平井整体部署中，对水平井注采井网类型、方向、排距以及水平井注采参数等研究较少。
M油田为薄层、低渗透油藏，采用水平井整体部署开发既要考虑整个油田开发的经济合理性和单井控制储量，井网不能太密；又要充分考虑注水井和采油井之间的压力传递关系，注采井距不能过大；另外还要最大程度地延缓方向性水淹和水淹时间。
低渗透油田水平井井网参数的优化
低渗透油田水平井井网参数的优化尹相荣;陈建林;王勇;马宏伟;胥勇【摘要】@@%确定水平井井网参数对低渗透油藏的经济开发具有重要作用.为了实现水平井的合理布井,需对水平井的水平段长度以及注采排距进行研究.水平井段长度一般为油层有效厚度的6～10倍,对于有效厚度为4m的油层,则要求水平井段的长度大于40 m.在油层有效厚度为4、5和6m条件下,利用折算法得出水平井段合理长度为500～700 m.对低渗透油田水平井开发并网进行合理设计,既要做好注采井网形式对储层规模控制以及裂缝系统与井排方向的合理匹配关系,又要做好注水井排距的优化.【期刊名称】《油气田地面工程》【年(卷),期】2012(031)007【总页数】2页(P14-15)【关键词】低渗透;水平井;井网参数;注采排距;水平段长度【作者】尹相荣;陈建林;王勇;马宏伟;胥勇【作者单位】中国石油新疆油田分公司;中国石油新疆油田分公司;中国石油新疆油田分公司;中国石油新疆油田分公司;中国石油新疆油田分公司【正文语种】中文确定水平井井网参数对低渗透油藏的经济开发具有重要作用。
影响水平井井网参数的因素较多，除了储量丰度、砂体连通程度、构造形态等地质因素外，还有油田的经济指标、单井产能和开采速度等因素[1]。
确定合理的水平井井网参数能获得较高的储量动用程度、水驱控制程度以及最终采收率，使低渗透油田取得较好的经济效益。
许多学者从单井产能最大化角度研究了水平井的最佳井网尺寸问题。
刘月田利用椭圆函数等多重保角变换方法，确定出了水平井井网渗流的精确解，同时研究了水平井段长度、横向井距、纵向井距及其匹配关系对水平井注水波及系数以及产能的影响[2]。
水平井注采排距与水平段长度有着密切的关系。
不同的注采排距对水平段长度有一定的技术界限；水平段的长度不同，井网尺寸值也需做相应的调整[3-4]。
为了实现水平井的合理布井，需要对水平井的水平段长度以及注采排距进行研究。
1.1 水平井长度技术界限水平井段长度不仅会影响水平井的钻井成本和单井的产量，而且还会影响油田钻井数目和泄油面积。
水平井注采井网合理井距及注入量优化
虑重力 、 毛细管力 。 假设注水井为刚性水驱 , 注水井水驱前缘与生产 井压降前缘相遇时 ( 见图 1) ,相遇处的油藏压力为油藏 原始压力 pi 。注采井水平段长度均为 L , 在注水井水 平段上取微元 d x :
d q ( x) i =
qi dx L ( 1)
d q( x) p = - α ( 7) 式 、 ( 8) 式可得 : 由 ( 3) 式 、
( 15 )
对 ( 5) 式中变量进行单位变换 ,得
a = 0 . 088 Lh K ( piwf - pi ) Q iμ w ( 6)
即 ρ 2 Δ p = - 0 . 81 λ q5 L
gd
( 16 )
对于生产井 :
d q ( x) p =
qp dx L ( 7)
根据文献 [ 28 ,29 ] , 流体流入剖面有 5 种情况 , 即 均匀流入 、 线性递减流入 、 线性递增流入 、 抛物线递增 流入 、 抛物线递减流入 ( 见图 2) 。
87
以流体均匀流入剖面 ( Ⅰ型 ) 为例 , 推导压降预测 公式 。从图 2 可以看出 ,在 d x 段上进入井筒的流量可 写为公式 ( 7) ,则沿水平段至距离趾端 x 处的流量为 :
q ( x) p =
从趾端到 x 处的压降为 :
d p Ⅰ ( x) =
∫
0
x
λ d p = - 0 . 81
Δp Ⅰ =
∫
0
L
λ d p Ⅰ ( x ) = - 0 . 81
2 ρ o qp
gd
5
L
1 1 = Δp 3 3
( 20 )
( 18 )
其他 4 种类型流入剖面压降预测推导同上 ,d x 段 井筒的流量 、 沿程任意点压降 、 总压降计算式见表 1 。
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( 12 )
a
h
f
又因为 :
A = hd x ( 3)
考虑到重力压降和加速度压降可忽略不计 ,则
dp dL
=λ
f
由 ( 1) 式 —( 3) 式得 :
LhK dy = - α dp qiμ w ( 4)
ρ v2 2 gd
( 13 )
石 油 勘 探 与 开 发 2008 年 2 月 P ETROL EU M EXPLORA TION AND D EV ELO PM EN T Vol. 35 No . 1 文章编号 :100020747 (2008) 0120085207
Flood pattern optimization of horizontal well injection
L IN G Zo ng2fa1 , WAN G Li2juan2 , HU Yo ng2le2 , L I Bao2zhu2 ( 1 . Chi na U ni versit y of Geosciences , B ei j i n g 100083 , Chi na; 2 . Resea rch I nstit ute of Pet roleum E x p loration & Develop ment , Pet roChi na , B ei j i n g 100083 , Chi na)
87
以流体均匀流入剖面 ( Ⅰ型 ) 为例 , 推导压降预测 公式 。从图 2 可以看出 ,在 d x 段上进入井筒的流量可 写为公式 ( 7) ,则沿水平段至距离趾端 x 处的流量为 :
q ( x) p =
从趾端到 x 处的压降为 :
d p Ⅰ ( x) =
∫
0
x
λ d p = - 0 . 81
1 . 2 考虑压力损失 1. 2. 1 水平井压力损失计算
图1 水平井注采井网前缘相遇示意图
d x 段到水驱前缘区间应用达西公式 :
KA d p d q ( x) i = - α μw d y ( 2)
通过对有关水平井压力降落计算方法的比较 ,认为 文献 [28 ,29 ]计算方法简单 、 结果基本符合估算要求。 如果所有流体都在水平井某一端 ( 跟端或趾端 ) 流 入井筒 ,可以称这种流入模式为一次流入 。那么 , 趾端 一次流入压降是最大可能的压力降 ; 跟端一次流入压 降最小 。假设生产井水平段可用一水平管代替 , 通过 该水平管的流体为不可压缩的单相流体 , 沿水平管的 摩擦阻力系数为一常数 , 那么应用质量 、 动量和能量守 恒定律 ,沿该水平井段的压降可写为 :
任意点压降 : ρ 2 Δ p ( x) = - λ v x 2 gd
对 ( 4) 式积分 :
∫
0
a
dy = -
∫
pi
αL h K d p piwf qiμ w
( 5)
( 14 )
水平段压降 : ρ 2 Δp = - λ v L 2 gd
LhK( a =α piwf - pi ) qiμ w
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2008 年 2 月 凌宗发 等 : 水平井注采井网合理井距及注入量优化
KA d p μ o dy
( 8)
LhK dy = - α dp qpμ o
( 9)
对 ( 9) 式两边积分
∫
D- b
D
dy = -
α dp qμ ∫
pi
pwf
LhK
p o
LhK( b =α pi - pwf ) qpμ o
( 10 )
对 ( 10) 式进行单位变换得 :
b = 0 . 088 Lh K ( pi - pwf ) Q pμ o ( 11 )
存在最大极限井距和合理注入量 。本文利用渗流力学 理论 ,考虑低渗 、 薄层油藏渗流特点 , 推导考虑和不考 虑水平井水平段压力损失两种情况下水平井注采井网 的合理注入量 、 合理井距公式 ,并分析其影响因素 。
1 合理井距推导
水平井水平段存在压力损失 , 为了便于推导 , 首先 在不考虑压力损失情况下进行相关推导 , 然后在此结 果基础上进行考虑压力损失的推导 。 1 . 1 不考虑压力损失 考虑到问题的复杂性 , 作如下假设 : 油藏均质 , 渗 透率为 K ; 不考虑水平井水平段压力损失 ,注水井水平 段内各点压力相等 , 均为 piwf , 生产井水平段内各点压 力均为 pwf ; 注水井水驱前缘与其压降前缘一致 ; 不考
( 15 )
对 ( 5) 式中变量进行单位变换 ,得
a = 0 . 088 Lh K ( piwf - pi ) Q iμ w ( 6)
即 ρ 2 Δ p = - 0 . 81 λ q5 L
gd
( 16 )
对于生产井 :
d q ( x) p =
qp dx L ( 7)
根据文献 [ 28 ,29 ] , 流体流入剖面有 5 种情况 , 即 均匀流入 、 线性递减流入 、 线性递增流入 、 抛物线递增 流入 、 抛物线递减流入 ( 见图 2) 。
Abstract : To optimize well spacing and injectio n rate in ho rizo ntal well flood pattern , fo rmulae of t he reasonable injectio n rate and well spacing are derived under f raction and no2f raction conditio ns respectively using filt ratio n t heory. The formulae take into account t he fluid flow in low2permeability and t hin reservoirs , and assume t hat ho rizo ntal well injection is rigid water driving. Acco rding to t hese formulae , t he influencing facto rs of p ressure lo ss o n t he horizontal sectio n are diameter of casing pipe , p roduction rate , and lengt h of horizontal section. Fo r a well wit h fixed casing diameter and ho rizo ntal sectio n lengt h , t he influencing factors of p ressure lo ss on horizo ntal section is only p roductio n or injection rate ; for a reservoir , t he influencing factors of maximal well space are lengt h of horizontal section , oil p roduction rate and water injectio n rate. The research result s are applied in t he Hade 4 t hin layer sandsto ne reservoir of Tarim Oilfield. The designed flood pattern decreases injection p ressure , augment s injection , and keep s field p ressure. K ey words : horizontal well ; horizontal well injection ; well spacing optimization ; low2permeability reservoir ; thin layer reservoir
2 3 ρ o qp x 5 2 gd L 3
( 19 )
d q ( x) ∫
0
x
p
=
qp dx L
( 17 )
( 19) 式 ,沿程的总压降为 : 由 ( 16) 式 、
( 16) 式 、 ( 17 ) 式可知 ,在 d x 段内的压降 由 ( 14) 式 、 可表示为 :
2 ρ ρ qp 2 2 o v dx λ o5 dp = - λ = - 0 . 81 2 x dx 2 gd gd L
虑重力 、 毛细管力 。 假设注水井为刚性水驱 , 注水井水驱前缘与生产 井压降前缘相遇时 ( 见图 1) ,相遇处的油藏压力为油藏 原始压力 pi 。注采井水平段长度均为 L , 在注水井水 平段上取微元 d x :
d q ( x) i =
qi dx L ( 1)
d q( x) p = - α ( 7) 式 、 ( 8) 式可得 : 由 ( 3) 式 、
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水平井注采井网合理井距及注入量优化
凌宗发1 , 王丽娟2 , 胡永乐2 , 李保柱2
(1. 中国地质大学 ( 北京) ; 2. 中国石油勘探开发研究院)
基金项目 : 国家重点基础研究发展规划项目 (2001CB209100) 摘要 : 为解决水平井注采井网中合理井距及注入量优化问题 ,利用渗流力学理论 ,考虑低渗 、 薄层油藏渗流特点 ,并假设注 水井为刚性水驱 ,推导出考虑和不考虑水平井水平段压力损失两种情况下水平井注采井网的合理井距 、 合理注入量公式 。 根据公式分析认为 ,水平井水平段压力损失受管径 、 注水量或产油量 、 水平段长度影响 。对于特定水平井 , 压降损失主要 受产油量或注水量影响 ; 对于确定的油藏 ,影响最大井距的主要因素是水平井长度 、 生产井产量 、 水井注水量 。利用该研 究结果设计的塔里木油田哈得 4 薄砂层油藏水平井注采井网在开发中起到了降低注入压力 、 增大注入量 、 有效保持地层 压力的作用 ,应用效果良好 。图 2 表 2 参 29 关键词 : 水平井 ; 水平井注水 ; 井网优化 ; 低渗透油藏 ; 薄层油藏 中图分类号 : TE342 文献标识码 :A