装配式混凝土剪力墙结构水平缝抗剪机理及承载力计算方法综述_赵作周
不同时间段浇筑的混凝土对强度的影响
不同时间段浇筑的混凝土对强度的影响摘要：混凝土在初凝时间内浇筑都可看作为一次混凝土浇筑，而大于初凝时间的混凝土之外浇筑的混凝土是否还能和整体浇筑的混凝土强度一致，以此延申，在框架结构或者框剪结构内在楼层与楼层之间建造时，都是分开浇筑的。
本文通过分析不同时间段内浇筑的钢筋混凝土、混凝土、以及不同强度等级的混凝土等得出较一次混凝土来说强度有所下降的结论。
主要体现在剪力方面，所以在设计框架柱或者剪力墙的剪力时需对剪力做一定的折减，使其达到设计标准。
在装配式结构中体现在不同时间段浇筑的混凝土形成的连接处如一些预制混凝土连接截面或预制梁与现浇板的相交的截面的剪力传递及抗剪问题。
关键词：混凝土、不同时间、浇筑、强度、剪力根据框剪、剪力墙、框架等三种结构分别的特点，发现出了在结构在层与层之间混凝土之间的连接处的一些截面连接问题。
本文针对此问题，设计实验来验证不是同一时间浇筑的混凝土对剪力的影响最后得出结论。
一.框架、框剪结构的特点在现代化的高层建筑设计中框架结构是种广泛采用的结构形式,主要布置该结构的方法是灵活的运用梁、板、柱结构的构成的形式,可以充分满足建筑的功能。
框剪结构是一种承受荷载的框架新形式结构，主要由剪力墙和框架共同构成。
所以框剪结构中的框架和剪切墙和不完全相等于框架结构中的框架,同样和剪力墙结构中的剪力墙也是不完全相同的。
外界的水平力主要由框剪结构中的剪力墙来抵抗。
框剪结构的主要设计高层内容是要注意抵抗水平力的剪力墙分布要结合框架之间相互结合和变形特点的框剪结构。
为了确保高层框剪结构抗震设计要求，对剪力墙和框剪结构的施工必须进行合理的设计。
但不管时框架还是框剪结构楼层与楼层之间都不能做到混凝土的一次浇筑。
二.混凝土的凝固及强度特点混凝土指以用适当的比例加入水泥、水、石子、砂为骨架，掺入一些矿物掺合料和外加剂，经过均匀的搅拌、养护形成坚硬密实的人造石材。
混凝土在形成硬化的过程中具体可以分为两个阶段的状态：1.塑性状态，凝结硬化前的状态2.坚硬的硬化状态。
装配式剪力墙水平接缝计算及节点连接设计
装配式剪力墙水平接缝计算及节点连接设计摘要：随着装配式建筑产业化的推广，装配式剪力墙住宅得到广泛应用。
本文从某预制剪力墙水平接缝和节点连接的设计两个方面进行深入研究，结合水平接缝抗剪验算给出满足接缝承载力的设计方法以及满足接缝力学性能的节点连接方式。
关键词：预制剪力墙；水平接缝；节点连接在过去几年里，预制水平构件在装配式建筑中已得到广泛应用，技术已较为成熟；而采用预制竖向构件的装配式建筑则应用较少，工程经验相对欠缺。
本文以常见的剪力墙结构为例，对装配式剪力墙结构设计过程中预制剪力墙水平接缝的计算及节点连接的设计，做一个深入分析，以期对预制剪力墙结构的设计提供帮助。
1 工程简介本工程为剪力墙住宅项目，抗震设防烈度为8度，抗震等级为二级。
地上为8层装配式剪力墙结构，地下两层为现浇混凝土剪力墙结构，建筑总高度为23.2m，单体建筑面积4028.4平方米，预制率不低于40%。
预制构件类型：楼板、剪力墙、楼梯。
预制范围：首层~顶层。
首层结构预制剪力墙（外墙）平面布置图如图1所示。
图1 首层结构预制剪力墙（外墙）平面图布置图2 预制剪力墙水平接缝计算根据《装配式混凝土结构技术规程》（JGJ 1-2014）要求：地震设计状况下，剪力墙水平接缝应满足受剪承载力要求。
地震状况下水平接缝验算公式：地震工况受剪承载力验算：剪力墙底部加强部位受剪验算：其中：取本工程首层平面编号AWQC1-2528-1816预制双肢剪力墙（如图2所示）进行计算分析。
取左肢（截面尺寸200mm*450mm）考虑地震组合工况下的计算结果，见表1（表1中为左墙肢偏压或偏拉竖向配筋面积）：图2 预制双肢剪力墙配筋图表1 AWQC1-2528-1816左墙肢接缝抗剪计算结果由表1可知，在考虑地震组合工况8下，预制剪力墙左墙肢水平接缝处抗剪验算不满足，满足接缝抗剪验算的抗剪钢筋面积最大为 =1473.9mm2，即需附加1473.9-678=795.9mm2抗剪钢筋。
装配式后浇竖缝剪力墙结构计算及有限元分析
装配式后浇竖缝剪力墙结构计算及有限元分析
赵旋
【期刊名称】《科学技术创新》
【年(卷),期】2024()11
【摘要】针对装配式后浇竖缝剪力墙的结构性能表现,文章制备了四组剪力墙试件,对L型和凸型竖缝形式进行了正交试验,探究了不同轴压比(0.2和0.3)下的性能,计算得到墙体与地梁、加载梁连接的强度,通过施加荷载作用,模拟弹性至弹塑性状态的转变,分别对剪力墙的正截面和斜截面的刚度和承载力进行计算分析,采用ANSYS有限元软件,模拟分析了荷载作用下的开裂行为和峰值荷载响应,为装配式后浇竖缝剪力墙的工程实践提供了技术支撑。
【总页数】4页(P157-160)
【作者】赵旋
【作者单位】连云港市金海建设管理有限公司
【正文语种】中文
【中图分类】TU398.2;TU311.3
【相关文献】
1.RC框架-内填带竖缝剪力墙结构的滞回性能及计算模型研究
2.钢框架-内嵌竖缝混凝土剪力墙板结构体系在装配式高层住宅中的设计研究
3.装配式建筑剪力墙竖缝连接形式及其研究现状
4.低层装配式竖缝中空剪力墙抗震性能
5.CFRP加固前后L形竖缝装配式耗能剪力墙抗震性能研究
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装配式混凝土剪力墙水平缝施工措施
装配式混凝土剪力墙水平缝施工措施摘要：混凝土的剪力墙结构在设计过程中需要对水平缝进行深入研究，主要目的在于减少水平缝对于剪力墙造成的安全以及抗震方面的影响，如何才能更好的保证水平缝不会对剪力墙带来不利危害，需要对其进行更多的探索。
水平拼接缝在设计过程中也应按照国家要求，在遇到相应问题时要采取有力的措施，使建筑的质量大大的提升。
关键词：装配式混凝土；剪力墙；水平缝施工引言：在对剪力墙的结构进行设计时，对其影响较大的水平缝可在一定程度上使剪力墙受到的力量减弱。
因此，在处理过程中是否可以更加科学合理的对水平缝进行连接，对于建立墙结构的稳定性控制具有重要作用，薄弱的位置会导致工程在施工过程中整体的质量不能达到国家标准，只有对其进行严格的施工处理，才能更好的展现优势。
一、预制装配式混凝土结构这种混凝土结构的主要作用在于可以承受更大的力量，因此在制作过程中需要通过一系列的连接更好的展现混凝土结构的优势。
结合部分完成之后，再通过浇筑的方式使其逐渐地形成坚固的混凝土结构。
通过大量的研究和实践经验发现传统的混凝土结构，无论是在稳定性或是安全性上都与预制装配式混凝土结构相比具有一定的差异，这也是装配式混凝土在我国工程施工过程中应用更加广泛的主要原因，不仅保证了施工的质量，也使施工的速度大大的提升。
与此同时，这类混凝土可以使施工过程中产生的噪声和环境污染降到最小，建筑施工过程中产生的垃圾数量也比之前明显减少，在用水方面也减少了水资源的大量浪费。
除此之外，预制装配式混凝土在设计过程中较传统的设计方案减少了许多不必要的流程，一般情况下完成混凝土的结构需要多重工序，其中包括对现浇结构进行拆模以及混凝土的多方面养护等。
使混凝土在应用过程中不需要使用大量的人力和物力，也由于在施工过程中需要进行多种工序的操作，导致在建筑施工过程中产生大量的建筑垃圾，处理过程也变得更加麻烦，与此同时在水资源以及其他资源保护上也不能更好的保障。
二、处理预制装配式剪力墙的主要原则1.对无边缘元构件进行处理在处理过程中需要保证处理的质量，因此需要在现浇段处理进程中根据实际情况采取有效的处理措施，首先需要保证在长度设计时可以符合国家标准，对于长度的设定来说，不仅应该根据剪力墙的墙体长度来看，也要考虑其他众多的影响因素，从更加全面的角度对长度进行设计。
装配式剪力墙结构及施工方法
装配式剪力墙结构及施工方法在当今的建筑领域，装配式剪力墙结构因其诸多优点而逐渐受到广泛关注和应用。
这种结构形式不仅能够提高建筑施工的效率和质量，还能有效减少对环境的影响，符合现代建筑行业可持续发展的要求。
装配式剪力墙结构，简单来说，就是将剪力墙在工厂中预先制作好，然后运输到施工现场进行装配安装。
与传统的现浇剪力墙结构相比，它具有明显的优势。
首先，装配式剪力墙结构能够大大缩短施工周期。
由于预制构件在工厂中生产，可以与现场施工同时进行，减少了现场施工的时间。
而且工厂化生产能够保证构件的质量稳定，减少了因现场施工条件不稳定而导致的质量问题。
其次，这种结构形式有利于提高建筑质量。
在工厂中，生产环境相对稳定，能够采用更先进的生产工艺和设备，对构件的尺寸、强度等进行精确控制，从而确保构件的质量。
再者，装配式剪力墙结构有助于减少施工现场的环境污染。
现场湿作业减少，粉尘、噪音等污染也相应降低，对周边环境的影响较小。
那么，装配式剪力墙结构是如何施工的呢？在施工前，需要进行充分的准备工作。
包括设计方案的确定、预制构件的生产计划安排、施工现场的布置等。
设计方案要根据建筑的功能和要求进行精心设计，确保结构的安全性和稳定性。
预制构件的生产则要严格按照设计要求进行，保证构件的质量和尺寸精度。
预制构件运输到施工现场后，要进行仔细的验收和存放。
验收主要检查构件的外观质量、尺寸偏差、预留孔洞等是否符合要求。
存放要选择合适的场地，避免构件受损。
在装配施工过程中，首先要进行测量放线，确定构件的安装位置和标高。
然后，通过塔吊等起重设备将预制剪力墙构件吊运至安装位置。
在安装时，要注意保证构件的垂直度和水平度，通过临时支撑等措施确保构件的稳定。
构件之间的连接是装配式剪力墙结构施工的关键环节。
常见的连接方式有套筒灌浆连接、浆锚连接等。
套筒灌浆连接是将钢筋插入金属套筒内，然后灌注高强无收缩灌浆料，使钢筋与套筒牢固连接。
浆锚连接则是通过预留孔洞，将钢筋插入后注入灌浆料实现连接。
装配式混凝土剪力墙结构水平缝抗剪机理及承载力计算方法综述_赵作周 (1)
第45卷第12期2015年6月下建筑结构Building Structure Vol．45No．12Jun．2015装配式混凝土剪力墙结构水平缝抗剪机理及承载力计算方法综述*赵作周1，周剑1，侯建群2，任宝双2（1清华大学土木工程安全与耐久教育部重点实验室，北京100084；2清华大学建筑设计研究院有限公司，北京100084）［摘要］归纳了现有装配式混凝土剪力墙水平缝的连接方式和混凝土界面构造，综述了对界面抗剪机理的认识和国内外规范中的水平缝受剪承载力计算方法。
通过对一座剪力墙结构中典型墙体水平缝受剪设计算例和对已有界面抗剪试验结果的计算分析，比较了既有典型计算公式间的差异。
发现现行规范中的计算公式均基于剪切摩擦理论，大多来源于新旧混凝土叠合面抗剪试验研究成果，所有计算公式均保守估计了水平缝叠合面的受剪承载力，但其中一些公式对拼缝齿槽面的设计结果偏不安全。
基于上述分析，建议对水平缝叠合面可采用《装配式混凝土结构技术规程》（JGJ 1—2014）中的公式进行计算，对于拼缝齿槽面可参照《装配式混凝土结构技术规程》（JGJ 1—2014）或《预制装配整体式房屋混凝土剪力墙结构技术规范》（DB23/T1400—2010）进行计算；建议对现有装配式混凝土剪力墙水平缝应根据界面类型做进一步系统的专门研究，考虑复合受力、材料性能、加载方式、轴向压力及总受剪承载力限值等因素的影响，提出能准确预测、简单方便的受剪承载力计算公式。
［关键词］装配式；剪力墙；水平缝；剪切摩擦；受剪承载力中图分类号：TU973.16，TU973.2文献标识码：A文章编号：1002-848X （2015）12-0040-08Ｒeview of studies on shear resisting mechanisms and calculating formulas of shear resistingcapacity of horizontal joints in fabricated reinforced concrete shear wall structuresZhao Zuozhou 1，Zhou Jian 1，Hou Jianqun 2，Ｒen Baoshuang 2（1Key Laboratory of Civil Engineering Safety and Durability of China Education Ministry ，Tsinghua University ，Beijing 100084，China ；2Architectural Design and Ｒesearch Institute of Tsinghua University Co．，Ltd．，Beijing 100084，China ）Abstract ：Different detailing methods and concrete interfaces of horizontal joints in fabricated reinforced concrete shear wall structures have been summarized ，and researches on shear resisting mechanisms and the available calculating formulas of shear resisting capacity have been reviewed．Typical formulas have been compared by a design example and analysis of shear resisting test results of concrete surface．The comparisons have revealed that the available formulas are mainly based on shear-friction theory and derived from the experiment results of the shear joint interface between the existing and the new concrete．The shear resisting capacities of the composite interface predicted based on the formulas are conservative．However ，the shear resisting capacity of the horizontal joints with shear keys might be overestimated in some cases．The shear resisting capacity of the composite interface can be predicted by the formula in Technical specification for precast concrete structures （JGJ 1—2014），the shear resisting capacity of joints with shear keys can be calculated by Technical specification for precast concrete structures （JGJ 1—2014）or Technical specification for concrete shear wall structure assembled with precast components （DB23/T1400—2010）．It has been proposed that a systematic study on shear behavior of horizontal joints of the existing fabricated reinforced concrete shear wall structures ，and considering combined force condition ，material property ，limit of axial compression force and total shear resisting capacity should be carried out to get a reliable and friendly usable formula．Keywords ：fabricated ；shear wall ；horizontal joint ；shear friction ；shear resisting capacity*国家高技术研究发展计划（863计划）课题（编号2013AA041307），清华大学自主科研基金项目（2012THZ02-1）。
整体式拼缝连接的预制楼板_预制剪力墙节点试验_赵作周
力墙的厚度相同， 高 270 mm． 试件 WSJ3 的水平后浇 段位 于 剪 力 墙 外 的 一 侧 楼 板 端， 宽 200 mm， 高 110 mm， 与上、 下预制墙的水平后浇段组成 L 形后 浇段． 试件 WSJ1 预制楼板顶面受拉钢筋伸入剪力墙 180 mm（ ＞ 0．4l ab ， l ab 为受拉钢筋基本锚固长度 ） 后， 向下弯折 90ʎ 至楼板底， 与现浇结构楼板边支座的
预制墙、 预制楼板 40．4 43．4 45．7 水平后浇段 41．1 50．8 52．6
MPa
［1－2 ］ ［1 ］
3－4］ 裂， 现场湿作业少． 文献［ 对采用无后浇面层预制 － 板楼盖的钢框架 钢板剪力墙结构进行了振动台试验 和拟动力试验， 板端伸出 U 形钢筋锚固于钢梁上方的 后浇混凝土内， 同时设置蛇形弯起抗剪钢筋． 试验结 8 度罕遇地震作用下， 果表明， 预制板楼盖可保证钢 框架和钢板剪力墙协同工作， 认为在高烈度地区可采 用无后浇面层的全装配楼盖代替现浇楼盖． 装配式剪力墙结构采用全装配楼盖时， 为使全 装配楼盖能与现浇楼盖一样承受竖向重力荷载 、 传 递水平力， 预制楼板与预制剪力墙之间应采用整体 式拼缝连接， 即预制混凝土构件之间预留一定宽度 的现场浇筑混凝土的后浇段， 预制构件受力钢筋在
Abstract： To study the mechanical behavior of precast concrete slabprecast shear wall monolithic joints under the vertical load applied at the cantilever end of the precast slab， static tests of one exterior joint and two interior joints were carried out． The test results indicate that all three specimens failed in a flexural mode with similar crack patterns． The vertical loaddeflection curves of the three specimens are about the same before each specimen reached its ultimate limit state． For the three specimens， the fixed end flexural capacities of their precast slabs have no significant difference， and the average ratio of the measured flexural capacity to the calculated capacity following the formula in the current force design code is 1．29． The lapping pressed sleeve splice can transfer the tensile force of the precast concrete slab rebars effectively． The integrity of the totalprecast floor can be ensured by adopting the monolithic seam． The monolithic seam in this paper can be used in the precast shear wall structure with totalprecast floor． Keywords ： precast concrete slabprecast shear wall joint ； monolithic seam； rebars lapping in pressed sleeve ； static test； mechanical behavior 装配式楼盖在装配式混凝土结构及现浇混凝土 装配式楼盖可分为叠合楼盖 结构中均有较多应用， 和全装配楼盖．《装配式混凝土结构技术规程 》 规 并且规定了 定装配式混凝土结构宜采用叠合楼盖， ， 叠合楼盖的设计方法 给出了双向叠合板板端与支 承梁或剪力墙的连接构造
开缝钢板墙抗震性能的试验研究_赵作周
第37卷第12期建 筑 结 构2007年12月开缝钢板墙抗震性能的试验研究*赵作周 肖 明 钱稼茹 柯江华(清华大学土木工程系结构工程与振动教育部重点实验室 北京100084)[提要] 为了研究开缝形式对开缝钢板墙抗震性能的影响,完成了6组共12片1B 4比例的开缝钢板墙试件的往复加载试验。
试验结果表明:开单层竖缝钢板墙的屈曲形态是竖缝间板带的单独扭转屈曲形态(第一类屈曲形态),屈服与破坏集中在竖缝的端部,造成竖缝间板带逐渐断裂,导致试件的刚度与承载力逐渐下降,滞回曲线出现剪切滑移现象;开双层竖缝钢板墙的屈曲是板内对角方向形成斜拉带的整板屈曲形态(第二类屈曲形态),到剪切位移角超过4%,试件的承载力没有出现下降,且滞回曲线相对饱满;竖缝间板带的长宽比越大,试件的抗侧刚度与屈服承载力越低;与开单层竖缝试件相比,开双层竖缝墙板的抗侧刚度与屈服承载力均明显提高。
建议的试件初始刚度和承载力理论计算结果与试验得到的结果基本一致。
[关键词] 开缝钢板墙 抗震性能 屈曲 静力试验Expe rime ntal S tudy on Se ismic B ehavior of S teel Plate S hear Walls with Ver tical Slits P Zhao Zuozhou,Xia o Ming,Qian Jiaru ,Ke Jianghua(Depar tment of Civil Enginee ring,Ke y La boratory for Structural Engineering a nd Vibra tion of China Educatio n Ministry,Tsinghua Unive rsity,Beijing 100084,China)Abstrac t :In order to study the e ffect of the diffe rent slit patte rns on seismic behavior of stee l plate shear walls with ve rtical slits,6groups totally 12one -fourth sc ale d specimens were loaded under re versed c yclic loa ding.The speci me ns with one lay er of the vertica l slits all faile d in the first type buc kling mode:torsiona l buc kling of the individual steel pla te betwe en the vertica l slits under shear a nd be nding.Fo r this type of buc kling mode,yie lding a nd buc kling o f the ste el plate a re c onc entrate d nea r the ends of eac h slit.The lateral stiffness and the load resisting capacity of the spec ime ns gradually dec reased and the load -displace me nt hyste resis curve sho ws shea r -sliding c ha racteristic .Ho weve r,the speci mens with two laye rs of the vertical slits all failed in the seco nd type buc kling mode:a te nsion ba nd built along the diag onal direction in tensio n due to buckling of the entire ste el plate.The load resisting capacity of the speci me n did not dec rease up to a rela tive shear displa ce ment o ver 4%of the speci me n height.The loa d -displa ce ment hystere sis curves o f these speci me ns are stable a nd plu mp.With incre ment of the height to width ratio of the pla te be tween inte rme diate slits,the la te ral stiffne ss a nd the load resisting ca pacity of the specimen dec pa red to the specimens w ith o ne layer of vertic al slits,the spec ime ns with two laye rs of the ve rtical slits sho wed smaller stiffness and strength.The predic ted stiffness and strength of the spec ime ns using proposed me thod agree d well w ith the test re sults.K eyword s :steel plate shea r wall with vertica l slits;seismic be ha vior;buc kling;static e xpe ri ment*清华大学实验室开放基金(LF2005001)和北京工业大学工程抗震与结构诊治北京市重点实验室开放基金(EERS2004-6)资助项目。
装配式混凝土剪力墙上下层钢筋间接搭接单向拉伸试验及有限元模拟
装配式混凝土剪力墙上下层钢筋间接搭接单向拉伸试验及有限元模拟周剑;赵作周;侯建群;任宝双【期刊名称】《混凝土》【年(卷),期】2015(000)011【摘要】进行了6个间接搭接试件的单向拉伸试验,结果表明所选取的搭接长度能够满足承载力要求,但搭接长度为1.0倍和1.2倍设计锚固长度的两个试件在连接筋屈服前就发生自由端滑移,根据应变分布变化及对比结果,建议设计搭接长度取为设计锚固长度的1.5倍.采用ABAQUS中Spring 2非线性弹簧单元对锚固拉拔试验和本试验进行了有限元模拟,结果表明采用Spring 2单元可以准确模拟锚固拉拔试验,对于连接筋连接试验,计算所得加载曲线和自由端滑移规律与试验相符,但连接筋应力分布有较大差别.【总页数】6页(P12-16,20)【作者】周剑;赵作周;侯建群;任宝双【作者单位】清华大学土木工程安全与耐久教育部重点实验室,北京100084;清华大学土木工程安全与耐久教育部重点实验室,北京100084;清华大学建筑设计研究院有限公司,北京100084;清华大学建筑设计研究院有限公司,北京100084【正文语种】中文【中图分类】TU528.01【相关文献】1.单向拉伸钢筋间接搭接试验的有限元分析 [J], 王小康;杨本水;丁波;宫仁国2.钢筋套筒灌浆搭接连接的预制剪力墙抗震试验 [J], 余琼;孙佳秋;许雪静;方永青3.装配式剪力墙竖向钢筋套筒注浆搭接试验研究 [J], 任宏伟; 王思远; 严珊; 韩玉涛4.含FRP约束竖向钢筋搭接连接的预制剪力墙抗震性能试验 [J], 金峤;曲秀鹏;李京龙;胡嘉飞5.装配式剪力墙钢筋机械搭接轴向拉伸试验研究 [J], 游春华;何根;梅华;苏万林;候蕾因版权原因，仅展示原文概要，查看原文内容请购买。
新型全装配式混凝土剪力墙_含水平缝节点_的整体性能_孙建
极限 位移角
1/30 1/44 1/45 1/56 1/46 1/56 1/52 1/55 1/43 1/43 1/53 1/53 1/53 1/23 1/49 1/45
位移 延性系数
6.38 4.69 5.00 3.50 4.00 4.00 4.00 4.00 5.00 5.00 4.00 4.00 4.00 4.00 4.00 4.00
performance
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收稿日期：2014-06-03；修改日期：2014-12-03 基金项目：国家自然科学基金项目(51078077) 通讯作者：邱洪兴(1962―)，男，江苏人，教授，博士，博导，主要从事结构工程研究(E-mail: qiuhx@). 作者简介：孙 建(1984―)，男，江苏人，博士生，主要从事结构工程研究(E-mail: sunjiancivil@)；
文献[13－14]借鉴钢结构的连接方式，提出一 种新型全装配式钢筋混凝土剪力墙结构，并对该新 型剪力墙(含竖向缝节点)的抗剪承载力[13]以及水平 缝节点的传力机理[14]进行了研究。本文重点研究该 全装配式剪力墙(含水平缝节点)的整体性能。
1 水平缝节点构造
IPSW 结构中水平缝节点如图 1 所示，通过在 预制墙板上、下边缘设置内嵌边框，将墙板内分布 钢筋端部焊接于内嵌边框内侧，相邻层内嵌边框之 间借助连接钢框、高强螺栓连接，从而将相邻层墙 板之间的连接转化为钢构件之间的连接。
开裂 位移角 1/391 1/347 1/340 1/321
— — — — — — — — — 1/243 — —
屈服 位移角
1/192 1/207 1/225 1/196 1/182 1/225 1/209 1/221 1/215 1/213 1/213 1/213 1/213 1/90 1/195 1/180
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Ｒeview of studies on shear resisting mechanisms and calculating formulas of shear resisting capacity of horizontal joints in fabricated reinforced concrete shear wall structures Zhao Zuozhou1 ，Zhou Jian1 ，Hou Jianqun2 ，Ｒen Baoshuang2
［摘要］ 归纳了现有装配式混凝土剪力墙水平缝的连接方式和混凝土界面构造，综述了对界面抗剪机理的认识和 国内外规范中的水平缝受剪承载力计算方法。通过对一座剪力墙结构中典型墙体水平缝受剪设计算例和对已有 界面抗剪试验结果的计算分析，比较了既有典型计算公式间的差异。发现现行规范中的计算公式均基于剪切摩擦 理论，大多来源于新旧混凝土叠合面抗剪试验研究成果，所有计算公式均保守估计了水平缝叠合面的受剪承载力， 但其中一些公式对拼缝齿槽面的设计结果偏不安全。基于上述分析，建议对水平缝叠合面可采用《装配式混凝土 结构技术规程》（ JGJ 1—2014） 中的公式进行计算，对于拼缝齿槽面可参照《装配式混凝土结构技术规程》（ JGJ 1— 2014） 或《预制装配整体式房屋混凝土剪力墙结构技术规范》（ DB23 / T1400—2010） 进行计算；建议对现有装配式混 凝土剪力墙水平缝应根据界面类型做进一步系统的专门研究，考虑复合受力、材料性能、加载方式、轴向压力及总 受剪承载力限值等因素的影响，提出能准确预测、简单方便的受剪承载力计算公式。 ［关键词］ 装配式； 剪力墙； 水平缝； 剪切摩擦； 受剪承载力 中图分类号：TU973. 16，TU973. 2 文献标识码：A 文章编号：1002-848X（2015）12-0040-08
第 45 卷 第 12 期 2015 年 6 月下
建筑结构 Building StructureVol．源自45 No． 12 Jun． 2015
装配式混凝土剪力墙结构水平缝抗剪机理及 承载力计算方法综述*
赵作周1 ， 周 剑1 ， 侯建群2 ， 任宝双2
（1 清华大学土木工程安全与耐久教育部重点实验室，北京 100084； 2 清华大学建筑设计研究院有限公司，北京 100084）
（1 Key Laboratory of Civil Engineering Safety and Durability of China Education Ministry，Tsinghua University，Beijing 100084，China； 2 Architectural Design and Ｒesearch Institute of Tsinghua University Co．，Ltd．，Beijing 100084，China） Abstract：Different detailing methods and concrete interfaces of horizontal joints in fabricated reinforced concrete shear wall structures have been summarized，and researches on shear resisting mechanisms and the available calculating formulas of shear resisting capacity have been reviewed． Typical formulas have been compared by a design example and analysis of shear resisting test results of concrete surface． The comparisons have revealed that the available formulas are mainly based on shear-friction theory and derived from the experiment results of the shear joint interface between the existing and the new concrete． The shear resisting capacities of the composite interface predicted based on the formulas are conservative． However，the shear resisting capacity of the horizontal joints with shear keys might be overestimated in some cases． The shear resisting capacity of the composite interface can be predicted by the formula in Technical specification for precast concrete structures（ JGJ 1—2014） ，the shear resisting capacity of joints with shear keys can be calculated by Technical specification for precast concrete structures（ JGJ 1—2014） or Technical specification for concrete shear wall structure assembled with precast components（ DB23 / T1400—2010） ． It has been proposed that a systematic study on shear behavior of horizontal joints of the existing fabricated reinforced concrete shear wall structures，and considering combined force condition，material property，limit of axial compression force and total shear resisting capacity should be carried out to get a reliable and friendly usable formula． Keywords：fabricated； shear wall； horizontal joint； shear friction； shear resisting capacity