高耸钢烟囱风振响应分析模型和方法研究
高耸钢烟囱风振响应分析模型和方法研究

高耸钢烟囱风振响应分析模型和方法研究钢烟囱在石油、化工、冶金、电力等工业和建筑行业中有广泛的应用,其稳定性是衡量烟囱安全性的重要指标。
在运行过程中,钢烟囱会受到高空风速的影响,而高空风速变化又影响烟囱的稳定性。
因此,对钢烟囱受到高空风速影响而产生的风振响应研究至关重要。
钢烟囱首先要经受热冲击和温度梯度的作用,进而影响其受风压力的稳定性。
随着温度变化,钢烟囱热膨胀和抗拉强度也会发生不同的变化,从而影响烟囱的稳定性。
同时,钢烟囱受外界高空风速的影响,对其产生振动并影响烟囱的稳定性。
基于上述力学分析,建立了用于钢烟囱风振响应分析的模型和方法。
在进行风振响应分析时,首先要根据上述力学分析模型,建立出一套完整的模型,然后采用数值计算方法求解出模型的解。
具体而言,对于钢烟囱受到的风力作用,应采用蒙特卡洛模拟法,将烟囱的受力状态进行模拟仿真。
随后,基于已经建立的模型,利用有限元方法进行风压力和风振响应分析,从而获得钢烟囱风振响应解。
此外,为了更好地模拟钢烟囱风振响应,还应采用精确的数值计算方法,加以优化,以求得更准确的解。
具体来讲,该方法包括基于精确解的方法、基于近似解的方法和基于数值方法的方法。
首先,可以采用基于精确解的方法,例如基于谱方法的风振响应分析,以精确的方式解决风振响应问题。
然后,可以采用基于近似解的方法,例如基于随机抽样方法的风振响应分析,利用假设函数模型进行解析求解。
最后,可以采用基于数值方法的方法,例如基于有限元方法的风振响应分析,充分利用有限元技术的优势,以求得更准确的解。
在实际应用中,还可以采用物理模型和物理试验来对钢烟囱的风振响应进行研究,例如采用原型模型试验的方法进行实验研究,以获取有效的实验数据,然后和计算结果进行比较,以检验风振响应研究的可靠性。
综上所述,建立用于钢烟囱风振响应分析的模型和方法,是影响钢烟囱稳定性的重要因素之一。
本文结合力学理论,数值计算,物理模拟及物理试验,综述了建立钢烟囱风振响应分析模型和方法的研究进展,为钢烟囱的稳定性分析提供参考。
超高层建筑结构风振响应分析与抑制技术研究

超高层建筑结构风振响应分析与抑制技术研究超高层建筑是现代城市的标志性建筑之一,然而,随着建筑高度的增加,其在强风环境下存在严重的风振问题。
风振现象不仅会导致超高层建筑剧烈的摇摆,甚至可能引发结构破坏和安全隐患。
因此,研究超高层建筑结构风振响应分析与抑制技术具有重要的工程应用价值。
首先,针对超高层建筑结构风振问题的研究,需要进行风洞试验和数值模拟分析。
风洞试验可以通过模拟真实的风场环境,获取结构在风力作用下的响应。
通过风洞试验可以确定结构的风荷载分布及其对结构的力学性能的影响。
同时,数值模拟分析也是研究超高层建筑结构风振响应的重要手段。
基于ANSYS等有限元软件,可以对超高层建筑进行模拟,预测结构的风振响应。
其次,为了减小超高层建筑的风振响应,需采取有效的抑制技术。
目前,常用的抑制技术主要包括被动控制、主动控制和半主动控制。
被动控制技术是通过优化结构的刚度和阻尼特性,减小结构对风荷载的响应。
常见的被动控制技术包括质量调节、增加剪力墙等。
主动控制技术则是通过使用传感器和执行器,对结构进行实时监测和调节,以抑制结构的振动。
而半主动控制技术则是被动和主动控制的结合,兼具两者的优点。
在具体研究超高层建筑结构风振响应分析与抑制技术的过程中,需要考虑多方面的因素。
首先,要充分地了解超高层建筑的结构特点和风动力学特性。
超高层建筑的结构比较复杂,一般由钢结构和混凝土结构组成。
其风动力学特性则受到结构形态和风洞效应的影响。
因此,在进行风振响应分析时,需要综合考虑这些因素,并建立准确的数学模型。
此外,对于超高层建筑的风振响应抑制技术研究,还需考虑经济性和可行性。
抑制技术的实施会增加工程的投资成本,因此,需要权衡抑制效果与成本。
同时,超高层建筑已经建成,抑制技术的实施需要考虑施工的可行性和结构的可操作性。
因此,在研究过程中还需要充分考虑这些实际问题,并提出合理的解决方案。
总结而言,超高层建筑结构风振响应分析与抑制技术研究是一个复杂且具有挑战性的课题。
天津某厂60m高钢烟囱风振分析

天津某厂?@J 高钢烟囱风振分析汤庆轩!张!溯!田亚军!中国京冶工程技术有限公司#北京!4///Q Q"摘!要!利用有限元计算方法和现场实测得到钢烟囱的自振频率!从钢烟囱的自振频率+风振频率+雷诺数三个方面研究烟囱的振动问题"找到烟囱与风共振区域和共振的原因!并提出解决烟囱大幅晃动的方法"关键词!钢烟囱#风振#结构频率!"!#$%&%’(7&")B &6-!/&’"’(!?@J 0&40%/..#+0&*".$(’-!(!+/’-$&"/&!"C &"7")*;,)*<%")!./")*H /%#!7,")’"E%)$%:,’;R ,’B >#P ’B ,’##),’B %&E F "@!V #,c ,’B 4///Q Q !%:,’;%!6%/-!+/&H :#("##$+:,J ’#>(#$K I ?,L );",&’K )#M *#’+,#(;)#+;$+*$;"#@L >eP Z;’@J #;(*)#@&’(,"#E H :#?,L );",&’&K ("##$+:,J ’#>,(("*@,#@K )&J":#;(D #+"(&K +:,J ’#>(#$K I ?,L );",&’K )#M *#’+,#(!=,’@?,L );",&’K )#M *#’+,#(;’@<#>’&$@(’*J L #)E H :#)#(&’;’+#@&J ;,’;’@+;*(#(&K ":#+:,J ’#>=,":=,’@;)#K &*’@&*"E H :#J #;(*)#("&(&$?#":#D )&L $#J&K ":#+:,J ’#>(=,’B ;)#D )#(#’"#@E 3.$7’-)%&("##$+:,J ’#>#=,’@?,L );",&’#K )#M *#’+>&K (")*+"*)#第一作者$汤庆轩#男#405Q 年4月出生#硕士#工程师#国家一级注册结构工程师%P J ;,$$";’B M ,’B ‘*;’405Q !>;:&&E +&JE +’收稿日期$.//Q I 44I /48!工程概况898!烟囱情况天津钢管公司某套管加工车间4号热处理淬火炉烟囱位于车间的东侧#由意大利T H 8F T Z Y T I 83H T 公司设计#于400.年建成使用%烟囱为自立式等外径钢烟囱#直径为4-622J #总高度为7/J #烟囱沿高度分4/个运输安装单元#在施工现场采用4/-0级高强螺栓连接#每个运输单元为钢管#其壁厚自下而上逐渐由..J J 减小至7J J #钢烟囱内衬采用4//J J 厚的耐火浇筑料%烟囱具体的几何尺寸见图4;%89:!烟囱晃动原因淬火炉钢烟囱在使用过程中#在风荷载作用下#尤其是在风力不大或者局部风速较大的情况下#发现不明情况的晃动#其中有6次振幅比较大%长期风荷载的作用引起法兰高强螺栓的断裂破坏#高强螺栓需定期更换和补充%经分析发现$钢烟囱的外径沿高度方向无变化#使得钢烟囱下部抗弯刚度较小#烟囱的高径比过大#烟囱的自振频率偏小#风振可能是引起振幅较大的原因%:!钢烟囱自振频率;S 几何尺寸,L S 顺风向风荷载作用示意图4!烟囱几何尺寸及顺风向风荷载示意本文利用有限元软件Z T A 8!C P 3的模态分析和现场监测的方法得到钢烟囱的自振频率%:98!钢烟囱自振频率理论值钢烟囱按连续梁单元进行计算分析#烟囱内衬耐火材料因其强度较低#对结构的刚度影响较小#因此结构计算时只考虑其重量#而不考虑其刚度对结构的贡献#烟囱自振频率采用有限元软件Z T A8!C P3进行分析%结构恒荷载由如下几部分组成$烟囱质量d爬梯d内衬耐火材料#其中爬梯沿烟囱高度方向产生的恒荷载为4-6N30J,内衬耐火材料!约5//N B0J6"沿烟囱高度方向产生的恒荷载为.-0N30J%钢烟囱自振频率理论值见表4#振型见图.%表8!钢烟囱自振频率理论值0K 振型第4振型第.振型第6振型第2振型频率/-66574-70.22-.7O4Q-65/6;S第4振型,L S第.振型,+S第6振型,@S第2振型图.!前2阶振型:9:!钢烟囱自振频率实测值利用加速度传感器-计算机采集卡可以记录钢烟囱振动的加速度#通过频谱分析可以得出钢烟囱的自振实测频率值%加速度传感器共O个#分别布置在标高7/#2Q#67#.2#4.J#其测点编号依次为2/O2#2/O Q共O个%钢烟囱自振频率实测值见表.#加速度信号和频谱分析图#见图6%表:!钢烟囱自振频率实测值0K测点编号第4阶第.阶第6阶第2阶2/O2/-66664-5452-675Q-6Q62/O O/-6.O/4-70.2-6/Q Q-6.O2/O7/-64754-775S Q-2//2/O5/-6O Q6S S S2/O Q/-6O//4-5.O2-.45Q-266;S测点2/O2加速度时程,L S测点2/O2的加速度功率谱,+S 测点2/O O的加速度时程,@S测点2/O4的加速度功率谱,#S测点2/O7的加速度时程,K S测点2/O7的加速度功率谱,B S测点2/O5的加速度时程,:S测点2/O5的加速度功率谱,,S测点2/O Q的加速度时程,c S测点2/O Q的加速度功率谱图6!加速度时程和频谱分析示意!!综合以上结果#可得该烟囱振动频率为$54[/-66774b _,5.[4-5//6b _,56[2-.056b _,52[Q -6Q O6b _%实测值与理论值基本吻合#说明理论计算假定是合理的%;!钢烟囱顺风向分析与验算烟囱风压的计算采用C VO ///0S .//4.建筑结构荷载规范/得到$!!!K N &?NL !4"其中!?N &)F $($F ?/K N !!!)F &4#,-!F $F 式中$KN 为钢烟囱风压标准值#N 30J ,L 为钢烟囱直径#J ,?N 为风荷载标准值#N 30J .,)F 为高度F 处的高度系数,$(为风荷载体型系数,$F 为风压高度变化系数,?/为基本风压#N 30J .,,为脉动增大系数,-为脉动影响系数,!F 为振型系数%!!根据式!4"可计算出烟囱不同高度处的风压标准值#具体计算结果见表6#烟囱结构计算简图见图4L #利用Z T A 8!C P 3计算出烟囱顶部位移为0O 6-2J J #其值大于规范要求的7////05O[Q //J J #已不满足现行规范的要求#应该通过增强钢烟囱侧向整体刚度的方法进行处理%<!钢烟囱横风向共振分析<98!风振频率截面近似圆形的结构物#当空气横流绕过其非流线形的外表面时#在其背风侧的空气的尾流中就可能形成湍流和不对称漩涡#即h ;)J ;’涡街#从而产生周期力#激励结构物振动%风振频率按式!."计算%表;!钢烟囱风压标准值高度F 0J风压标准值0!N 31J S 4"7/-76Q44./-56QO 4Q /-07.2.24-45006/4-2.27674-75O42.4-06Q72Q .-6442O 7.-27O27/.-5625!!5&-’M FI!."式中$5为风振频率#b _,-’为斯特罗哈数#取/-.,M F 为F 高度处一定时间内!一般取4/J ,’"的平均风速#J 0(,I 为有效长度#此处为烟囱直径#J %!!风速是随高度变化的#其变化规律可以用指数函数描述#F 高度处的平均风速可按式!6"计算$M F &M 4/!F 4/"%!6"式中$M 4/为4/J 高度处平均风速#J 0(,F 为M F 距地面的高度#J ,%为与地面粗糙度有关的系数#此处取/-47%根据式!."-式!6"计算出不同高度的风速和风振频率#见表2和表O %表<!不同风力等级下不同高度处的风速值J $=高度0J 风力等级.62O 75Q 04/444/.-2O 2-2/7-5/0-6O 4.-6/4O -O /4Q -0O ..-7/.7-2O 6/-O O ./.-522-0.5-204/-2O 46-5245-6..4-45.O -.O .0-O O 62-466/.-0.O -.O 5-0044-4O 42-774Q -2Q ..-O 0.7-0264-O 667-2.2/6-/7O -20Q -6744-754O -6O 40-6O .6-77.Q -.466-/.6Q -42O /6-45O -70Q -754.-4/4O -04./-/O .2-O ..0-.262-..60-O .7/6-.7O -Q 7Q -0.4.-2O47-6Q./-7O.O -.26/-4/6O -.62/-07表>!风振频率0K高度0J 风力等级.62O 75Q 04/444//-67O /-7O O /-0054-6044-Q 6.-6/5.-Q ./6-6766-0672-O 27.//-2/5/-56.4-4424-O O O .-/2O .-O 556-4O 46-5O Q 2-60Q O -/506//-26O /-5Q 44-4Q 04-7O 0.-4Q ..-5O /6-67.2-//02-70.O -2./2//-2O O /-Q 454-.2O 4-565.-.Q O .-Q 506-O ./2-40Q 2-046O -75O O //-25./-Q 254-.04-Q //.-67Q .-0Q 26-72Q 2-6O 4O -/0.O -Q Q 47//-2Q 7/-Q 5.4-6.Q4-Q O 6.-26Q6-/5.6-5O 72-2Q /O -.267-/O O<9:!雷诺数A N的计算雷诺数决定h;)J;’涡街的出现以及出现的形式(2)#根据C V O///0S.//4中的公式!式!2""可以计算出烟囱每阶频率值所对应的雷诺数#具体结果见表7%A N&70///M L!2"其中!M+)&L C4-’式中$M为计算所用风速#可以取M+)#J0(,L为烟囱直径,C4为振型4的结构自振周期#验算亚临界微风共振时取基本自振周期C4,-’为斯特罗哈数#取/-.%<9;!结果分析从表O可以看出$烟囱第.阶频率与O级风在6/#2/J高度处的风振频率接近#烟囱在O级风的周期力作用下将发生共振,烟囱第6阶频率与0级风在2/#O/J高度和4/级风在4/#./J高度处频率接近#烟囱在0#4/级风的周期力作用下也将发生共振%因为烟囱是悬臂梁结构#其第.-第6阶振型对应的中-下部区段若有较小幅度的振动#上部就会产生较大幅度的振动#而且下部的刚度比上部的大一个数量级#中部刚度的平均值也比上部的大近O倍#因此风振共振时#烟囱上部2/#7/J#特别是顶端会产生过大幅度的摆动%从表7可以看出#烟囱第4阶频率对应的雷诺数A N[.-4U4/O(S4+6U4/O(S4#且结构顶部风速M:&.///$b?/!.[65-76J0(*M+)[.-.5J0(#可发生亚临界微风共振%烟囱第.-第6阶频率对应的雷诺数!6U4/O(S4+A N+6-O U4/7(S4"#可发生超临界范围的风振%表?!钢烟囱风振雷诺数频率频率值0b_临界风速0!J1(S4"雷诺数A N04/O(S4第4阶/-6657.-.7Q22.-4第.阶4-70.244-65644/-O 第6阶2-.7O4.Q-7747.7-7第2阶Q-65/6O7-.2Q2O.-.>!结论及建议4"由于现行规范比原设计规范要求更严格#风荷载取值加大#使得烟囱在顺风向风荷载作用下侧移值达到0O6-2J J#其值已大于规范要求的Q//J J#需增加钢烟囱整体侧向刚度才能满足风荷载作用下其水平侧移的要求%."因烟囱第4阶频率对应的雷诺数A N[.-4U4/O (S4+6U4/O(S4且结构顶部风速M:[65-76J0(+M+) [.-.5J0(#使得烟囱可发生亚临界微风共振%应通过增加竖筋板或者增加烟囱刚度使烟囱的临界风速M+)不小于4OJ0(%6"烟囱第.-第6阶频率与O级-0#4/级风振频率接近#如果风正好处在O级-0#4/级风时#烟囱将会有很大幅度的摆动%可以通过增加破风圈和提高结构的整体刚度#以降低风共振的发生率% 2"长时间的大幅振动将会对连接烟囱的高强螺栓不利#使得高强螺栓出现脆断#需定期检查并更换被破坏的连接高强螺栓%O"C VO//O4S.//..烟囱设计规范/要求自立式烟囱的高度与直径的比值应小于./#而此烟囱的.0L[22-72#应改变为其他结构形式#如将烟囱改为塔架式%参考文献(4)!C VO///0S.//4!建筑结构荷载规范(!)E(.)!C VO//O4S.//.!烟囱设计规范(!)E(6)!C VO/46O S.//7!高耸结构设计规范(!)E(2)!张相庭E结构风压和风振计算(Z)E上海$同济大学出版社#40Q O E(O)!温德超#刘季林#王清刚E Q/J高钢烟囱的风振分析(R)E工程抗震#.//2!4"$.7I.0E(7)!王建强#蔡震旦E某钢烟囱的风振分析(R)E特种结构#.//7#.6!6"$0/I0.E(5)!王军娃E天津某0/J高钢烟囱的加固设计(R)E特种结构#.//.#40!6"$2.I2O E(Q)!谢华利#张鹏#董事尔#等E腐蚀钢制烟囱极限倾斜度计算与风振分析(R)E工业建筑#.//5#65!增"$&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&4406I4407E!上接第Q O页"向的拉-压力#另一种是垂直支撑上沿着斜撑反作用力方向上的拉-压力%提出了焊缝焊脚和焊根与相应应力集中系数的关系%用硅痕技术和接触式量表测量的焊缝形状和焊根缺口#为将来的有限元模拟以及采用有效切口应力方法研究焊根的破坏提供参考%关键词!应力集中系数,管节点,拉索,疲劳。
基于ANSYS的高耸烟囱抗风抗震分析报告

基于ANSYS的高耸烟囱抗风抗震分析发表时间:2009-5-27 作者: 倪欣来源: e-works关键字: ansys 高耸烟囱抗风抗震分析高耸结构是一种高度和横向尺寸之比较大的建筑物,横向载荷起主导作用。
因为高宽之比较大,结构抗弯强度相对较柔,在横向载荷作用下,容易产生较大的振动和变形。
本文主要结合工厂设计方案中的高耸烟囱进行设计和计算。
高耸结构是一种高度和横向尺寸之比较大的建筑物,横向载荷起主导作用。
因为高宽之比较大,结构抗弯强度相对较柔,在横向载荷作用下,容易产生较大的振动和变形。
高耸结构分为两种基本类型:一种是直立式的塔式结构,另一种是拉线式的杆式结构。
前者在地面固接,计算时可以在某种程度上简化为悬臂梁;后者中心杆身受几个方位的纤绳扶持,而保持结构的直立和稳定,计算时相当于弹性支座连续梁。
高耸结构主要侧重的载荷是风载荷和地震载荷。
在非地震区,风载荷自然占据控制地位。
即使在地震区,由于高耸结构越来越高,相对来说,刚度也会越柔,风载荷的影响仍然是非常大的。
地震载荷由于常常具有非常强的破坏力,也成为高层建筑设计中不可忽视的问题。
因此,高层结构的抗风抗震的计算,是高层建筑设计中的重要容。
本文主要结合工厂设计方案中的高耸烟囱进行设计和计算,如图1(模型已进行了一部分简化)。
各部分数据如下:囱高30m,中间为空心。
整个烟囱呈锥体结构,外壁斜率为45:1,壁斜率为50:1,底面半径为2m,空心底面半径为1.4m。
材料的密度为2500kg/m3,弹性模量为2.9e10。
图1高耸结构在两种主要动载荷(风载荷和地震载荷)作用下其动力反映是不同的。
脉动风载荷作用下(包括顺风向、横风向漩涡干扰力),引起高耸结构的振动反应(包括动应力,动位移,振动加速度)。
地震作用下(包括两个方向的水平地震和竖向地震),也会引起结构的动应力,动位移和振动加速度等振动反应。
风载荷作用是以外载荷形式沿结构高度风向分布的,地震作用是通过地面运动加速度使结构产生惯性力,两种不同方向的动力源导致结构响应也不同。
高耸结构物中的风振响应分析方法

高耸结构物中的风振响应分析方法近年来,随着城市化的不断发展和人们对高耸结构物的需求增加,高耸结构物的数量也显著增加。
然而,由于高耸结构物所处的空气动力环境非常复杂,其面临的风振问题也日益凸显。
因此,对高耸结构物的风振响应进行准确的分析和预测变得非常重要。
在高耸结构物的风振问题研究中,一种常用的方法是基于CFD(Computational Fluid Dynamics,计算流体力学)模拟的风场数据进行数值分析。
通过建立几何模型和边界条件,并利用数值方法求解相关方程,可以模拟风场中的气流运动,进而得到高耸结构物所受到的风荷载。
然而,CFD模拟方法也存在一些不足之处。
首先,CFD模拟需要耗费大量的计算资源,模拟一个高耸结构物的风场可能需要几天甚至几周的时间。
其次,CFD 模拟的结果对参数设置和网格划分非常敏感,不同的参数设置和网格划分可能导致不同的模拟结果。
最后,CFD模拟只能得到某一时刻的风荷载情况,并无法全面考虑不同时间尺度上的风荷载变化。
为了克服CFD模拟方法的不足,研究人员提出了一种基于风洞试验的风振响应分析方法。
风洞试验是通过在实验室内建立一个可以模拟真实风场的风洞来对高耸结构物的风振响应进行测试。
通过在风洞中放置缩比模型,可以使得实际结构物所受到的风荷载与模型所受到的风荷载相似,从而准确测量结构物的风振响应。
风洞试验能够较为准确地模拟高耸结构物在不同气流条件下的风振响应,但其也存在一些限制。
首先,风洞试验需要昂贵的建设和维护成本,对于大型高耸结构物来说可能无法进行风洞试验。
其次,风洞试验的结果往往只能得到特定风速下的风振响应,无法得到整个风速范围内的风振情况。
最后,风洞试验的时间和空间尺度受到限制,无法模拟长时间和大尺度的风荷载作用。
除了CFD模拟和风洞试验之外,还有一种基于结构物响应监测的风振分析方法。
这种方法通过在结构物上设置振动传感器,实时测量结构物的振动响应数据,并通过信号处理和频域分析等手段进行数据处理,得到高耸结构物的风振特性。
《高耸板式塔的风振响应分析》

《高耸板式塔的风振响应分析》篇一一、引言高耸板式塔作为现代建筑结构中的一种重要类型,因其独特的形态和结构特点,在风荷载作用下常常会出现风振响应现象。
风振响应不仅影响建筑物的正常使用性能,还可能对结构安全造成威胁。
因此,对高耸板式塔的风振响应进行分析具有重要的理论意义和实际应用价值。
本文旨在通过对高耸板式塔的风振响应进行深入研究,为相关工程设计和施工提供理论依据和参考。
二、风振响应基本理论风振响应是指建筑物在风荷载作用下产生的振动响应。
这种响应包括结构在风荷载作用下的动态位移、速度和加速度等。
高耸板式塔由于其独特的结构形式和高度,其风振响应的复杂性较高。
为了准确分析高耸板式塔的风振响应,需要了解风荷载的基本特性以及结构动力学的相关理论。
风荷载是建筑物受风作用的主要外力,其大小和方向随时间和空间的变化而变化。
结构动力学则研究结构在动力荷载作用下的响应,包括结构的振动、变形和稳定性等问题。
通过对风荷载特性和结构动力学的综合分析,可以建立高耸板式塔的风振响应分析模型。
三、高耸板式塔的风振响应分析方法针对高耸板式塔的风振响应分析,常用的方法包括理论分析、数值模拟和风洞试验等。
1. 理论分析:通过建立高耸板式塔的结构力学模型,运用结构动力学理论,对结构在风荷载作用下的振动响应进行理论分析。
这种方法可以得出结构的振动规律和响应特性,但需要较高的数学和力学素养。
2. 数值模拟:利用有限元、有限差分等数值方法,对高耸板式塔进行精细化建模,并通过输入风场数据,对结构的风振响应进行数值模拟。
这种方法可以较准确地预测结构的振动响应,但需要较高的计算资源和计算能力。
3. 风洞试验:通过在风洞试验室中模拟实际风场环境,对高耸板式塔模型进行风洞试验,观察和分析结构的振动响应。
这种方法可以直观地观察结构的振动形态和响应特性,但受试验条件和成本的限制。
四、高耸板式塔的风振响应分析实例以某高耸板式塔为例,采用上述三种方法对其风振响应进行分析。
《2024年高耸板式塔的风振响应分析》范文

《高耸板式塔的风振响应分析》篇一一、引言随着现代建筑技术的不断发展,高耸板式塔作为重要的工程结构,其稳定性和安全性问题越来越受到人们的关注。
风振响应是影响高耸板式塔稳定性和安全性的重要因素之一。
因此,对高耸板式塔的风振响应进行分析具有重要的理论意义和实际应用价值。
本文旨在通过对高耸板式塔的风振响应进行分析,为工程设计提供理论依据和指导。
二、风振响应的基本理论风振响应是指在高耸建筑物在风力作用下的振动响应。
风振响应的分析需要考虑风的特性和建筑物的动力特性。
在分析过程中,通常采用风工程学的理论和方法,包括风场模拟、风荷载计算、结构动力学分析等。
其中,结构动力学分析是风振响应分析的核心,需要考虑建筑物的质量、刚度和阻尼等参数。
三、高耸板式塔的结构特点高耸板式塔作为一种特殊的工程结构,具有以下特点:高度较高,结构较为细长;板式结构使得建筑物在水平方向上具有较大的刚度;建筑物的质量分布不均匀,容易造成质量偏心等。
这些特点使得高耸板式塔在风力作用下的振动响应具有特殊性,需要进行专门的分析。
四、高耸板式塔的风振响应分析方法高耸板式塔的风振响应分析方法主要包括以下步骤:1. 风场模拟:采用风工程学的理论和方法,对建筑物所在地的风场进行模拟,得到风速、风向等参数。
2. 风荷载计算:根据风场模拟结果和建筑物的外形,计算建筑物所受的风荷载,包括平均风荷载和脉动风荷载。
3. 结构动力学分析:采用有限元法等结构动力学分析方法,建立建筑物的有限元模型,考虑建筑物的质量、刚度和阻尼等参数,计算建筑物在风力作用下的振动响应。
4. 响应分析:根据结构动力学分析结果,对建筑物的振动响应进行分析,包括振幅、频率、阻尼比等参数的分析。
五、高耸板式塔的风振响应分析实例以某高耸板式塔为例,采用上述方法进行风振响应分析。
首先,对建筑物所在地的风场进行模拟,得到风速、风向等参数。
然后,计算建筑物所受的风荷载。
接着,采用有限元法建立建筑物的有限元模型,并考虑建筑物的质量、刚度和阻尼等参数。
高耸钢塔结构风振响应分析

耸 钢 塔 结 构 风 振 响 应 分 析
曹 丽珍
( 同济 大 学建筑 工 程系 ,上 海
摘 要 :本 文 首 先 介 绍 了风 荷 载 模 拟 基 本 理 论 , 并按
2 0 0 0 9 2 )
D a v e n p o  ̄风 速 谱 理 论 ,借 助 数 值 分 析 软 件 MA T L A B编 制 谐 波叠加法程序 ,模拟 了场 地上 不 同高度 处具有 空 间相 关性 的 钢 塔 结 构 的脉 动 风 荷 载 时程 曲 线 。在 模 型 降阶 的基 础 上 。 将 模 拟 得 到 的 风 荷 载 时程 加 到 模 型 上 ,利 用 N e w m a r k—B方
5 4 . 8 5 0
( D e p a r t m e n t o f B u i l d i n g E n g i n e e r i n g ,T o n g j i U n i v e m i t y , S h a gh n a i 2 0 0 0 9 2 ,C h i n a )
—— —■ Z
ቤተ መጻሕፍቲ ባይዱ
u l a t i o n o f t h e p r e p a r a t i o n o f t h e s u p e r p o s i t i o n o f h a r mo n i c d r i v e
c u r v e s a t d i f f e r e n t h e i g h t s s t e e l t o w e r s t r u c t u r e w i t h a s p a t i a l c o r - r e l a t i o n o f l f u c t u a t i n g wi n d l o a d s o n t h e v e n u e . On t h e b a s i s o f
- 1、下载文档前请自行甄别文档内容的完整性,平台不提供额外的编辑、内容补充、找答案等附加服务。
- 2、"仅部分预览"的文档,不可在线预览部分如存在完整性等问题,可反馈申请退款(可完整预览的文档不适用该条件!)。
- 3、如文档侵犯您的权益,请联系客服反馈,我们会尽快为您处理(人工客服工作时间:9:00-18:30)。
1. 2
集中质量模型 [ M] C] K] { y ( t) } + [ { y( t ) } + [ { y( t) } = { P( t) } ( 2) M] 、 [ C] 和[ K] 分别为等效多自由度的质 式中: [ 、 量 阻 尼 和 刚 度 矩 阵; { P ( t ) } 为 外 荷 载 向 量; { y( t) } 为质点位移向量。 根据结构特点对结构沿高度进行划分, 得到自 155
STUDY ON MODELS AND METHODS OF HIGHRISE STEEL CHIMNEYS UNDER WIND LOADS
Chen Xin1 Li Aiqun2 Wang Yong3 Zhang Zhiqiang2
( 1. Jiangsu Province Key Laboratory of Structure Engineering,Suzhou University of Science and Technology, Suzhou 215011 ,China; 2. Key Laboratory of Concrete and Prestressed Concrete Structure of Ministry of Education,Southeast University,Nanjing 210096 ,China; 3. Suzhou Rainbow Huading Chimney Manufacturing Co. Ltd,Suzhou 215003 ,China) Abstract: It was focused on analysis of wind induced vibration response of highrise steel chimneys. Firstly, according to the structural characteristics of highrise steel chimneys, the dynamic differential equations of the continous model and lumped mass model were established. Secondly,the expression of wind velocity spectrum in Chinese code was considered,the explicit formulation of Cholesky decomposition of cross spectral matrix ’ s was deduced,and the harmony superposition method was modified,which was then used in a highrise steel chimney. Thirdly, the dynamic characteristics of the continous model were calculated by Adomian decomposition method ( ADM) ,and the results were compared with the results obtained by lumped mass model,finit element model and field tests. Lastly,the wind induced vibration both along wind and cross wind,were analyzed in time domain and frequency domain by the coded programme,and the results were also compared with finit element model and field test. The results showed that the modified harmony superposition method could raise the efficiency of wind simulation of highrise steel chimneys. And ADM was more accurate and efficiency in some degree compared with other methods in calculating the dynamic characteristics of highrise steel chimneys. Also, when designing a highrise steel chimney,the aerodynamic damping along wind should be considered, and the analysis methods for cross wind vibration should be selected carefully. Keywords: highrise steel chimney; wind vibration response; frequency domain analysis; time domain analysis; adomain decomposition method
* 国家杰出青年基金资助项目( 50725858) ; 江苏省高校自然科学研究项 目( 13KJB560012) ; 江苏省自然基金面上项目( BK2011693) ; 混凝土及预 应力混凝土结构教育部重点实验室开放课题基金( CPCSME2013 - 05) 。 1983 年出生, 第一作者: 陈鑫, 男, 博士, 副教授。 电子信箱: civil. chenxin@ gmail. com 收稿日期: 2014 - 11 - 20
近年来, 我国工业技术水平发展迅猛, 各类大型 工业设施的建设往往需要配套相应的大型烟囱 。而 钢烟囱, 质量小、 有韧性、 抗震性能好, 适用于地基较 差的场地; 同时经过国内外科研机构的不断探索 , 认 为钢烟囱可以在一定程度上解决混凝土烟囱容易裂 [1 ] 钢烟囱结构在节约原材 缝、 老 化 的 问 题 ; 此 外, 154 Industrial Construction Vol. 45 , No. 9 , 2015
工业建筑 2015 年第 45 卷第 9 期
料、 降低成本、 缩短施工周期方面均具有很大的潜 [2 ] 考虑经济、 力 。因此, 社会、 工艺等方面的因素, 越来越多的工程开始考虑采用钢烟囱 。 当前采用的钢烟囱中, 自立式钢烟囱占据了主
[3 ] 导, 国外一些技术标准亦主要针对这类烟囱 , 而 Steelcon 公司 ( 总部位于欧洲的一家专业钢烟囱公
· · ·
根据高耸钢烟囱的特性( 图 2a) , 可将结构等效 为具有 n 个自由度的简化模型, 如图 2b 所示: l1 , l2 …l i …l n ; m1 , m 2 … m i … m n ; c1 , c2 … c i … c n ; k 1 , k 2 … k i …k n 和 P1 , P2 …P i …P n 分别为自由度间距、 质量、 阻尼、 刚度和施加于质点的外荷载。 其动力方程可 表示为:
高耸钢烟囱风振响应分析模型和方法研究陈 鑫1*源自李爱群2王
泳
3
张志强
2
( 1. 苏州科技学院江苏省结构工程重点实验室 ,江苏苏州 215011 ; 2. 东南大学混凝土及预应力混凝土结构 教育部重点实验室,南京 210096 ; 3. 苏州云白华鼎烟囱制造有限公司 ,江苏苏州 215003 ) 要: 围绕高耸钢烟囱风振响应展开分析。首先, 根据高耸钢烟囱的特点, 建立其连续模型和集中质量 模型的动力微分方程; 随后, 考虑规范风谱的形式, 推导互功率谱矩阵乔列斯分解的显示表达, 改进谐波叠加法 摘 ADM) 求解连续模型的动力特 并进行风荷载模拟; 其次, 采用 Adomian 分解法 ( Adomian Decomposition Method, 性, 并与集中质量模型、 有限元模型以及实测结果进行对比; 最后, 编制程序分别针对高耸钢烟囱顺风向和横风 向风振在时域和频域进行求解, 并与有限元分析结果和实际观测结果进行对比。研究表明: 改进谐波叠加法能 够提高高耸钢烟囱风荷载模拟的效率; 采用 ADM 求解结构的动力特性具有一定的精度和效率; 在进行高耸钢 烟囱设计时, 需考虑顺风向的气动阻尼, 同时慎重选择横风向风振的分析方法。 : ; ; 关键词 高耸钢烟囱 风振响应 频域分析; 时域分析; Adomian 分解法 DOI: 10. 13204 / j. gyjz201509031
编制程序对高耸钢烟囱进行风振响应分析 , 并对分 析结果进行详细讨论。 1 1. 1 高耸钢烟囱分析模型 连续模型
司, 目前已建设了超过 3 000 根钢烟囱 ) 网站提供资 [4 ] 料的 121 根钢烟囱中多数为自立式 。这类结构往 往具有刚度和阻尼小、 基频较低等特点, 对风荷载的 [5 ] 敏感性较大, 极易发生破坏 。 因此, 开展高耸钢烟囱( 高度大于 60 m) 风振响 应的研究具有极为重要的现实意义, 本文将主要从 高耸钢烟囱的分析模型、 风荷载模拟方法、 动力特性 求解方法以及风振响应分析方法开展研究 : 首先根 据自立式高耸钢烟囱的特点, 给出连续模型的运动 微分方程, 推导集中质量模型的动力方程表达 , 建立 有限元模型; 随后, 结合高耸结构规范采用的风谱的 特点, 通过推导互功率谱矩阵乔列斯分解的显示表 达对风荷载模拟的谐波叠加法进行改进 ; 而后, 分别 采 用 Adomian 分 解 法 ( Adomian Decomposition Method, ADM) 和 Eigen( 特征) 向量法对连续模型和 集中质量模型的动力特性进行求解, 并与有限元模 型结果进行对比; 最后, 分别采用时域和频域方法,
将高耸钢烟囱简化为变截面直梁( 图 1a) , 其主要 物理性质抗弯刚度为 EI ( z ) 、 单位长度的质量为 m( z ) t ) 随位置和时 和单位长度的阻尼为 c ( z ) , 外荷载 p ( z, t ) 。考虑作用在图 1c 所 间变化, 水平位移反应为 y ( z, 示梁微段上力的平衡, 很容易导出动力方程为: 2 t) t) y( z, y ( z , m( z) + + c( z ) 2 t t