单相交流电抗器设计单
电抗器设计计算范文
电抗器设计计算范文电抗器是电力系统中常用的电气设备之一，主要用于改善电力系统的功率因数和稳定电压。
在电力系统中，电抗器通常与电容器结合使用，形成无功补偿装置，从而实现功率因数的调整和电压的稳定。
电抗器的设计计算涉及到若干方面的内容，其中包括电抗器的额定容量的确定、电抗值的计算、线圈绕制和冷却方式的选择等。
下面将详细介绍电抗器的设计计算。
首先，确定电抗器的额定容量是设计计算的第一步。
电抗器的额定容量通常由电气设备的功率因数和电压确定。
根据电气设备的功率因数和电压大小，可以计算出需要补偿的无功功率量。
根据系统的要求和设备的数量，确定电抗器的额定容量。
其次，进行电抗值的计算是设计计算的关键步骤之一、根据电抗器的额定容量和系统的工作电压，可以计算出电抗器的额定电抗值。
一般情况下，电抗值的计算采用如下公式：X=U^2/(Q×10^3)，其中X为电抗器的电抗值（Ω），U为电抗器的工作电压（V），Q为电抗器的额定容量（kVAr）。
然后，确定电抗器的线圈绕制方式是设计计算的另一个重要方面。
电抗器的线圈绕制方式主要有两种：分相绕组和三相绕组。
根据电力系统的要求和电抗器的容量大小，选择合适的线圈绕制方式。
分相绕组适用于小容量的电抗器，其结构简单、制造成本低；三相绕组适用于大容量的电抗器，其结构复杂、制造成本较高。
最后，选择合适的冷却方式是设计计算的最后一步。
电抗器在工作过程中会发热，因此需要采取合适的冷却方式来保持电抗器的正常工作温度。
常见的电抗器冷却方式有自然冷却和强制冷却两种。
自然冷却适用于小容量的电抗器，其冷却效果较差，但制造成本低；强制冷却适用于大容量的电抗器，通过冷却装置强制循环冷却剂，使电抗器保持较低的工作温度。
综上所述，电抗器的设计计算需要确定额定容量、计算电抗值、选择线圈绕制方式和冷却方式等多个方面。
设计计算的结果将直接影响电抗器的性能和工作效果。
因此，在电抗器的设计计算过程中，需要充分考虑系统的要求和设备的特性，并进行合理的选择和计算。
电抗器设计计算参数
电抗器设计计算参数电抗器是一种用来改善电路的功率因数的电气设备，通常由电感和电容组成。
电抗器能够提供无功功率，并将其与电源有功功率相抵消，从而提高功率因数。
设计电抗器时，需要考虑使用电压、频率、电流、电容和电感等参数。
首先，设计电抗器的第一步是确定所需的无功功率（Q）。
无功功率的单位是“乏”，它表示电路所需的视在功率和有功功率之间的差异。
无功功率可以通过两个电容器或两个电感器之间的两个主要参数之间的调整来实现。
其次，根据所需的无功功率和电流值，可以确定并计算出所需的电容值或电感值。
有多种计算公式和公式可用于计算电容和电感值，根据具体设计要求选择合适的计算公式。
对于电容，可以使用下述公式来计算所需的电容值：C=Q/(2*π*f*V^2)其中，C表示所需电容值，Q表示无功功率，f表示频率，V表示电流的峰值。
对于电感，可以使用下述公式来计算所需的电感值：L=Q/(2*π*f*I^2)其中，L表示所需电感值，Q表示无功功率，f表示频率，I表示电流的峰值。
在实际设计中，还需要考虑其他因素，如电容和电感的额定值、电压容忍度、电流容忍度以及温度特性等。
此外，对于大功率电抗器，还需要考虑额定电流和功率因数，并选择合适的散热设备以保持电抗器的正常运行。
最后，完成设计后，需要对电抗器进行测试和验证。
测试时需要测量电容或电感的值，以及电抗器的电流和功率因数等参数。
根据测试结果可以进一步调整和优化电抗器的设计。
总之，电抗器的设计计算参数主要包括无功功率、电流、频率、电容和电感等。
通过合适的计算公式和公式，可以计算出所需的电容和电感值，并根据实际设计要求进行调整和优化。
最后，还需要对电抗器进行测试和验证，以确保其正常工作。
电抗器工程设计
长：La = 95mm；宽：Wa = 100mm；高：Ha = 80mm；
内截面尺寸为：
宽：Wa’= 100mm - 2×13.6mm≈72mm；
高：Ha’= 80mm - 2×13.6mm≈52mm；
3。线圈绕组匝数的计算：
为了不使铁心在通过最大电流（饱和电流）时发生磁饱和，额定电流下的铁心磁通密度应适当的低，并使计算出的匝数尽可能为整数匝；本例初选工作磁通密度为Bm = 0.684 T，绕组匝数的计算可按下式进行：
N’=（E×104）/（4.44×Bm×f×Sc）③
=（2×π×fo×L×I×104）/（4.44×Bm×f×Sc）
0.05
24000
0.15
17.01
高次谐波频率和电流：
f±2×50
2×f±50
2×f±3×50
3×f
3×f±2×50
0.61Arms
0.73Arms
0.17Arms
0.15Arms
0.28Arms
绝缘耐压：AC 2.5 kV 1分钟；绝缘电阻：DC1000V 100MΩ以上；
绝缘等级：H级；
负荷状态：100%连续；使用的回路电压：AC 415V
通常情况下，电流密度的范围可以为：
J≈2.5A~3.0A（A/mm2）,
选用标称宽度6mm，厚度3mm的H级Nomex410双层0.05mm纸包绝缘扁线（截面积为17.94mm2，电抗器额定电流时电流密度2.843A / mm2）绕制，每层的容线匝数为：
Nc = Lb / (6mm+0.45mm) = 12.2匝；(注：0.45mm为扁线的绝缘层厚度)
电抗器原理及设计1
L(50Hz)
V(50Hz)
电抗器原理及设计
电抗器设计需要满足的性能: 一.常规特性 1.直流电阻 2.阻抗电压 3.额定时损耗 4.温升 5.饱和特性
电抗器原理及设计
电抗器设计需要满足的性能: 二.安全特性(信赖性试验) 1.耐电压 2.绝缘阻抗 3.耐雷击 4.线圈层间耐压 5.耐振动 6.高温高湿
电抗器原理及设计
空调电抗器的设计 1.绕组材质的选择：
铝线可以用在20A以下的产品, 铜线可以是圆线，方线或扁线。 2.电流密度： 铜线为4-6；铝线2.5-4. 3.绝缘距离 4.铁芯选择：
电抗器原理及设计
空调电抗器的设计 5.连接件选择：
20A以上为线束连接， 20A以下可以是端子插片连接（250# TAB)
电抗器原理及设计
电抗器设计需要满足的性能: 二.安全特性(信赖性试验) 7.耐高温 8.耐低温 9.冷热冲击(如何确认结果) 10.端子部位温度冲击(如何确认结果) 11.长期盐雾试验验证端子部位连接可靠性。
电抗器原理及设计
电抗器设计需要满足的性能: 三.其它特性 1.端子强度(都包括什么) 2.耐冲击 3.防锈(如何确认结果) 4.低噪音(哪些方法)
电 抗 器 原 理 及 设 计
电抗器原理及设计
电抗器的主要作用 1.提高功率因数（力率）。 2.降低冲击电流（突入电流/浪涌）。 3.抑制高频谐波电流（高调波电流）。
电抗器原理及设计
电抗器的测试 一.电感值的测试 1.LCR仪:数字电桥 2.DC BIAS:直流偏置 3.阻抗电压法:L=U/(2∏fI)
电压(50Hz) 1.67 2.51 3.36 4.19 5.01 5.79 6.56 7.32 7.97 8.43 8.8 9.14 9.4 9.64 9.89
电抗器设计计算范文
电抗器设计计算范文电抗器是一种用来调整电路的阻抗的电子元件。
它具有阻抗的特性，可以改变电路的电流和电压。
电抗器的设计和计算是电路设计中的重要一环，下面将详细介绍电抗器的设计和计算。
电抗器的设计主要涉及到电路的参数和电抗器的阻抗值的选择。
首先，我们需要确定电路中的电压和电流的频率。
电压和电流的频率是电路中的物理量，它们的单位是赫兹（Hz），表示每秒的周期数。
在电抗器的设计中，我们通常会选择一个标准的频率，如50Hz或60Hz。
在电压和电流的频率确定之后，我们需要确定电路中所需的电压和电流的大小。
电压和电流的大小通常用电压表和电流表来测量，单位是伏特（V）和安培（A）。
电压和电流的大小直接影响电抗器的阻抗值，因此我们需要进行计算以确定所需的阻抗值。
电抗器的阻抗值可以通过以下公式来计算：Z=ωL其中，Z是电抗器的阻抗值，ω是角频率，L是电抗器的电感值。
角频率ω可以通过以下公式来计算：ω=2πf其中，π是圆周率，f是电压和电流的频率。
根据这个公式，我们可以计算出角频率ω的值。
在确定了阻抗值之后，我们可以选择合适的电感值来满足电路的要求。
电感值可以通过以下公式来计算：L=Z/ω根据这个公式，我们通过已知的阻抗值和角频率来计算出所需的电感值。
另外，电抗器的设计还需要考虑到功率的要求。
功率是电路中的能量转化的速率，单位是瓦特（W）。
在电抗器的设计中，我们需要考虑到电流和电压的大小，以及所需的功率转换效率。
功率转换效率可以通过以下公式来计算：η = P_out / P_in * 100%其中，η是功率转换效率，P_out是输出功率，P_in是输入功率。
根据这个公式，我们可以计算出所需的功率转换效率。
在电抗器的设计过程中，我们还需要考虑到材料和尺寸的选择。
电抗器通常由线圈和电容器组成，线圈和电容器的材料和尺寸选择会影响电抗器的性能。
因此，我们需要选择合适的材料和尺寸来满足电路的要求。
总结起来，电抗器的设计和计算是电路设计中的重要一环。
500kV并联电抗器(含中性点电抗)技术规范
南方电网生〔2013〕11号附件ICS备案号：Q/CSG 中国南方电网有限责任公司企业标准500kV并联电抗器（含中性点电抗）技术规范中国南方电网有限责任公司发布目次前言 (I)1 范围 (1)2 规范性引用文件 (1)3 术语和定义 (2)4 使用条件 (2)4.1正常使用条件 (2)4.2特殊使用条件 (3)5 技术要求 (4)5。
1技术参数 (4)5.2设计与结构要求 (8)6 试验 (18)6。
1并联电抗器型式试验及例行试验 (19)6。
2中性点电抗器型式试验及例行试验 (20)6。
3交接试验 (21)7 监造和运输 (21)7.1监造 (21)7.2运输 (22)前言为规范500kV并联电抗器（含中性点电抗）技术标准和要求,指导南方电网公司范围内电抗器从设计采购到退役报废的全生命周期管理工作，依据国家和行业的有关标准、规程和规范，特制定本规范。
本规范应与GB/T 23753-2009一起使用,除非本规范另有规定,否则应按GB/T 23753—2009有关条款执行。
本规范由中国南方电网有限责任公司生产技术部提出、归口管理和负责解释.本规范主编单位：中国南方电网有限责任公司生产技术部.本规范参编单位：云南电网公司。
本规范主要起草人：王耀龙，陈曦,周海，魏杰，姜虹云,黄星，赵现平,陈宇民，周海滨,黄志伟。
本规范主要审查人：佀蜀明,何朝阳,马辉,林春耀，阳少军。
本规范由中国南方电网有限责任公司标准化委员会批准。
本规范自发布之日起实施.执行中的问题和意见,请及时反馈至中国南方电网有限责任公司生产技术部。
500kV并联电抗器(含中性点电抗)技术规范1 范围本规范适用于中国南方电网公司范围内500kV电压等级的并联电抗器（含中性点电抗）.本规范规定了500kV电压等级的并联电抗器（含中性点电抗）的使用条件、技术条件、设计结构、试验、监造和运输等方面的技术要求。
凡本技术规范未规定的（GB/T 23753也未规定），应执行相关设备的国家标准、行业标准或IEC标准，如果标准之间存在差异,应按上述标准条文中最严格的条款执行.接入南方电网的用户设备，其配置、选型可参照本规范要求执行。
三相交流电抗器设计单
0.06001 mH
9 Check gap
lg=L/Le*lg"
0.0785 /
0.06 * 4.19 5.48395 cm
Ss=1/3*Dm*lm+ (a+δ0)*(b+δ0)
Leakage areaSs
136.20566
Design：Renquan.xiao
Check：
Date：2014/1/2
Ar
B(G)
W/kg
W
75% 1434.920229 82.88%
50
770.00
9400.000
0.502
29.970
50% 650.7991702 88.35%
3500
38.50
376.058
0.811
48.371
30% 243.6886306 92.73%
0
0.00
0.000
0.000
0.000
hm= 470.0 － 25 ＝ 445 Winding width hm
hm = c - k ( k = 25 ~ 80 )
Left
0
mm
Right
0
10 1 0
0
10 1 0
0
P.Qty P.wide may turn 23 × 1 = 23
B
1 430 1 L 0 × 0 = 0
40.91
Winding layout D
*
142.82
mm
Height H
*
790
mm
Cost
Materials Each Wire 17.5 Core 19.6
Insulation 360
单相磁阀式可控电抗器的设计原理研究
高度计算方法得出线圈高度日（ｍ 。 ） ｍ
３４ 绕 组漏 电抗 的计算 ．
对于电抗器主、控绕组是双绕组形式还是合二 为一的单绕组形式的问题 ，根据电压等级和要求 的 不 同选择 。但是 生产企业 考虑 到成本 问题 ， 同时也 为
了降低 损耗 、 简化线 圈结 构 ， 大多会 采用 主绕 组 与控 制绕 组合 二为一 的单绕组 结构形式 ， 图３ 如 所示 。
中 图分 类 号 ： Ｍ ０ Ｔ ４１
文献 标 志 码 ： Ａ
单相磁 阀式 可控 电抗器 的设计原理研 究
刘言菊－田铭 兴Ｌ 何利ｌ ， ２ ， ， 黄琳
（ 兰州 交通 大学 自动 化 与 电气 学院 ， 肃 兰 州 ７０ ７ ） 甘 ３０ ０ Ｄｅ ｉ ｎ Ｐｒｎ ｉ ｌ ｆＳ ｎｇ ｅ ｓｇ ｉ ｃ ｐ ｅ ｏ ｉ ｌ－Ｐｈａ ｅ Ｍ ａｇ ｅ ｉ ｌ ｅ Ｃｏｎ ｒ ｌｅ ａ ｔ ｓ ｎ ｔｃ Ｖａ ｖ ｔ ｏ ｌｄ Ｒｅ ｃｏｒ
第 ２卷 ７
第７ 期
电网与清洁能源
３７
式 中， 为电抗器每柱容量 ，ｖ Ａ， ＝ ＃ ， 为电抗 ｋ ・ Ｓ Ｓ＇Ｓ ｚ ２ 器 的额 定容量 （Ｖ・１ ｋ Ａ； 为经 验系 数 ， ６～ ０ 取 Ｏ ７ 。根据 文 献『１ 压器 设 计 的有 关 规 定 ， 出 的Ｄ 最 后 一 ６变 算 值
＝ ｋ ∑Ｗ
＝
（） ８
式 中 ， 为估算线 圈匝电压， ； 电源频率；为心 ｅ Ｖ伪 Ｂ
柱 磁 密 ，； ＴＡ 为心柱有 效截 面积 ，ｍ 。 ｃ 计 算 线 圈总 匝数 必 须 知道 ＭＣ 的 主 电抗 电压 ， Ｒ 因此 应先 估 算 主 电抗 电压 占总 电抗 电压 的百分 数 ， 通 常 为６％～ ５ ０ ９％。则线 圈匝数 为 ：
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Weight 32.0862 31.981 kg
23ZH90
Core operating parameters
Section 89.24 cm Magnetic path L 89.12 cm δSingle gap 2.50 mm
Flux 1.20 T Unit loss 0.6 W Saturation flux 1.543 T
30395.2
VA
0.420635786
Bm 1.2 T
t/v
T/V=10000 / (4.44 * f * B0 * Sc )
Air-duct space calculation
Item
F/B Actual L/R Actual Unit
Winding voltage U
27.632
V Available space * 68 28.9 20 mm
Winding Current I
1100
A
Set height 8 8
8 8 mm
Turns
N
12
TURNS Toltal Air-duct * 8
3 2 EA
Current density j
1.6 j = 0.75 × Pm / Z × Gm
A/mm2
Conductor sectio q Connection C
0.08565 / 0.8000 * 2.15
0.00319 0.08246 0.08565
mH δ0
Dm UNIT
mH mH
1.273
4.782
ρs=1-2*(Dm+δo)/(π*hm
cm Rockwellρs
0.82866203
0.23063 cm
Ss=1/3*Dm*lm+ (a+δ0)*(b+δ0)
Insulator 130 0.695
Total weight 117.0 kg
Tltal cost 5005 RMB
Results OK
Core calculation
46.8 75
UNIT:mm Core calculation
Step Item
235 Formula
Additional loss GAP1 48.1 W GAP2 44.6 W 5 GAP
hm= 245.0 － 20 ＝ 225 hm = c - k ( k = 25 ~ 80 )
b Left mm
b Right
Manual adjustment
Bobbin
0 0 0
0
Core 10 1 10 1 10 1
10 1
Winding
24 3
24 3
0
0
0
0
Winding layout D
Saturation Lpm ≧ 0.792 mH
Switch frequency
3200
HZ
Switch current Ifrms
0
A
Test condition
AC
V
Characteristics of contrast
Performance Spec Design Actual Unit
Voltage Ux 27.632 29.5977
V
Load loss Pz 400 340
W
Temperature Δτ 100 47
K
Dimensions
Item
Spec Design Actual
Unit
Length L
*
301
mm
Depth D
*
239.08
mm
Height H
*
485
mm
Cost
Material Price Weight Wire 57.7 41.6 Core 21.2 64.1
00
0
00 0
Flux
B(G)
12000.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
00
Unit/loss
W/kg
0.5829
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.5829
22.5
5 Gap section Se=Sc+2ε(a+b+2ε) 89.2 + 4.4813 * 199.4813 98.1793 cm^2
6 lg'Gap lg"=1.78*I*W*Se/(Bc*Sc) 1.78 * 1295967.234 / 107.088 2.15 cm
7 Leakage
2 Core section Sc = Kb × Pva ÷ 2
0.746 × 15197.6
92.00 cm2 Kb 0.75 1~ 1.5
Section
a' = sc ÷ y
92.00 ÷ 1.44 × 10
80 mm y 1.44 1 ~ 2
stack
a1 =
H ÷ Kh
3 Core wide
Turns 15
TURNS
239.08
135
Winding thickness δn
23.04
mm
100
Around the mold
A B
A Side B Side
20 + 80 = 100 20 + 115 = 135
mm 23.04
Average turn length Lm
590.3456
Single coil mm
core 4 10.8
gap 115
尺寸比
X = 0.94 Y = 1.44 Z = 3.06
2.81%
Item ①
②
Unit
Remark
Width 80
80
mm
Length
Length 235.0 46.8 mm paramagnetic
Stack 223.1 1115.5 mm
Core type
EURO
99.03% 98.22% 98.78% 99.22% 99.44% 99.66% 99.77%
Coil Loss
Coil loss
257.6289926 W
Restance Rdc
0.000212917 Ω
Kw
1.001779785
Winding Ie
1100
A
Eddy coefficient
Fu Δτ=(0.55*(((Ws+0.05246)/(5.13*10^-12))^0.25-318)+0.45*(Ws/(2.7*10^-4))^0.8333)/2
0 HZ 0 Arms
Loss W 37.34480421 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000
37.3448
100% 75% 50% 30% 20% 10% 5%
CEC
294.9738 404.7910048 186.1312473 71.48862553 34.26237607 10.43283423 3.541828663 CEC&EURO
0.23%
2 nlx-Gap nlx=1.78*I*W/Bc*10^-4 23496 / 1.2 * 10^-4 1.958 cm
3 H-Discus H = 1/2nlx / δ
9.79 / 2.50
5 EA
hm
4 Diffraction ε=δ/π*ln((H+δ)/δ) 2.50 / 3.14 * LN ( 16.7 ) 2.241 mm
Design：Renquan.xiao
Check：
Date：2014/1/2
Single-phase AC power reactor
Specification
0.8mH/1100A
Revision
A
Page PAGE 2 OF 3
Ciol Calculate
Power
S
Turns/Voltage T/V
Core loss(Fundamental & harmonic)
Load
LossW Effη
Frequency 0
Current 0
Frequency
HZ
50
3200
0
0
0
Loss&
0
Efficiency
0
0
0
0
0
00
00 Current
Ar 1100
0 0 0 0 0 0 0 0 0 0
Core loss
Wire length Ln
7084.1472
Single coil mm
DC Resistance DCR
0.375674473
Single coil mΩ
Conductor weight Gm
20.80614033
Single coil KG
Insulating paper P L
8855.184
Conductor Material M
Winding width hm
343.75
Single coil mm2