SATWE全参数选取原则(第三版)
SATWE设计参数的合理选取
设计参数的合理选取1、抗震等级的确定：钢筋混凝土房屋应根烈度、结构类型和房屋高度的不同分别按〈抗规〉6.1.2条或〈高规〉4.8条确定本工程的抗震等级。
但需注意以下几点：（1）上述抗震等级是“丙”类建筑，如果是“甲”、“乙”、“丁”类建筑则需按规范要求对抗震等级进行调整。
（2）接近或等于分界高度时，应结合房屋不规则程度及场地、地基条件慎重确定抗震等级。
（3）当转换层〉=3及以上时，其框支柱、剪力墙底部加强部的抗震墙等级宜按〈抗规〉6.1.2条或〈高规〉4.8条查的抗震等级提高一级采用，已为特一级时可不调整。
（4）短肢剪力墙结构的抗震等级也应按〈抗规〉6.1.2条或〈高规〉4.8条查的抗震等级提高一级采用……但注意对多层短肢剪力墙结构可不提高。
（5）注意：钢结构、砌体结没有抗震等级。
计算时可选“5”，不考虑抗震构造措施。
2、振型组合数的选取：在计算地震力时，振型个数的选取应是振型参与质量要达到总质量90%以上所需要振型数。
但要注意以下几点：（1）振型个数不能超过结构固有的振型总数，因一个楼层最多只有三个有效动力自由度，所以一个楼层也就最多可选3个振型。
如果所选振型个数多于结构固有的振型总数，则会造成地震力计算异常。
（2）对于进行耦联计算的结构，所选振型数应大于9个，多塔结构应更多些，但要注意应是3的倍数。
（3）对于一个结构所选振型的多少，还必需满足有效质量系列化大于90%.在WDISP.OUT文件里查看。
3、主振型的判断；（1）对于刚度均匀的结构，在考虑扭转耦联计算时，一般来说前两个或前几个振型为其主振型。
（2）对于刚度不均匀的付杂结构，上述规律不一定存在，此时应注意查看SATWE文本文件“周期、振型、地震力”WZQ.OUT.程序输出结果中，给出了输出各振型的基底剪力总值，据此信息可以判断出那个振型是X向或Y向的主振型，同时可以了解没个振型对基底剪力的贡献大小。
SATWE参数设置
SATWE参数设置SATWE参数设置一：总信息 1、水平力与整体坐标夹角（度）：一般为缺省。
若地震作用最大的方向大于15度则回填。
2、混凝土容重（KN/m3）：砖混结构25 KN/m3框架结构26KN/m3。
3、刚才容重（KN/m3）：一般情况下为78.0 KN/m3（缺省值）。
4、裙房层数：程序不能自动识别裙房层数需要人工指定。
应从结构最底层起算（包括地下室）例如：地下室3层地上裙房4层时裙房层数应填入7。
5、转换层所在层号：应按PMCAD楼层组装中的自然层号填写例如：地下室3层转换层位于地上2层时转换层所在层号应填入5.程序不能自动识别转换层需要人工指定。
对于高位转换的判断转换层位置以嵌固端起算即以（转换层所在层号-嵌固端所在层号+1）进行判断是否为3层或3层以上转换。
6、嵌固端所在层号：无地下室时输入1有地下室时输入（地下室层数+1）。
7、地下室层数：根据实际情况输入。
8、墙元细分最大控制长度（m）：一般为缺省值1。
9、转换层指定为薄弱层：SATWE中转换层缺省不作为薄弱层需要人工指定。
如需将转换层指定为薄弱层可将此项打勾则程序自动将转换层号添加到薄弱层号中如不打勾则需要用户手动添加。
此项打勾与在“调整信息”页“指定薄弱层号”中直接填写转换层层号的效果是完全一致的。
10、所有楼层强制采用刚性楼板假定：一般仅在计算位移比和周期比时建议选择。
在进行结构内力分析和配筋计算时不选择。
11、地下室强制采用刚性楼板假定：一般情况不选取按强制刚性板假定时保留弹性板面外刚度考虑。
特别是对于板柱结构定义了弹性板3、6情况。
但已选择对所有楼层墙肢采用刚性楼板假定的话此条无意义。
12、墙梁跨中节点作为刚性楼板从节点：一般为缺省勾选。
不勾选的话位移偏小。
13、计算墙倾覆力矩时只考虑腹板和有效翼缘：应勾选使得墙的无效翼缘部分内力计入框架部分实现框架短肢墙和普通强的倾覆力矩结果更合理。
14、弹性板与梁变形协调：相当于强制刚性板假定时保留弹性板面外刚度自动实现梁板边界变形协调计算结构符合实际受力情况应勾选。
SATWE部分参数的合理选取与有关计算原则说明(续)
5，周期折减系数TcTc主要用于框架，框剪或框架筒体结构。
由于框架有填充墙（指砖），在早期弹性阶段会有很大的刚度，因此会吸收很大的地震力，当地震力进一步加大时，填充墙首先破坏，则又回到计算的状态。
而在SATWE计算中，只计算了梁，柱，墙等构件的刚度，并由此刚度求得结构自振周期。
因此结构实际刚度远大于计算刚度，实际周期比计算周期小。
若以此计算周期按规范方法计算地震力，地震力会偏小，使结构分析偏于不安全，因此对地震力再放大些是必要的。
周期折减系数不改变结构的自振特性，只改变地震影响系数。
Tc的取值要视填充墙的多少而定，一般取0。
7—1。
0。
6，活荷质量调整系数Rmc该参数即为活荷载组合系数，可以按照《建筑抗震设计规范GB50011-2001》的表5。
13取值，该调整系数只改变楼层质量，不改变荷载总值，即对竖向荷载作用下的内力计算无影响。
7，0．2Q0调整系数对于框架剪力墙结构，一般剪力墙的刚度很大，剪力墙吸引了大量的地震力，而框架所承担的地震力很小。
对于框架部分，如果按这样的地震力进行设计，在剪力墙开裂后会很不安全。
所以需要框架承担20%的基底剪力，以增加框架的安全度。
在考虑是否调整时应注意：（1），对柱少剪力墙多的框架剪力墙结构，让框架梁柱承担20%的基底剪力会使放大系数过大，以致梁柱设计不下来。
所以0。
2Q0调整一般只用于主体结构，一旦结构内收则不往上调整：另外，若考虑调整后框架梁柱内力增大过大，可调整文件中的放大系数，程序按WVO2Q。
OUT中的系数调整。
（2），0，2Q0调整的放大系数只针对框架梁柱弯矩和剪力。
不调整轴力。
8，针对的调整系数Bk，Bt Bm Blz Tb（1）针对梁刚度的调整系数Bk，主要考虑现浇楼板对梁的作用。
楼板和梁共同按照T形截面梁工作。
而计算时梁截面取矩形。
因此可以考虑的刚度放大，取Bk=1。
0—2。
0，一般工程取1。
0。
对预制楼板结构，板柱体系的等代梁结构，该系数不能放大。
satwe参数建议取值(内部征求稿)
土层水平抗力系数的比例系数
计算位移指标时，填写一负数（小于等于地下室层数）； 设计配筋验算时，填写正数5
7配筋信息
1 25 30 0.85 看结构整体稳定计算是否需要 点选，若大梁对应一般柱子，则慎重 点选 按照实际情况考虑 不点选，《高项，对构件考虑二阶效应 B级高度建筑考虑 单偏压
抗规66,70；高规90 墙竖向分布筋配筋率 结构底部需单独指定墙竖向分布筋配筋率的层数、配筋 部分框支剪力墙结构的底部加强部位竖向分布钢筋 率 的最小配筋率不应小于0.3% 8地下室信息
6设计信息 结构重要性系数 梁保护层厚度 柱保护层厚度 钢构件截面净毛面积比 考虑P-Δ 效应 梁柱重叠部分简化为刚域 按高规或高钢规进行构件设计 钢柱计算长度系数按有侧移计算 剪力墙构造边缘构件的设计执行高规7.2.16-4条 框架梁端配筋考虑受压钢筋 结构中的框架部分轴压比按照纯框架结构的规定选用 当边缘构件轴压比小雨抗规6.4.5时一律设置边缘构件 按照混凝土B.0.4条规定考虑柱二阶效应 指定过渡层个数及过渡层层号 柱配筋计算原则
SATWE-参数的合理选取
SATWE软件各种参数的合理选取一、总信息1．水平力与整体坐标夹角何意?如何选取?该参数为地震力、风荷载作用方向与整体坐标的夹角。
当结构与整体坐标系不正交，需按该方向重新计算地震力和风荷载时可填入此参数，程序自动按照设计人员输入的方向进行水平力的计算。
2．“对所有楼层采用刚性板假定”该如何选择?《建筑抗震设计规范》(GB 5001l～2010)(以下简称《抗震规范》)和《高规》均要求，在计算结构的位移比时，要采用刚性楼盖。
因此，设计人员在计算此项指标时应考虑“强制执行刚性板假定”。
结构的位移比是反映结构扭转效应的一项重要指标，为了避免由于局部振动的存在而影响结构位移比的正确计算，规范规定在刚性板假定下计算结构的位移比。
这里需要说明的是，在计算结构的内力和配筋时，则宜将此选项去掉。
3．如何选择“模拟施工加载l”、“模拟施工加载2”、“模拟施工加载3”和“一次性加载”?在目前的SATWE软件中，程序给出了四种模拟施工的计算方法，即施工模拟1、施工模拟2、施工模拟3和一次性加载。
以下介绍这四种计算方法的区别与联系。
(1)一次性加载这种计算方法的主要原理是先假定结构已经完成，然后将荷载一次性加载到工程中。
其计算结果的主要特点是结构各点的变形完全协调，并由此而产生的弯矩在各点都能保持内力平衡状态。
但是，由于竖向荷载是一次性加载到工程中的，造成结构竖向位移往往偏大。
这对于某些结构，比如框筒结构，因框架和剪力墙核心筒之间的刚度相差悬殊，使剪力墙核心筒较框架部分而言，承担较大的竖向荷载，从而使二者之间产生较大的竖向位移差。
由于这种沉降差异的存在，使框架柱产生向上的拉力，如果该拉力大于框架柱本身所分担的竖向荷载，就会形成拉柱或梁端没有负弯矩的情况，给设计造成困难。
(2)模拟施工1实际工程通常按如下顺序施工：先支本层模板，再进行钢筋绑扎和浇筑混凝土，待混凝土达到规定的强度要求后，拆除本层模板(相当于本层结构上全部荷载加到已建结构上)，然后按此顺序逐层施工，直到主体工程结束。
SATWE设计参数(带截图)
SATWE设计参数1、总信息1.1水平力与整体坐标夹角，先取初始值为0，SA TWE计算后在计算书WZQ.OUT中输出的结构最不利方向角，如果这个角度与主轴夹角大于±15°，应该将该角度输入重新计算，已考虑最不利地震作用方向的影响。
1.2混凝土容重，一般取26或者27，可以省去计算抹灰1.3钢材容重，一般取78，需要考虑钢构件表面装饰和防火涂层重量是，适当修改。
1.4裙房层数1.5转换层所在层号，竖向抗侧力构建不连续时，该构件传递给水平转换构件的地震内力应乘以1.25~1.5的增大系数。
如果输入多个转换层，数字之间以逗号或者空格格开，初始值为0.注意：若有地下室，转换层号从地下室起算。
1.6地下室层数，当上部结构与地下室共同分析时，可以屏蔽地下室部分的风荷载，并提供地下室外围回填土约束作用数据。
1.7墙元细分最大控制长度，高规—当采用有限元模型时，应在复杂变化处合理的选择和划分单元。
初始值为2，一般工程取初始值，框支剪力墙结构可取初始值1.5或1.0。
无特殊情况，不宜取得太小。
1.8对所有楼层强制采用刚性楼板假定，开始选择此项计算，以满足规范要求的计算条件，计算完成后应去掉此项选择，以弹性楼板方式惊醒配筋和其他计算分析。
什么样的建筑这样计算1.9墙元侧向节点信息，，对于多层结构，剪力墙相对较少，可选择出口节点；对于高层结构，剪力墙相对较多，可选择内部节点。
初始值为内部节点，在计算结构上的区别。
1.10墙梁转框架梁的控制跨高比，一、二级抗震墙的洞口连梁，跨高比不宜大于5，且梁截面高度不宜小于400mm。
1.11结构材料信息型钢混凝土和钢管混凝土结构属于钢筋混凝土结构，不是钢结构。
1.12结构体系有较强竖向支撑的钢框架结构可以设置为框剪结构。
1.13恒活载计算信息，不计算恒活荷载：不计算竖向力；一次性加载；模拟施工加载1：在实际施工中竖向荷载逐层增加，逐层找平，下层的变形对上层基本没有影响。
PKPM(SATWE)的总信息(第三版)
一、结构软件分析在多、高层结构分析中，对剪力墙和楼板的模型化假定是关键，它直接决定了多、高层结构分析模型的科学性，同时也决定了软件分析结果的精度和可信度。
自８０年代以来，我国不少单位组织研制了多、高层建筑结构分析软件，在一定程度上促进了我国多、高层建筑的发展。
目前在工程中应用较多的多、高层结构分析软件主要有三类：第一类结构计算软件：是基于薄壁柱理论的三维杆系结构有限元分析软件，薄壁柱理论的优点是：能基本反映多、高层建筑结构的主要受力特点，较好地解决了大量复杂高层结构的计算问题。
用薄壁杆件表示剪力墙，未知量少，输入、输出数据少，计算时间短，使复杂的高层结构分析得到了极大的简化。
如中国建研院的ＴＢＳＡ，ＴＡＴ计算软件等。
第二类结构计算软件：是基于薄板理论的结构有限元分析软件，把无洞口或有较小洞口的剪力墙模型化为一个板单元，把有较大洞口的剪力墙模型化为板-梁连接体系。
这类软件对剪力墙的模型化不够理想，没有考虑剪力墙的平面外刚度及单元的几何尺寸影响，对于带洞口的剪力墙，其模型化误差较大。
第三类结构计算软件：是基于壳元理论的三维组织结构有限元分析软件，由于壳元既具有平面内刚度，又具有平面外刚度，用壳元模拟剪力墙和楼板可以较好地反映其实际受力状态。
基于壳元理论的多、高层结构分析模型，理论上比较科学，分析精度高。
但美中不足的是现有的基于壳元理论的软件均为通用的有限元分析软件，不是专用的土建程序。
虽然功能全面，适用领域广，但其前后处理功能较弱。
如美国的SAP，ANSYS，ADINA，MASTRAN；法国的CASTOM;德国的MARC就是这类计算软件。
二、SATWE简介ＳＡＴＷＥ是我国应现代多、高层建筑发展要求专门为高层结构分析与设计而研制的空间组合结构有限元分析软件。
ＳＡＴＷＥ的核心工作就是要解决剪力墙和楼板的模型化问题。
SATWE尽可能地减小其模型化误差，使多、高层结构的简化分析模型尽可能地合理，更好地反映出结构的真实受力状态。
SATWE部分参数的合理选取与有关计算原则说明
SATWE部分参数的合理选取与有关计算原则说明
1,当MVER=2时,程序按模拟施工荷载的方法求竖向力作用下的结构内力,这样可以避免一次性加荷带来的轴向变形过大的计算误差.在模拟施工荷载时,由于一次加荷造成柱,墙的轴向变形过大,层说较多时顶部几层的中间支座将出现较大沉降,与其相连的梁支座不出现负弯矩或负弯矩较小,常常不能正确的完成梁的支座配筋,所以对一般的多,高层建筑来说,应首先选择模拟施工荷载,即MVER=2或MVER=3.当MVER=1时,按一次性加载计算竖向,当MVER=0时不计算竖向荷载.
2,地震力计算标志Mear
对于不计算地震作用的结构,起抗震等级应按抗震规范要求填写,抗震等级共分为5个档次.分别记为1,2,3,4,5其中1,2,3,4分别代表《建筑抗震设计规范GB50011-2001》中的四个抗震等级,5表示不考虑抗震构造要求.
3地震力组合数Nmode
地震力组合系数应至少取3,由于程序按三个振型一页输出,所以振型最好为3的倍数,当考虑扭转耦联计算时,振型数要大于或等于9,振型数的大小与结构层数及结构形式有关,当结构层数较多或结构层数刚度突变较大时,振型数也应取得多些,如顶部有小塔楼的,转换层等结构形式.对于多塔结构Nmod e≥12,对于大于双塔的结构则应更多.
4,地震力,风力作用方向Arf
结构的参考坐标系建立后.所求得的地震力,风力都是沿着坐标轴方向作用的.所以当用户认为在所设坐标系下的地震力,风力不能控制结构的最大受力状态时.则可以改变坐标系,使得地震力,风力就会沿着新的方向作用了.而无须改动其它数据.改变Arf后,需要重新执行”生成SATWE数据文件”和”数据检查”这两项菜单.。
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SATWE参数选取原则（第三版）SATWE 2010版（2013年10月版本）一、总信息：1. 水平力与整体坐标夹角：取0度；（如周期计算结果中显示最大地震力方向与主坐标夹角大于15°，应在斜交抗侧力构件中输入角度，此处不必改动）2. 混凝土容重：框架、框架-剪力墙取26；剪力墙及框筒结构取27；计算地下室底板配筋时取0；3. 钢材容重：78；4. 裙房层数：按实际计算层数输入（应计入地下室的层数）；5. 转换层所在层号：此参数为针对“部分框支剪力墙结构”及“底层带托柱转换层的筒体”而设置。
对于部分构件的局部转换，只需要在特殊构件定义中设置转换构件即可，不必在此设置转换层号；此层号为PMCAD中的自然层号，包括地下室；（转换层自动默认为薄弱层）6. 嵌固端层号：若嵌固端在基础上就为“1”，若嵌固端为地下室顶板则为“地下室层数+1”。
7. 地下室层数：除了对风荷载作用、地震作用及内力调整有关系外，该参数对高位转换的判别影响很大，应准确输入该参数（应注意地下室层数的判断）；8. 对所有楼层采用刚性楼板假定：除内力及配筋计算以外，均勾选“是”；注：进行内力和配筋计算时，部分特殊的结构应在特殊构件定义中修改弹性板的类型，如板柱结构应定义弹性板6、厚板结构应定义弹性板3、楼面开大洞时应定义弹性膜。
9. 地下室强制采用刚性楼板假定；地下室有跃层构件或开大洞时，可取消勾选；10.墙梁跨中节点作为刚性楼板从节点：一般勾选，若连梁抗剪超限，可不勾选进行计算；11.计算墙倾覆力矩时只考虑腹板和有效翼缘：一般应勾选；（砼规中9.4.3条有相关承载力计算内容，程序参照此条考虑到倾覆力矩上，此条对倾覆力矩比有轻微影响）12.弹性板与梁变性协调：替代上个版本的“强制刚性楼板假定时保留楼板平面外刚度”，应勾选；13.结构材料信息：按实际类型填写；14.结构体系：按实际填写；仅设置少量剪力墙的框架结构应按框架结构填写，底层带托柱转换层的筒体仍按框筒或筒中筒结构输入，选砌体结构和底框结构无效；15.恒活荷载计算信息：一般采用模拟施工加载3，如遇到有转换层、跃层柱、长悬挑或吊柱等情况时，应注意修改加载的次序和层数。
有吊柱的结构、钢结构及体育场馆等应采用模拟施工加载1。
计算基础时，尤其是框剪、框筒结构时，采用模拟施工加载2；（如有特殊结构，勾选“自定义施工顺序”进行人工排序）16.风荷载计算信息：一般结构选择“计算水平风荷载”即可，对于一些空旷建筑、体育馆及轻钢屋面等结构选择“计算特殊风荷载”；17.地震作用计算信息：一般建筑“计算水平地震作用”即可。
对于规范规定的需要考虑竖向地震的建筑按以下原则选择：多层建筑选择“计算水平和规范简化方法竖向地震”，高层建筑选择“计算水平和反应谱方法竖向地震”；18.特征值求解方式：在选择“计算水平和反应谱方法竖向地震”时此项方可激活，一般情况不需考虑。
“整体求解”考虑三向振动的耦联，但有效质量系数不易达到90%，应增加振型数；“独立求解”不能体现耦联关系，但易满足有效质量系数的要求；19.“规定水平力”的确定方式：一般工程均选择“楼层剪力差方法”；20.结构所在地区：按项目所在地区填写，分为全国、上海和广东；二、风荷载信息：1. 地面粗糙度：根据项目的具体地点选择，一般城市市区选C，郊区选B，湖边、海边取A，慎选D；2. 修正后的基本风压：一般按《建筑结构荷载规范》GB50009-2012附表E.5中50年一遇的风压取值。
如表中无相关数据，应与甲方了解当地的取值。
对于山区、远海海面和海岛的建筑应依据荷载规范8.2条采用相应的修正系数，门式刚架也应乘以1.05的修正系数后填入；3. X向、Y向结构基本周期：先按照“0.1x层数”输入初始值，待SATWE计算出准确的结构自振周期后，将新的周期值代入重新计算；4. 风荷载作用下的结构阻尼比：此项与“结构材料信息”关联，一般混凝土结构取0.05，无填充墙的钢结构取0.01，有填充墙的钢结构取0.02，混合结构为0.02~0.04（高度越高阻尼比越小）；5. 承载力设计时风荷载效应放大系数：一般取1.0，60米以上的的高层或高耸建筑及其他对风荷载敏感的高层建筑取1.1。
6. 用于舒适度验算的风压：同基本风压值；（舒适度验算范围：高层钢结构及150米以上的高层混凝土建筑）7. 用于舒适度验算的阻尼比：混凝土结构取0.02，混合结构及高层钢结构取0.01~0.02；（高度较高的建筑取小值）8. 考虑顺风向风振影响：根据荷载规范GB50009-2012第8.4条确定是否考虑顺风向风振影响；（注意：此处的大跨度屋盖是指跨度36米以上的柔性屋盖）9.考虑横风向风振的影响：按照GB50009-2012第8.5条建筑高度超过150米或高宽比大于5的高层建筑宜考虑横向风振的影响；10.考虑扭转风振的影响：建筑物超过150米并符合一定条件时方需考虑（见荷载规范8.5.4条的条文说明），一般不选；10.水平风体型系数：依据荷载规范和高规4.2.3条，并根据建筑的体型，分段填入适当的系数，不要简单地使用程序的默认值；（不考虑地下室）11.设缝多塔背风面体型系数：此系数对多塔时结构缝处的遮挡面进行风荷载折减，填入折减系数，不折减时取“0”；（遮挡面在多塔补充定义中指定）12.特殊风体型系数：仅在计算特殊风荷载时方有效，平时应用较少；三、地震信息：1. 规则性信息：该参数无论如何选择均对计算无影响，一般选不规则；2. 设防地震分组：按《抗规》附录A选用；（部分城市不同区域的设防分组也有所不同，应注意区分）3. 设防烈度：按《抗规》附录A选用；（部分城市不同区域的设防烈度也有所不同，应注意区分；甲类建筑应提高一级）4. 场地类别：按照抗规分为Ⅰ0、Ⅰ1、Ⅱ、Ⅲ、Ⅳ共五类，依据地质报告的结论选择；(上海地区只能选Ⅲ、Ⅳ类)5. 抗震等级：此处填入适合全楼的抗震等级（应注意，甲、乙类建筑的抗震等级应有所提高）。
部分抗震等级需提高的楼层或构件应在特殊构件定义中进行修改；6. 抗震构造措施的抗震等级：按照抗规3.3.2条、3.3.3条和6.1.3条，抗震构造措施的抗震等级可能与上面所填的抗震等级不同，此时应根据项目的情况填入适当的抗震构造措施的抗震等级；7. 中震（或大震）设计：此为抗震性能设计的选项。
依据性能设计的要求，可选“不屈服”和“弹性”，此时应在右侧的地震影响系数最大值一栏中填入中震（或大震）的对应值；8. 按主振型确定地震内力符号：一般不勾选；9. 考虑偶然偏心：一般均勾选，按程序默认的偏心值进行计算；10.考虑双向地震：规定水平力作用下，结构层间位移比≥1.2时，应计入双向地震；11.计算振型个数：一般取3的倍数，且不超过“层数x3”。
多层计算振型数可取9个，高层结构计算振型数可取15个，多塔结构不少于12个，且应满足有效质量系数≥90%的规范要求。
如有效质量系数不满足规范要求，应增加计算振型到满足规范为止（注意：当底层为架空层时，底层输入的层高较小，易导致质量振型参与系数达不到90%，此时应按两个模型输入，即：○1计算上部结构时不计入架空层；○2进行基础计算时计入架空层荷载但不考虑技术指标）；12.活荷重力荷载代表值组合系数：依据抗规5.1.3条取值，一般取0.5；13.周期折减系数：一般框架结构取0.7，框剪结构、框筒结构取0.8，剪力墙结构取0.9；14.结构阻尼比：多遇地震下的阻尼比，混凝土结构取0.05，高层钢结构取0.02，多层钢结构取0.04，混合结构取0.04；罕遇地震下的阻尼比均取0.05；15.特征周期：此项取值与场地类别关联，其中上海地区的取值和其他地区不同，设计时应注意核对。
部分项目的地质报告会采用插值法计算出场地特征周期，此时应将地质报告中的数值代入替换缺省值。
计算罕遇地震时，特征周期应增加0.05；16.地震影响系数最大值：依据高规4.3.7条确定此项取值，常规计算时取多遇地震影响系数最大值，计算中震（或大震）时，应填入中震（或大震）对应的数值。
上海地区罕遇地震影响系数最大值取0.45；17.用于12层以下框架薄弱层验算的地震影响系数最大值：按罕遇地震影响系数最大值取值，上海地区罕遇地震影响系数最大值取0.45；18.竖向地震作用振型参与数：当总信息中选择了“水平振型和竖向振型独立求解方式”时此项方打开，在此处填入竖向地震参与振型数，用于竖向地震作用计算，且计算结果应满足有效质量系数≥90%的规范要求；19.竖向地震作用系数底线值：选择“计算水平和反应谱法竖向地震”时此项打开，取值依据高规4.3.15条及表4.3.15确定，程序自动选定；20.斜交抗侧力构件方向附加地震数以及角度：当地震作用最大方向或构件与主坐标夹角大于15度时应考虑此项，输入的角度以逆时针为正，异形柱结构应增加45度夹角进行计算。
附加地震数为0~5之间，无斜交抗侧力构件的结构，该项附加地震数填为0；（当考虑最不利地震作用方向时，附加地震数不应大于4）四、活荷信息：1.墙、柱设计时活荷载折减：一般建筑不折减；梁楼面活荷载折减设置：一般建筑不折减；2. 基础的活荷载折减系数：除荷载规范表4.1.1中第1.（1）项的房屋类别选择“折减”，折减系数一般可按程序中的默认值采用(但必须注意的是:当房屋楼层为错层设计时或其他特殊情况时,结构计算层比屋面以下的实际层数多出许多层,若按程序中折减系数默认值对活荷载进行折减,基础设计偏于不安全, 应采用屋面以下的实际层数所对应的折减系数输入电算;当主楼与周边裙楼一起计算时,主楼与裙楼应分别采用与之层数所对应的活荷载折减系数进行计算,取用与之相对应的基础设计荷载，不易取值时可不折减)；对于汽车通道及停车库的客车：单向板楼盖折减系数取0.5，双向板楼盖和无梁楼盖折减系数取0.8；其他类型的房屋均选择“不折减”；3. 梁活荷不利布置的层数：应考虑活荷载不利布置，从第1到n层（n为基础至大屋面的总计算层数）4.考虑结构使用年限的活荷载调整系数：使用年限为50年的取1.0，使用年限为100年的取1.1；五、调整信息：1. 该版本已取消剪力墙底部加强部位起算层号：剪力墙底部加强部位默认从地下室顶板开始计算，因此地下室层数应准确输入；2. 梁端负弯矩调幅系数：一般结构取0.85，但对于有防水要求的地下室顶板、地下室底板计算时应取1.0；3. 梁活载内力放大系数：若以考虑活荷载不利布置，取1.0，若未考虑活荷载不利布置，宜取1.1；4. 梁扭矩折减系数：一般取0.4；5. 托墙梁刚度放大系数：本版本考虑框支梁与上部的剪力墙协同工作（仅考虑上部剪力墙与框支梁重叠部分），一般取1~100。
设计时一般不调整。