脱硫系统液位高的危害及改造方案)
FGD系统脱硫塔溢流案例分析及控制措施
FGD系统脱硫塔溢流案例分析及控制措施作者：饶卫康来源：《科学与财富》2018年第34期摘要：在FGD系统中，吸收塔浆液溢流是较为常见的现象，它对FGD系统的安全稳定运行非常不利。
通过运行实践案例，分析产生溢流的原因，提出解决吸收塔浆液溢流的办法，保证系统的安全稳定运行。
关键词： FGD；吸收塔；泡沫；溢流；原因；控制措施0 引言为积极响应国家发展和改革委员会、环境保护部和国家能源局于2014年9月联合印发的《煤电节能减排升级与改造行动计划》。
减少烟气污染物排放量，持续提高公司竞争力，浙江大洋生物科技集团股份有限公司热电分厂于2016年1月起进行了《热电锅炉尾气深度清洁化治理改造项目》，项目完成后使烟气污染物排放浓度基本符合燃气机组排放限值。
项目采用石灰石-石膏脱硫工艺以减少二氧化硫的排放，根据实际运行情况看，脱硫效率高，能满足超低排放要求限额。
在FGD系统运行中，吸收塔中的液位是影响系统整体安全和经济运行的重要因素之一。
尤其是高液位发生溢流的情况，不但使得系统偏离设计要求运行，致使脱硫效率降低，溢流浆液也将造成环境污染，而且可能使浆液进入氧化风管、烟道等，轻则造成氧化风机、引风机阻力增大，增加电能消耗，重则造成风机损坏，影响FGD系统及锅炉正常运行。
本文主要结合浙江大洋生物科技集团股份有限公司热电分厂FGD在运行过程中出现的非正常溢流现象，分析原因并提出控制措施。
1 FGD概况1.1工艺概况浙江大洋生物科技集团股份有限公司现有两台35吨/小时循环流化床燃煤锅炉，一用一备，共用一套FGD脱硫设备，未设烟气旁路和GGH。
通过引风机将经布袋除尘器除尘后烟气送至吸收塔，烟气与由上而下喷出的雾态的石灰石浆液逆向接触，从而吸收烟气中的SO2生成CaSO3，并在吸收塔内被氧化风机鼓入的大量空气氧化成CaSO4，进而生成石膏（CaSO4·2H2O）。
脱硫后的烟气经两层除雾器除去水雾，温度50℃左右，接近饱和状态，进入湿式电除尘器，确保烟囱入口固体颗粒物浓度小于5mg/Nm3，后排放至大气。
脱硫除灰专业危险点及控制措施
脱硫除灰专业危（wei）险点及控制措施辅机启停及运行维护轴承缺油润滑油压低地脚螺钉松动转动机械启停及运行维护超负荷运行频繁启、停电动机受潮冷却水中断或者水量不够，水温高轴承超温、振动、设备损坏1.转动机械启动条件不满足，启不来。
2.转动机械运行中跳闸。
3.设备损坏。
振动大，设备损坏电动机过负荷烧毁。
1.电动机过负荷烧毁。
2.减少设备使用寿命。
电动机烧毁电动机损坏轴承超温，设备损坏1.按时巡视设备，检查轴承油位是否(高低油位线间)正常，管路是否泄漏。
2.发现轴承油位低、应及时补油。
3.发现油泄漏，应根据泄漏量的大小及具体设备情况来决定采取何种方式处理。
1.确认表计正常且投入.2.启动前，确认油站运行正常。
3.启动前，确认备用泵“联锁”投入且试验联锁动作正常.4.发现滤网阻塞，及时联系检修人员切换、清理。
5.加强现场巡查，及时发现泄漏等情况。
1.加强设备巡查。
2.密切监视各测点振动值及电流。
1.启动前，必须到现场检查。
若发现转动机械反转严重，必须先联系检修人员设法制动。
2.启动前，必须检查并确认转动机械各风门挡板关闭严密(符合启动要求)。
3.启动时，注意电流返回时间。
若电流长期不返回，应即将停运。
4.启动后，待电流返回后再开启各风门挡板。
1.严格控制电流在规定范围内，严禁超负荷运行。
2.定期进行设备倒换。
1.严禁转动机械多次重复启动。
鼠笼式电动机在正常情况下，允许冷态启动两次，但间隔不小于 5min，而在热态(铁芯温度＞50℃)下只允许启动一次。
惟独在事故处理时对启动时间不大于 2~3s 的电动机才允许多启动一次。
2.转动机械在找动平衡时，严格控制起动间隔时间： 200kW 以下的不应小于 0.5 小时；200kW~500kW 的不应小于 1 小时； 500kW 以上的不应小于 2 小时。
1.带有水冷器的电动机住手后应将机电冷却水住手。
2.电动机停运超过 7 天或者机电受潮，启动前应联系电气人员摇测绝缘1.注意监视各测点的轴温。
年产20万吨合成氨脱硫工段工艺设计
吉林化工学院课程设计题目年产20万吨合成氨脱硫工段工艺设计教学院化工与材料工程学院专业班级化工0904学生姓名鞠洪清学生学号 09110437指导教师刘艳杰2012年12月27日前言本设计是年产20万吨合成氨脱硫工段的工艺设计。
对合成氨和脱硫工艺的发展概况进行了概述。
着重详细介绍了脱硫工段的工艺流程、工艺条件、生产流程、技术指标等内容。
就脱硫车间的工艺生产流程，各脱硫方法对比, 栲胶脱硫, 三废治理及利用, 反应条件对反应的影响, 物料流程, 影响的因素, 着重介绍化工设计的基本原理、标准、规范、技巧和经验。
设计总的指导思想是, 理论联系实际、简明易懂、经济实用。
目录前言 (1)摘要 (4)1．总论 (5)1.1.1栲胶法脱硫的发展 (6)1.1.2栲胶脱硫剂介绍 (6)1.1.3栲胶脱硫的反应机理 (7)1.1.4栲胶溶液的预处理 (7)1.1.5生产中副产品硫磺的回收工艺 (8)1.1.5.1劳斯法硫磺回收工艺 (8)1.1.5.2劳斯法硫磺回收工艺原理 (9)1.1.6生产中副产品硫磺的应用 (11)1.1.6.1硫磺的基本应用 (11)1.1.6.2硫磺的几种专门应用 (11)1.2文献综述 (14)1.2.1前言 (14)1.2.2脱硫法介绍 (15)2. 流程方案的确定 (16)2.1各脱硫方法对比 (16)2.2栲胶脱硫法的理论依据 (18)2.3工艺流程方框图 (19)3. 生产流程的简述 (20)3.1简述物料流程 (20)3.1.1气体流程 (20)3.1.2溶液流程 (20)3.1.3硫磺回收流程 (20)3.2工艺的化学过程 (22)3.3反应条件对反应的影响 (23)3.3.1影响栲胶溶液吸收的因素 (23)3.3.2影响溶液再生的因素 (25)3.4工艺条件的确定 (26)3.4.1溶液的组成 (26)3.4.2喷淋密度和液气比的控制 (26)3.4.3温度 (27)3.4.4再生空气量 (27)4. 物料衡算和热量衡算 (27)4.1物料衡算 (27)4.2热量衡算 (30)5. 车间布置说明 (34)6. 三废治理 (35)6.1废水的处理............................................................................. 错误！未定义书签。
脱硫系统运行调整及维护
脱硫系统运行调整及维护一、脱硫运行调整的主要任务1.1 在主机正常运行的情况下，满足机组脱硫的需要。
1.2 确保脱硫装置安全运行。
1.3 精心调整，保持各参数在最佳工况下运行，降低各种消耗。
1.4 保证石膏品质符合要求。
1.5 保证机组脱硫率在规定范围内。
二、吸收塔液位调整2.1 吸收塔液位对于脱硫效率及系统安全影响极大。
如吸收塔液位高，会缩短吸收剂与烟气的反应空间，降低脱硫效率，严重时甚至造成脱硫原烟道和氧化空气管道进浆。
如液位低，会降低氧化反应空间，严重时可能造成浆液循环泵因液位过低保护停脱硫系统。
2.2 吸收塔正常液位为7.0m，如果液位高，应确认排浆管路阀门开关正确，控制系统无误，同时手动关闭除雾器冲洗水门及吸收塔各冲洗水门，并减小或关闭至吸收塔的回收水量。
必要时可排浆至事故浆液池或开启底部排浆阀排浆至正常液位。
如果液位低，应确认吸收塔补回水管路无泄漏或堵塞，除雾器冲洗水正常，同时调整除雾器冲洗时间间隔，开大吸收塔冲洗水门，并增加回收水至吸收塔的浆液水流量（根据吸收塔浓度配合使用）。
三、吸收塔浆液浓度调整3.1 吸收塔浆液浓度对于整个脱硫装置的运行十分重要。
浓度高时，可能造成因吸收塔密度过高加速管道、泵的磨损、结垢及堵塞，影响脱硫装置的正常运行，吸收塔浆液浓度设计为15％～17％，密度高时及时投脱水系统运行。
3.2 如果吸收塔浆液浓度过低，影响石膏品质，可将脱水机停运一段时间，待吸收塔密度较高时，投运脱水系统运行。
四、脱硫率、PH值及石灰石浆液给浆量调整4.1 石灰石浆液给浆量的大小对脱硫装置的影响很大。
如果给浆量太少，造成PH值偏低，出口烟气含硫量增加，从而降低脱硫率。
如果给浆量太多，造成PH值偏高，就可能使石膏中石灰石含量增加，降低石膏纯度。
同时对石灰石的利用率降低，造成资源的浪费。
4.2 正常运行时，给浆量可根据负荷、吸收塔浆液PH值(5.2～5.8)、入口原烟气SO2 浓度联合进行调节。
脱硫吸收塔液位
脱硫吸收塔液位
3号机组低低温省煤器投运后，吸收塔入口烟温下降10-20℃，导致吸收塔蒸发量下降，3号塔液位持续高。
在机组低负荷运行时，吸收塔入口烟温在100℃以下，由于供浆、转机机封水、除雾器冲洗水、烟道输水等进入吸收塔水量大于蒸发量，导致吸收塔液位持续升高。
脱硫系统水平衡不能维持。
下图为吸收塔烟温曲线，自低低温省煤器投入后入口烟温下降10-20℃：
下图为吸收塔液位曲线：
针对此现象，发电部相关领导及值班员经过讨论分析，制定了以下相关措施控制吸收塔液位：
1、增加石膏旋流器压力，加大废水排放量。
2、增加吸收塔除雾器冲洗时间间隔，在保证除雾器正常运行的情况下，将除雾器冲洗
时间调整为3h一次。
3、保证机组环保参数达标情况下，尽量减少吸收塔供浆量。
4、每班增加就地巡检次数，发现有冲洗水、生活水等未关严时及时关闭。
5、制浆系统运行时，严格执行料水比1:2比例，防止浆液中含有过多的水份。
经过以上运行调整，发现吸收塔液位仍无法有效控制。
相关建议：
1、将脱硫系统烟道输水直接引致电除尘高效澄清池。
2、将所有转机机封水汇集在回水池，最后返回工艺水箱。
3、改造出水泵，增加出水泵出力。
脱硫吸收塔浆池液位对循环泵流量及喷淋层喷嘴的影响
脱硫吸收塔浆池液位对循环泵流量及喷淋层喷嘴的影响摘要：在采用石灰石-石膏湿法脱硫的项目中，吸收塔浆池液位的高低关系到浆液循环泵出口压头，进一步影响喷淋层喷嘴的工作压力、石膏停留结晶时间和氧化风的利用率。
本文分析了吸收塔液位变化对循环泵流量和喷嘴压力的影响，为脱硫系统的性能诊断提供理论依据。
关键词：脱硫；浆池液位；循环泵；喷嘴；影响引言在湿法脱硫系统中，吸收塔浆池液位是一个关键参数，在运行过程中，如果浓度超标、石膏脱水困控制不好浆池的液位，将会导致吸收性能下降，出口SO2难等问题。
特别对于目前的超低排放项目，浆池液位对脱硫效率的影响格外显著。
浆液循环泵在计算扬程时已考虑喷淋层安装高度和吸收塔浆池液位的高差，如果吸收塔液位与设计液位不一致，循环泵扬程发生变化，将导致循环泵流量也变化，从而影响喷淋层喷嘴的入口流量和压力，最终影响脱硫效率。
本文对吸收塔浆池液位的变化如何影响循环泵流量和喷嘴压力进行了分析。
1脱硫浆液循环泵运行原理吸收塔浆池中的石灰石/石膏浆液由循环泵循环送至浆液喷雾系统的喷嘴，产生细小的液滴沿吸收塔横截面均匀向下喷淋。
与烟气接触发生化学反应后吸收烟气中的SO，进而实现烟气脱硫。
典型的湿法脱硫浆液循环系统流程如下：2图1 脱硫浆液循环系统流程图中△H为吸收塔喷淋层与吸收塔浆池设计液位之间的高差，即静压差。
循环泵扬程的计算公式为[1]：(1)式中：H：循环泵扬程，m；△H：喷淋层吸收塔液位高差，m；：管道阻力损失，m；HfP：喷嘴入口压力，kPa；1ρ：浆液密度，kg/m3；g：重力加速度，m/s2。
从公式（1）可以看出，在喷淋层高度一定时，吸收塔浆池液位越低，循环泵所需扬程越高，循环泵的扬程与吸收塔液位成反比关系。
2吸收塔浆池液位对循环泵流量的影响典型的流体管路阻力分布图如图2：图2管路系统阻力分布图管路特性方程为[1]：Hp =Hnet+k1Q2 (2)式中：Hp：管路总阻力，m；Hnet：管路净扬程（静压头），m；k1：系数；Q：管路中流体流量，m3/h。
脱硫吸收塔液位高处置方案
脱硫吸收塔液位高处置方案
背景
脱硫吸收塔是燃煤发电厂中重要的设备之一，用于去除燃煤产生的二氧化硫等有害气体。
在脱硫过程中，吸收塔内会产生大量的液体废料，如果不及时处理，将会对环境造成污染和危害，因此对脱硫吸收塔液位进行高效处置十分重要。
液位高处置方案
方案一：加压提升
根据脱硫吸收塔实际情况，在液位较高时，可以考虑将污水进行加压提升。
加压提升可以采用实现水泵加压系统或气压驱动的软管泵等方式，将液体污水提升至合适的位置，从而降低吸收塔的液位。
在实际应用中，还需要考虑加压过程中对管道和泵的损坏问题。
方案二：污水再利用
脱硫吸收塔产生的液体废料中含有较高浓度的二氧化硫等有害气体，其中的清洗液可用于再生利用。
通过处理，清洗液可以被用于其他工业生产过程，从而达到资源再利用的目的。
同时，污水再利用的方案也可以降低脱硫废水对环境的影响。
方案三：完全反应
脱硫吸收塔内产生的液体废料有机会参加化学反应，从而将其中的有害气体转化成安全的石膏。
通过完全的化学反应，可以将脱硫吸收塔所产生的液体污水转化为安全的固体废料，达到环境友好的处理效果。
这种方式需考虑反应条件和反应后的处置问题，如何输送固体石膏和固体废料的处理。
结论
脱硫吸收塔液位高处置方案的选择应根据脱硫吸收塔实际情况来确定。
在液位高情况下，可以使用加压提升、污水再利用或完全反应等方案进行处理。
各方法各有优缺点，需要根据实际情况进行选择和比较。
同时，需要考虑污水处理方案的成本、安全、对人体健康和环境的影响，选择合适的方案。
脱硫系统运行中常见问题及处理
脱硫系统运行中常见问题及处理吸收塔溢流问题：1吸收塔溢流现象调试及运行中吸收塔会发生浆液溢流现象，而且此现象很普遍。
溢流现象不是连续的，而且有一定的规律性，表面现象来看，很不好解释。
例如我公司#5吸收塔溢流管线标高为11150mm，溢流排水管线位置13110mm，上面呼吸孔标高为14000mm。
系统停运时液位正常，运行中液位显示10000mm时溢流口开始间歇性溢流，并从呼吸孔排出泡沫。
对液位计、溢流口几何高度进行校验，没有发现问题。
当液位降低到8.5米左右，烟气会从塔体溢流口冒出，造成浆液从呼吸孔喷出。
2原因分析DCS显示的液位是根据差压变送器测得的差压与吸收塔内浆液密度计算得来的值，而不是吸收塔内真实液位。
由于循环泵、氧化风机的运行，而且水中杂质(有机物，盐类等)、氧量较大，而引起浆液中含有大量气泡、或泡沫，从而造成吸收塔内浆液的不均匀性，由于浆液密度表计取样来自吸收塔底部，底部浆液密度大于氧化区上部浆液密度，造成仪表显示偏低。
我公司脱硫用水采自机组循环水排污水，水质较差，有机物较高可达30～40，CL-含量超过1100mg/l。
此时吸收塔内液位超过了表计显示液位，此时塔内液位已经达到了溢流口的高度，再加上脉冲扰动、氧化空气鼓入、浆液的喷淋等因素的综合影响而引起的液位波动，并且浆液液面随时发生变化，导致吸收塔间歇性溢流。
3处理方案3.1确定合理液位调试期间确定合理的运行液位，根据现场运行条件，人为降低运行控制液位计显示液位，使塔内实际液位仅高于塔体溢流口高度，防止烟气泄露。
修正吸收塔浆液密度来提高液位计显示液位，控制液位在塔体溢流口至溢流排水口标高之间。
3.2加入消泡剂尽管确定液位仅高于塔体溢流口高度，也难免吸收塔浆液泡沫从呼吸孔冒出。
根据实际运行情况来看，吸收塔内泡沫会高于实际液位表面2—5米。
防止吸收塔溢流及喷沫现象的有效手段是加入消泡剂。
加入消泡剂的量按系统废水量计算：(废水处理量设计值)×24h×10g/m3=Xkg/h，如实际运行约3m3/h废水量，每天约加入0.72kg/d就可起到消泡作用。
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FGD系统吸收塔高液位问题分析及改造方案
吸收塔在高液位运行是湿法脱硫(FGD)系统中常遇到的问题之一，尤其是大机组在低负荷运行时该问题尤为突出。
张家口热电责任有限责任公司#1、#2机组设计煤质含硫量0.89％，机组额定发电量2×300 Mw，脱硫装臵采用一炉一塔布臵，自从运行以来出现过多次吸收塔液位居高不下，除雾器无法冲洗的情况，为事故埋下了安全隐患。
一、吸收塔高液位的成因
运行时发现， #l、# 2 FGD系统在一段时期内处于高液位运行状态，有时甚至出现吸收塔溢流现象。
通过对燃煤含硫量、石灰石品质、运行负荷、补水方式、废水排放以及混杂水源等设计数据、设计条件的对比分析，分析其主要原因如下：
(1) 燃煤含硫量高、石灰石品质差。
燃煤含硫量高、石
灰石品质差会导致偏离原设计要求，使得石灰石浆液量在单位时间内比原设计条件时加大，而吸收塔浆液池高度是根据原煤质参数和石灰石纯度来进行设计，为保证达到设计的脱硫效率，在钙硫比确定的情况下，就需要加大浆液循环量，这就使吸收塔的浆液量比原设计条件时增多。
(2) 低负荷运行。
脱硫系统对锅炉负荷的适应范围一般
为30％～100％，当锅炉低负荷运行时，原有的水平衡就会
被打破。
FGD系统在30％负荷时的耗水量约18 m3／h，与满负荷条件下的66．5 m ／h相比，FGD系统耗水量大大减少。
而在设计条件一定时，FGD系统的耗水量基本上是不能改变的，致使系统补水量远超过系统耗水量而使吸收塔液位升高。
如果要重新建立FGD 系统的水平衡，必须人为进行调整，控制系统补水。
(3) 补水方式。
#1、#2 FGD系统的补充水主要来源于三部分：
一部分是除雾器冲洗水补给。
一部分是吸收塔地坑泵补给水（包括石膏排出泵、浆液循环泵机封水，减速机冷却水、氧化风机冷却水共约10吨／小时）。
一部分是石灰石浆液
一部分是滤液附加水（包括真空皮带机滤布冲洗水，真空盒密封水，大约5.3吨／小时。
真空泵密封水大约13吨／小时，此外还有滤布冲洗水箱溢流水，水量不详）。
在除雾器不冲洗的情况下#1、#2 FGD系统水系统基本维持平衡。
冲洗除雾器液位持续升高。
(4) 脱硫废水的影响。
张热脱硫废水处理系统处理量设计标准为：两台机组运行，每小时处理量为18.2吨（连续运行）。
张热废水旋流器设计
值为：7个旋流子，6用1备，处理量为22.5t/h。
目前两台炉公用一台废水旋流器，旋流子5个，3用2备，处理量远低于设计值，废水储箱液位无法维持在正常范围内，，处理量为4.5t/h左右，远低于设计值18.2t/h，造成脱硫塔内浆液质量不合格，含氯量超标，一是影响脱硫效率，二是影响石膏品质，三是易造成管道腐蚀，四是吸收塔液位居高不下。
(5) 混杂水源的影响。
混杂水源包括FGD系统内冲洗
阀门内漏水、设备冷却水、雨水、地面冲洗水等。
很多管道的冲洗都是在线冲洗，冲洗水直接接在管道上，如果隔膜阀密封不是很好，会造成冲洗水向被冲洗的管道内漏；设备冷却水汇至脱硫区域的地坑，被FGD系统重复利用；脱硫区域
地沟如果设计不合理，雨水、地面冲洗水会进入地沟，再由地坑泵输送至吸收塔，这些因素都会造成吸收塔液位的升高。
二吸收塔高液位的危害
液位高度主要受吸收塔几何结构的影响，还有溢流管位
臵等。
在合理范围内，提高吸收塔液位有利于氧气的吸收、石灰石的充分溶解，对脱硫效率有积极的影响。
但液位过高对FGD系统的稳定、可靠运行非常不利：
(1) 造成吸收塔溢流。
如果在高液位下脱硫紧急停机、
停运循环泵，会导致吸收塔溢流，液位失控严重时导致溢流使烟道造成积垢、堵塞严重。
(2) 降低脱硫效率。
吸收塔液位过高，会使液面与喷淋
层间的距离变小，缩短脱硫剂与烟气中SO2的吸收空间，降低脱硫效率，严重时会造成石膏水力旋流站溢流液的回浆不畅。
(3) 设备能耗增加。
液位升高，会使氧化风机等脱硫设
备的出力变大，能耗增加。
如果吸收塔液位高是由脱硫废水长时间出力不足造成的，会导致除雾器冲洗程序难以执行，除雾器冲洗不够，长时间运行会导致除雾器结垢、堵塞严重，严重时会引起除雾器坍塌。
而且，氯离子浓度过高会降低脱硫效率、破坏吸收塔内的防腐层、加剧设备的腐蚀等。
三吸收塔高液位的处理措施
1、对燃煤品质、石灰石来料品质进行控制，保证燃煤含硫量、碳酸钙含量符合原设计条件，一方面可使FGD系统处于正常液位运行状态；另～方面也可避免FGD系统出力不足或负荷过大。
2 、适当延长除雾器冲洗间隔
锅炉低负荷运行时，烟气量减小，气一液接触时烟气所
蒸发掉的水量随之减少，可适当延长除雾器冲洗问隔。
冲洗持续时问和冲洗周期的确定需综合考虑保持除雾器清洁和
维持系统的水平衡。
可在设计冲洗程序时充分考虑锅炉负荷的变化，使冲洗时问、冲洗周期随烟气流量调整，或将冲洗时间、冲洗周期作为控制吸收塔液位的变量。
但是张热公司发电部运行人员在做以上调整后仍然不能
正常冲洗除雾器，并且在过去的几个月中采取了使用潜水泵排至工业废水的方式解决，致使工业废水系统淤泥严重，影响了安全生产。
所以建议做以下改造：
一、改造废水旋流器的底流和顶流出水管，使之可以具备
连续出18.2t/h废水的能力。
二、将#1和#2循环泵房的机械密封水，减速机冷却水改到
工业废水，并且保留进吸收塔地坑的能力。
（加增效
剂时，可以加水溶解）
三、将滤布冲洗水箱溢流水管改造至工艺水箱，即可以减
少进吸收塔的水量也可以降低工艺水氯离子浓度
四、在吸收塔地坑及地沟处设臵围堰防止雨水和冰雪融水进入地坑
通过改造，可以减少进吸收塔水量，保证除雾器的冲
洗数，防止除雾器结垢，坍塌，保证安全生产
发电部：岳明星 2010-10-20。