双孔箱涵计算书
双孔箱涵框架配筋计算
0.076861393 0.08 3014.666667 10 25 4908.738521 192.3513457 0.009817477 0.487313607 0.20084784 0.012539982 0.09 3391.5 5 20 1570.796327 81.7245709 0.003141593 -3.406411404 -1.307105924 0.012399138 0.098 3692.966667 5 20 1570.796327 80.8066779 0.003141593 -3.457600286 -1.338249695 844.55
箱涵结构计算书 顶中节点Wmax(mm) -0.179711352
Hale Waihona Puke 共6页 第5页箱涵结构计算书 底中节点as 底中节点RS 底中节点As 选配钢筋 实际钢筋面积(mm2) OSS Pts E 底中节点Wmax(mm) 顶板跨中as 顶板跨中RS 顶板跨中As 选配钢筋 实际钢筋面积(mm ) OSS Pts E 顶板跨中Wmax(mm) 底板跨中as 底板跨中RS 底板跨中As 选配钢筋 实际钢筋面积(mm2) OSS Pts E 底板跨中Wmax（mm) 断面抗剪能力Vr(KN) 剪力(KN) 弯起钢筋抗剪能力(KN)
2
4.2 4.5 1 -123.54 -124.97 -252.49 -936.46 127.32 125.89 1000 950 0.010139735 0.07 2637.833333 5 20 1570.796327 79.29825235 0.003141593 -3.544295775 -1.31963738 0.010257105 0.071 2675.516667 5 20 1570.796327 80.21614534 0.003141593 -3.491152277 -1.341361064 0.020723505 0.144 5426.4 10 22 3801.327111 66.97069954 0.007602654 -1.172392174
新规范双孔箱涵结构设计
钢 筋 混 凝 土 箱 涵 结 构 设 计一 、 设 计 资 料1、孔径及净空净跨径L0 = 4.6m净高h0 =3m孔数m=22、设计安全等级二级结构重要性系数r0 = 1.03、汽车荷载荷载等级公路 —Ⅰ级4、填土情况涵顶填土高度H = 1.2m土的内摩擦角Φ =30°填土容重γ1 =18kN/m3地基容许承载力[σ0] =120kPa5、建筑材料普通钢筋种类HRB335主钢筋直径22mm钢筋抗拉强度设计值f sd =280MPa涵身混凝土强度等级C20涵身混凝土抗压强度设计值f cd =9.2MPa涵身混凝土抗拉强度设计值f td = 1.06MPa钢筋混凝土重力密度γ2 =25kN/m3基础混凝土强度等级C10混凝土重力密度γ3 =24kN/m3二 、 设 计 计 算(一)截面尺寸拟定 (见图L-01)顶板、底板厚度δ =0.5mC1 =0.2m侧墙厚度t =0.4m C 2 =0.5m 横梁计算跨径L P = L 0+t =5m L = 2L 0+3t =10.4m 侧墙计算高度h P = h 0+δ = 3.5m h = h 0+2δ =4m 基础襟边 c =0.2m 基础高度 d =0.2m 基础宽度 B =10.8m(二)荷载计算1、恒载恒载竖向压力p 恒 = γ1H+γ2δ =34.10kN/m 2恒载水平压力顶板处e P1 = γ1Htan 2(45°-φ/2) =7.20kN/m 2图 L-01底板处e P2 = γ1(H+h)tan 2(45°-φ/2) =31.20kN/m 22、活载汽车后轮着地宽度0.6m，由《公路桥涵设计通用规范》(JTG D60—2004)第4.3.4条规定，按30°角向下分布。
一个汽车后轮横向分布宽>1.3/2m >1.8/2m故横向分布宽度a = 1.8+1.3 =3.100m同理，纵向，汽车后轮着地长度0.2m0.2/2+Htan30°=0.793 m >1.4/2m 故b = 1.400m ∑G =140kN 车辆荷载垂直压力q 车 = ∑G/(a³b) =32.26kN/m 2车辆荷载水平压力e 车 = q 车tan 2(45°-φ/2) =10.75kN/m 2(三)内力计算1、构件刚度比0.99 m0.6/2+Htan30°=K = (I1/I2)³(h P/L P) = 1.37u=2K+1= 3.732、节点弯矩和轴向力计算(1)a种荷载作用下 (图L-02)涵洞四角节点弯矩M aA = M aC = M aE = M aF =-1/u²pL P2/12M BA = M BE = M DC = M DF =-(3K+1)/u²pL P2/12M BD = M DB =0横梁内法向力N a1 = N a2 = Na1' = Na2'=0侧墙内法向力N a3 = N a4 =(M BA-M aA+pL p2/2)/LpNa5=-(N a3+N a4)恒载p = p恒 =34.10kN/m2M aA = M aC = M aE = M aF =-19.02kN²mM BA = M BE = M DC = M DF =-97.05kN²mN a3 = N a4 =69.64kNNa5=-139.29kN车辆荷载p = q车 =32.26kN/m2M aA = M aC = M aE = M aF =-18.00kN²m图 L-02M BA = M BE = M DC = M DF =-91.81kN²mN a3 = N a4 =65.88kNNa5=-131.77kN(2)b种荷载作用下 (图L-03)M bA = M bC = M bE = M bF =-K²ph P2/6uM BA = M BE = M DC = M DF =K²ph P2/12uM BD = M DB =0N b1 = N b2 = Nb1' = Nb2'=ph P/2N b3 = N b4 =(M BA-M bA)/L pN b5=-(N b3+N b4)恒载p = e P1 =7.20kN/m2M bA = M bC = M bE = M bF =-5.38kN²mM BA = M BE = M DC = M DF = 2.69kN²m图 L-03N b1 = N b2 = N b1' = N b2'=12.60kNN b3 = N b4 =-1.61kNN b5= 3.23kN(3)c种荷载作用下 (图L-04)Φ=20u(K+6)/K=402.46M cA = M cE =-(8K+59)²ph P2/6ΦM cC = M cF =-(12K+61)²ph P2/6ΦM BA = M BE =(7K+31)²ph P2/6ΦM DC = M DF =(3K+29)²ph P2/6ΦM BD = M DB =0N c1 = N c1'=ph P/6+(M cC-M cA)/h PN c2 = N c2'=ph P/3-(M cC-M cA)/h PN c3 = N c4 =(M BA-M cA)/L pN c5 =-(N c3+N c4)恒载p = e P2-e P1 =24.00kN/m2M cA = M cE =-8.51kN²mM cC = M cF =-9.42kN²mM BA = M BE = 4.94kN²m图 L-04M DC = M DF = 4.03kN²mN c1 = N c1'=13.74kNN c2 = N c2'=28.26kNN c3 = N c4 = 2.69kNN c5 =-5.38kN(4)d种荷载作用下 (图L-05)Φ1=20(K+2)(6K2+6K+1)=1375.05Φ2=u/K= 2.73Φ3=120K3+278K2+335K+63=1347.31Φ4=120K3+529K2+382K+63=1880.74Φ5=360K3+742K2+285K+27=2723.59Φ6=120K3+611K2+558K+87=2298.64M dA =(-2/Φ2+Φ3/Φ1)²ph P2/4M dE =(-2/Φ2-Φ3/Φ1)²ph P2/4M dC =-(2/Φ2+Φ5/Φ1)²ph P2/24M dF =-(2/Φ2-Φ5/Φ1)²ph P2/24M BA =-(-2/Φ2+Φ4/Φ1)²ph P2/24M BE =-(-2/Φ2-Φ4/Φ1)²ph P2/24M DC =(1/Φ2+Φ6/Φ1)²ph P2/24M DF =(1/Φ2-Φ6/Φ1)²ph P2/24M BD =-Φ4²ph P2/12Φ1M DB =Φ6²ph P2/12Φ1N d1 =(M dC+ph P2/2-M dA)/h P图 L-05N d2 =ph p-N d1N d1' =(M dF-M dE)/h PN d2' =ph p-N d1'N d3 =(M BA+M BD-M dA)/L PN d4 =(M BE+M BD-M dE)/L PN d5 =-(N d3+N d4)车辆荷载p = e车 =10.75kN/m2M dA =8.15kN²mM dE =-56.38kN²mM dC =-14.89kN²mM dF = 6.85kN²mM BA =-11.53kN²mM BE = 3.49kN²mM DC =11.18kN²mM DF =-7.17kN²mM BD =-15.01kN²mM DB =18.35kN²mN d1 =-25.40kNN d2 =63.04kNN d1' =0.96kNN d2' =36.67kNN d3 =-6.94kNN d4 =8.97kNN d5 =-2.03kN(5)节点弯矩、轴力计算及荷载效应组合汇总表按《公路桥涵设计通用规范》(JTG D60—2004)第4.1.6条进行承载能力极限状态效应组合3、构件内力计算(跨中截面内力)(1)顶板1 (图L-06)x =L P /2P = 1.2p 恒+1.4q 车 =86.08kN N x = N 1 =1.31kN M x = M A +N 3x-Px 2/2 =93.94kN ²m V x = Px-N 3 =47.60kN 顶板1'x =L P /2P = 1.2p 恒+1.4q 车 =86.08kN N x = N 1' =38.22kN M x = M E +N 4x-Px 2/2 =59.28kN ²m V x = Px-N 4 =25.33kN(2)底板2 (图L-07)ω1 =1.2p 恒+1.4(q 车+3e 车H P 2/4L P 2)=91.61kN/m 2ω2 =1.2p 恒+1.4q 车=86.08kN/m 2x =L P /2N x = N 2 =145.45kNM x =M C +N 3x-ω2²x 2/2-5x 3(ω1-ω2)/12L P=53.20kN ²mV x =ω2x+3x 2(ω1-ω2)/2L P -N 3=57.97kN 底板2'ω1 =1.2p 恒+1.4q 车=86.08kN/m 2ω2 =1.2p 恒+1.4(q 车-3e 车H P 2/4L P 2)=80.55kN/m 2x =L P /2图 L-06图 L-07N x = N2' =108.55kNM x =M F+N4x-ω2²x2/2-x3(ω1-ω2)/6L P=160.93kN²mV x =ω2x+x2(ω1-ω2)/2L P-N4=18.41kN(3)左侧墙 (图L-08)ω1 =1.4e P1+1.4e车=25.13kN/m2ω2 =1.4e P2+1.4e车58.73kN/m2x =h P/2N x = N3 =167.60kNM x =M A+N1x-ω1²x2/2-x3(ω2-ω1)/6h P=-100.82kN²mV x =ω1x+x2(ω2-ω1)/2h P-N1=57.37kN(4)右侧墙 (图L-09)ω1 = 1.4e P1 =10.08kN/m2ω2 = 1.4e P2 =43.68kN/m2x =h P/2N x = N4=189.87kNM x =M E+N1'x-ω1²x2/2-x3(ω2-ω1)/6h P=-103.53kN²mV x =ω1x+x2(ω2-ω1)/2h P-N1'=-5.88kN(5)中间墙 (图L-10)x =h P/2N x = N5=-357.48kNM x =M BD+(N1+N1')x=48.17kN²m 图 L-09图 L-08V x =-(N1+N1')图 L-10=-39.54kN(5)构件内力汇总表(四)截面设计1、顶板(A-B\B-E)钢筋按左、右对称，用最不利荷载计算。
双孔箱涵框架配筋计算
共6页 第5页箱涵结构计算书双孔箱涵配筋计算断面形式 断面宽B （m) 断面高H(m) 壁厚(m) 顶角弯矩MA(KN*M) 底角弯矩MC(KN*M) 顶中节点弯矩MB(KN*M) 底中节点弯矩MD(KN*M) 顶板跨中弯矩MAB(KN*M) 底板跨中弯矩MCD(KN*M) 单位板宽B（mm) 板高H（mm) 顶角as 顶角RS 顶角As 选配钢筋 实际钢筋面积(mm2) OSS Pts (0.004<=Pts) E (0.4<=E<=1) 顶角Wmax(mm) 底角as 底角RS 底角As 选配钢筋 实际钢筋面积(mm2) OSS Pts E 底角Wmax(mm) 顶中节点as 顶中节点RS 顶中节点As 选配钢筋 实际钢筋面积(mm ) OSS Pts E 共6页 第5页
箱涵结构计算书 顶中节点Wmax(mm) -0.179711352
共6页 第5页
箱涵结构计算书 底中节点as 底中节点RS 底中节点As 选配钢筋 实际钢筋面积(mm2) OSS Pts E 底中节点Wmax(mm) 顶板跨中as 顶板跨中RS 顶板跨中As 选配钢筋 实际钢筋面积(mm ) OSS Pts E 顶板跨中Wmax(mm) 底板跨中as 底板跨中RS 底板跨中As 选配钢筋 实际钢筋面积(mm2) OSS Pts E 底板跨中Wmax（mm) 断面抗剪能力Vr(KN) 剪力(KN) 弯起钢筋抗剪能力(KN)
2
0.076861393 0.08 3014.666667 10 25 4908.738521 192.3513457 0.009817477 0.487313607 0.20084784 0.012539982 0.09 3391.5 5 20 1570.796327 81.7245709 0.003141593 -3.406411404 -1.307105924 0.012399138 0.098 3692.966667 5 20 1570.796327 80.8066779 0.003141593 -3.457600286 -1.338249695 844.55
双孔箱涵设计计算书新规范
园中路双孔箱涵计算书一、设计资料箱涵净跨径L。
=2×4m，净高H。
=3.6m，箱涵顶面铺装沥青砼0.05m+C40细石砼层0.2m （平均），两端填土r=18KN/m3,Φ=30°，箱涵主体结构砼强度等级为C30，箱涵基础垫层采用C10砼，受力钢筋采用HRB335钢筋，地基为粉质粘土，汽车荷载为城-B。
二、设计依据《公路钢筋砼及预应力砼桥涵设计规划》（JTG D62-2004）三、内力计算1、荷载计算1）恒载恒载竖向压力p1=r1·H+r2·δ=24×(0.05+0.2)+25×0.4=16KN/m2恒载水平压力：顶板处：p2=)245(tan21ψγ-⋅⋅H=1.5KN/m2底板处：p3=)245(tan)(21ψγ-⋅+⋅hH=27.87KN/m22）活载a1=a2+2H=0.25+2×0.25×tan30°=0.54mb1=b2+2H=0.6+2×0.25×tan30°=0.89m车辆荷载垂直压力q车=11baG⨯∑=89.054.060⨯=124.84KN/m2车辆荷载水平压力e车=q车·tan2(45°-Ψ/2)=124.84×0.333=41.61KN/m2 3)作用于底板垂直均布荷载总和q1=1.2q恒1+1.4q车1q恒1=p1++BddHr)2(43+⨯⨯=16+9.8)3.03.02(6.325+⨯⨯⨯=25KN/mq 车1=124.84 KN/mq 1=1.2q 恒1+1.4q 车1=1.2×25+1.4×124.84=204.78 KN/m4)作用于顶板垂直均布荷载总和q 2=1.2q 恒2+1.4q 车2q 恒2= 16KN/m q 车2=124.84 KN/m q 2=1.2q 恒2+1.4q 车2=193.98 KN/m 5)作用于侧墙顶部的水平均布荷载总和q 3=1.2q 恒3+1.4q 车3q 恒3= 1.5KN/m q 车3=41.61 KN/m q 3=1.2q 恒3+1.4q 车3=60.05 KN/m 6)作用于侧墙底部的水平均布荷载总和q 4=1.2q 恒4+1.4q 车4q 恒4= 27.87KN/m q 车4=41.61 KN/m q 4=1.2q 恒4+1.4q 车4=91.7KN/m 2、恒载固端弯矩计算m KN L q MFAC ⋅-=⨯-=⨯-=65.24123.416122212恒恒m KN M M F AC F CA ⋅=-=65.24恒恒m KN L q MFBD ⋅=⨯=⨯-=52.38123.425122211恒恒m KN M M F BD F DB ⋅-=-=52.38恒恒m KN L q q L q M F AB ⋅=⨯-+⨯=⨯-+⨯=06.16304)5.187.27(1245.130)(12222234223恒恒恒恒mKN L q q L q MFBA ⋅-=⨯--⨯-=⨯--⨯-=10.23204)5.187.27(1245.120)(12222234223恒恒恒恒3、活载固端弯矩计算m KN L q MF AC ⋅-=⨯-=⨯-=36.192123.484.124122212车车m KN M M F AC F CA ⋅=-=36.192车车mKN L q MFBD ⋅=⨯=⨯=36.192123.484.124122211车车m KN M M F BD F DB ⋅-=-=36.192车车mKN L q q L q MFAB ⋅=⨯-+⨯=⨯-+⨯=48.55304)61.4161.41(12461.4130)(12222234223车车车车m KN L q q L q MF BA ⋅-=⨯--⨯-=48.5520)(122234223车车车车3、抗弯劲度计算005.03.4124.04124313=⨯⨯=⨯=L d K AC顶 005.03.4124.04124313=⨯⨯=⨯=L d K BD底 00225.04123.04124323=⨯⨯=⨯==L d K K BA AB侧4、杆端弯矩的分配系数计算69.000225.0005.0005.0=+=+=AB AC AC AC K K K μ31.000225.0005.000225.0=+=+=AB AC AB AB K K K μ31.0005.000225.000225.0=+=+=BD BA BA BA K K K μ69.0005.000225.0005.0=+=+=BD BA BD BD K K K μ5、杆端弯矩的传递系数各杆件向远端的传递系数均为0.56、结点弯矩分配计算恒载弯矩分配计算表注：弯矩符号以绕杆端顺时针旋转为正。
双孔涵洞结构计算实例
席家泵站涵洞结构计算书一、已知条件堤顶至顶板填土高度H d=1.08m填土内摩擦角φ=25°洞身每孔净宽B=2m洞身每孔净高H=2m底板厚d1=0.4m顶板厚d2=0.4m侧墙厚d3=0.4m中隔板厚d4=0.3m过流量Q=5.50m3/s混凝土强度等级C25工况为洞内无水0.2*0.2二、荷载计算1、作用于洞顶的均布垂直土压力q t2H d /B 1=1.08/5.1=0.02，查表得K s =1.0。
q t2=1.20×K s γH d =1.20×1.0×18×1.08=23.33kN/m 2、作用于侧墙水平分布土压力q t3、q t4 q t3=1.20×γ(H d +d 2)tan 2(45-2φ)=1.20×18×(1.08+0.4)tan 2(45°-2250)=12.97kN/mq t4=1.20×γ(H d +d 2+H)tan 2(45-2φ)=1.20×18×(1.08+0.4+2.0)tan 2(45°-2250)=30.51kN/m作用于侧墙的荷载无水压力，则 q 3=q t3=12.97 kN/m ，q 4=q t4=30.51 kN/m 3、洞顶承受的车辆荷载Q Q=A P=()()4.230tan 26.130tan 219600++d d H H =()()4.230tan 08.126.130tan 08.121960+⨯⨯+⨯⨯=18.87 kN/m 3、作用于顶板的垂直均布荷载总和q 2q 2=q t2+1.05×γc d 2+1.2×Q=23.33+1.05×25×0.4+1.2×18.87=56.47kN/m 4、作用于底板底面的垂直均布荷载总和q 1 q 1=q 2+143)2(05.1B d d H c +γ=56.47+1.05×25×2×(2×0.4+0.3)/5.1 =67.79 kN/m 二、固端弯矩计算M FAC =-12212L q =-1235.247.562⨯=-25.99kN·mM F CA =- M F AC =25.99kN·mM FBD =12211L q =1235.279.672⨯=31.20kN·mM F DB =- M F BD =-31.20kN·mM F AB =()30122234223Lq q L q -+=()304.297.1251.30124.297.1222⨯-+⨯=9.59kN·mM FBA =()20122234223L q q L q --- =()204.297.1251.30124.297.1222⨯--⨯-=-11.28kN·m三、抗弯劲度系数K AC =132124L d =35.2124.043⨯⨯=0.00908K BD =131124L d =35.2124.043⨯⨯=0.00908K AB =K BA =233124L d =4.2124.043⨯⨯=0.00889四、杆端弯矩分配系数 μAC =AB AC AC K K K +=00889.000908.000908.0+=0.505μAB =AB AC AB K K K +=00889.000908.000889.0+=0.495μBA =BD BA BA K K K +=00908.000889.000889.0+=0.495μBD =BD BA BD K K K +=00908.000889.000908.0+=0.505五、杆端弯矩传递系数各杆件向远端传递系数均为1/2。
箱涵设计计算书
公路桥涵设计计算书一，设计资料公路上箱涵，净跨径 L 为 2.5m ，净高 h 为 3.0m ，箱涵顶平均为 2.0m 夯 0 0 填砂砾石，顶为 300m m 沥青混凝土路面铺装层，两侧边为砂砾石夯填，土的内 摩擦角为 40 ,砂砾石密度γ=23K N/m ，箱涵选用 C25 混凝土和 H R B335 钢o 3 筋。
本设计安全等级为二级，荷载为公路-Ⅱ级。
二 设计计算 （一）截面尺寸 顶板、底板厚度 δ=40c m(C1=30cm) 侧墙厚度 t=40cm(C2=30c m) 故横梁计算跨径 L =L +t=2.5+0.4=2.9m p 0 侧墙计算高度hp=h0+δ=3.0+0.4=3.4m (二) 荷载计算 1.恒载 恒载竖向压力56.0K N m 2 /P H 1 2恒载水平压力顶板处 40 0t an 45H 10.00 / e2 0 K N m2 2 p11底板处 40() t an 45 29.01 / K N m eH h 2 0 23 p212.活载汽车后轮地宽度 0.6m ，公路-Ⅱ级车辆荷载由《公路桥涵设计通用规范》 （JTG D60-2004）第 4.3.4 条计算一个汽车后轮横向分布宽，按 30 角向下分布。
0.6 1.3H tan 30 01.45m m0 2 0.6 2 1.8H tan 30 01.45m m0 2 20.6 2故，横向分布宽度为 a 0.1tan 30 2 1.3 4.029 m 0 同理，纵向，汽车后轮招地长度 0.2m ：0.2 2 1.42 H tan 30 1.255 mo 0.2 2故，b H tan 30 2 2.509m 0 ∑G=140K N车辆荷载垂直压力G 140 q 车13.25KN / m 2 a b 4.029 2.509车辆荷载水平压力 40 0 2.88KN / m2e车q 车 t an 45 2 02（三）内力计算 1.构件刚度比 I h K1.17 1 I L1 2P2.节点弯矩和轴向力计算 （1）a 种荷载作用下（图 1）涵洞四角节点弯矩： P l 12 MMMM=-18.07K N ．m P K 1 12aA aB aC aD横梁内法向力NN0 ，a1a2侧墙内法向力P l NN=81.2K N P 2a3 a4p q 车辆荷载（ =13.25K N/m 2） 车 P l 12 MMMM4.28KN mPK 1 12aA aB aC aDP l NN19.22NP2a3a4(2)b 种荷载作用下（图 2）图 2Ph 2KM M M M5.2KN mpK 112bA bB bC bDPhN N 17.00KN，p2b1b2N N 0b3b4恒载(P=ep1=10.00kN/m2)（3）c 种荷载作用下图3K 3K 8Ph 2M M 5.45KN mpK 1K360cA cDK 2K 7Ph 2M M 4.43KN mpK 1K360cB cCPh M MMN =10.47K Np cA cBcB6hc1pPh MN =21.84K Np cA3hc2pN N 0c3c4恒载（P e e29.011019.01KN）p2p1（4）d种荷载作用下M3 10 2 Ph5.81KN mK K K 2=p 6 K 4K 3 15K 5 4 dA2M3 K 5 3 Ph 2.52KN mK K 2 p 6 K4K 3 15K 5 4dB2 3 5 3 Ph K K K 2 MdC4.02KN m4.31KN mp6 K 4K 3 155 4 2 K 3 10 2 Ph K K K 2pMdA6 K 4K 3 15K 5 42 MM dDN2.54K N dC d1hpMMdDNph7.35K NdCd 2phpM M dBNN2.25KNdCd 3d 4L P车辆荷载 pe 2.88KN / m 车2(5)节点弯矩和轴力计算汇总表按《公路桥涵设计通用规范》（JT G D60——2004）第 4.1.6 条进行承载力 极限状态效应组合B-18.0-18.0-18.0-18.0481.2081.201.2×-21.6-21.6-21.6-21.6897.4497.44∑结构、土的-5.20-5.20-5.20-5.2017.0017.00-5.45-4.43-4.43-5.4510.4721.84-4.28-4.28-4.28-4.28-5.81 2.52-4.02 4.3119.2219.227.35-2.25 2.253.4310.2923.7530.06-50.7-37.6-46.7-36.541.8964.67121.1127.5 2275903.构件内力计算（跨中截面内力）（1）顶板（图a）lx=p2p 1.2p恒1.4q车85.76KNN=N=41.89KNx1x2M = M +N x-P =47.96KN·mx B 3 2V=P·x-N=3.16KNx 3(2)底板[图b]3ω=1.2p+1.4（q-eeh2）=69.12KN/m2 1 恒车L2车车pP3ω=1.2p+1.4（q+h2）=102.39KN/m2 2 恒车L2pPlx= p2N =N =121.19KNx 3x2x3M = M +N x-ω-(ω-ω)=45.52KN·m x A 3 1 2 12 6 Lpx2V=ωx+ (ω-ω)-N=-8.91KNx 1 2 12L3p(3)左侧墙[图c]图cω=1.4e+1.4e =18.04KN/m21p1 车ω=1.4（e+e ）=44.64KN/m22 p2 车hx= p2N =N =121.19KNx 3x2x3M = M +N x-ω-(ω-ω)=1.12KN·m x B 1 1 2 12 6 hpx2V=ωx+ (ω-ω)-N=0.08KNx 1 2 12h1pω=1.4e=14.00K N·m ω=1.4e=40.61 K N·m1 2 pp12(3)右侧墙[图d]hx= p2ω=1.4e=14.001 p1ω =e =40.61 2p 2N =N =127.50KN x 4x 2 x 3 M = M +N x-ω - (ω -ω )=-2.2KN ·m x C 1 12 1 2 6 hpx 2V =ω x+ (ω -ω )-N =-6.87KN x 1 2 1 2h1p(5)构件内力汇总表构件内力汇总表 单位K N ﹒mMdB-C-37.62 41.89 121.1 47.96 41.89 3.16 -46.7 41.89 127.5-50.72 64.67 121.1 46.52 64.67 -8.91 -36.5 64.67 127.5 B-A-37.62 121.1 41.89 1.12 121.1 0.08 -50.7 121.1 64.67-46.77 127.5 41.89 -2.20 127.5 -6.78 -36.5 127.5 64.670 0 5 0 (四)截面设计 1，顶板(B-C)钢筋按左右对称，用最不利荷载计算 (1)跨中l 2.9m,h 0.4m,a 0.03m,h0.37m,b 1mM d 47.96KN m,Nd 41.89KN,Vd 3.16kN Me 0 1.145md Ndbh 2 0.4 2 i0.115 m12 122.9 l长细比25.11 17.5 i 0.115由《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62－2004）第 5.3.10 条。
箱涵计算书
目录1 计算依据与基础资料 (1)1.1 工程概况 (1)1.1.1截面尺寸 (1)1.1.2填土情况 (1)1.2 标准与规范 (1)1.2.1 标准 (1)1.2.2 规范 (1)1.3 主要材料 (2)1.4 设计要点与参数 (2)1.5 计算软件 (2)2 计算模型简介 (3)2.1 计算模型 (3)2.2 荷载施加 (3)3 箱涵结构计算 (4)3.1 荷载组合 (4)3.2 箱涵受力计算 (4)3.2.1 箱涵弯矩 (4)3.2.2 箱涵剪力 (5)3.2.3 箱涵轴力 (6)3.2.4 箱涵配筋验算 (7)4地基承载力验算 (31)4.1荷载计算 (31)4.2地基应力 (32)1 计算依据与基础资料1.1 工程概况道路在桩号K1+000处设置两孔6x3.5m箱涵，箱涵结构中心线与道路中线的法线逆交13.5度，箱涵全长46m1.1.1截面尺寸净跨径：6m净高：3.5m顶板厚：0.6m底板厚：0.65m侧墙厚：0.6m倒角：0.15x0.15m基础：15cmC15素混凝土垫层；50cm浆砌片石垫层；基础宽度：14.8m1.1.2填土情况箱涵覆土厚度：1.729m土的内摩擦角：30°填土容重：18KN/m31.2 标准与规范1.2.1 标准桥梁结构安全等级为一级;设计荷载：汽车荷载：公路-I级，人群荷载：根据《桥梁设计准则》要求。
跨径：2孔6.0x3.5m钢筋砼箱涵；箱涵总长：46m；横坡：根据道路设计进行设置。
地震烈度：7度；环境条件Ⅰ类;地震荷载：地震基本烈度为7度，动荷载峰值加速度0.1g，Ⅱ类场地。
1.2.2 规范《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）；《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004）；《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTG D63-2007）； 《公路桥梁抗震设计细则》（JTG/T B02-01-2008）； 《公路涵洞设计细则》（JTG/T D65-04-2007）； 《公路桥梁抗震设计细则》（JTJ041-2000）； 《城市道路设计规范》（CJJ 37-90）； 1.2.3 参考资料《公路桥涵设计手册》桥梁上册（人民交通出版社2004.03） 《公路小桥涵设计示例》（人民交通出版社2005.01）1.3 主要材料1）混凝土：箱涵采用C30混凝土。
箱涵设计计算书
一． 设计资料地下通道净跨径L0=6m ，净高h0=3.5m ，箱顶填土厚为3m ，土的内摩擦角φ为30°，填土的密度γ1=20KN/m3。
箱涵主体结构混凝土强度等级为C30，箱涵基础垫层混凝土强度等级为C15，纵向受力钢筋采用HRB335钢筋。
地基为强风化砂岩。
汽车荷载等级为城-A 级。
二． 设计计算 （一）尺寸拟定顶板、底板厚度δ=50cm 侧墙厚度t=50cm故计算长度 m t L l 5.65.060=+=+=m H h 0.45.05.30=+=+=δ（二）荷载计算 1．恒载竖向恒载标准值 221/5.725.025320m KN H q v =×+×=•+•=δγγ水平恒载标准值顶板处22121/20320)23045()245(m KN tg H tg q h =××−=••−=oooγφ底板处22122/50)5.43(20)23045()()245(m KN tg h H tg q h =+××−=++••−=oooδγφ2．活载一个汽车后轮荷载横向扩散长度28.103.230326.0fo =×+tg ，故两辆车相邻车轴由荷载重叠；一个汽车后轮荷载纵向扩散长度2.626.386.1303225.0p f o =×+tg 。
按两辆车相邻计算车轴荷载扩散面积横向分布长m tg a 96.83.12)8.130326.0(=+×+×+=o 。
纵向分布长分两种情况，第一种情况考虑1、2、3轴荷载重叠，此时纵向分布长m tg b 52.82.16.32)303225.0(=++××+=o ；第二种情况只考虑4轴荷载，此时纵向分布长m tg b 72.32)303225.0(=××+=o 。
车辆荷载垂直压力，按纵向分布第一种情况计算，2/91.852.896.8)14014060(2m KN q v =×++×=车；按纵向分布第二种情况计算，2/0.1272.396.82002m KN q v =××=车。
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园中路双孔箱涵计算书一、设计资料箱涵净跨径L。
=2×4m，净高H。
=3.6m，箱涵顶面铺装沥青砼0.05m+C40细石砼层0.2m （平均），两端填土r=18KN/m3,Φ=30°，箱涵主体结构砼强度等级为C30，箱涵基础垫层采用C10砼，受力钢筋采用HRB335钢筋，地基为粉质粘土，汽车荷载为城-B。
二、设计依据《公路钢筋砼及预应力砼桥涵设计规划》（JTG D62-2004）三、内力计算1、荷载计算1）恒载恒载竖向压力p1=r1·H+r2·δ=24×(0.05+0.2)+25×0.4=16KN/m2恒载水平压力：顶板处：p2=)245(tan21ψγ-⋅⋅H=1.5KN/m2底板处：p3=)245(tan)(21ψγ-⋅+⋅hH=27.87KN/m22）活载a1=a2+2H=0.25+2×0.25×tan30°=0.54mb1=b2+2H=0.6+2×0.25×tan30°=0.89m车辆荷载垂直压力q车=11baG⨯∑=89.054.060⨯=124.84KN/m2车辆荷载水平压力e车=q车·tan2(45°-Ψ/2)=124.84×0.333=41.61KN/m2 3)作用于底板垂直均布荷载总和q1=1.2q恒1+1.4q车1q恒1=p1++BddHr)2(43+⨯⨯=16+9.8)3.03.02(6.325+⨯⨯⨯=25KN/m q车1=124.84 KN/mq1=1.2q恒1+1.4q车1=1.2×25+1.4×124.84=204.78 KN/m4)作用于顶板垂直均布荷载总和q 2=1.2q 恒2+1.4q 车2 q 恒2= 16KN/m q 车2=124.84 KN/mq 2=1.2q 恒2+1.4q 车2=193.98 KN/m5)作用于侧墙顶部的水平均布荷载总和q 3=1.2q 恒3+1.4q 车3 q 恒3= 1.5KN/m q 车3=41.61 KN/mq 3=1.2q 恒3+1.4q 车3=60.05 KN/m6)作用于侧墙底部的水平均布荷载总和q 4=1.2q 恒4+1.4q 车4 q 恒4= 27.87KN/m q 车4=41.61 KN/mq 4=1.2q 恒4+1.4q 车4=91.7KN/m 2、恒载固端弯矩计算m KN L q MF AC ⋅-=⨯-=⨯-=65.24123.416122212恒恒m KN M M F AC F CA ⋅=-=65.24恒恒m KN L q MFBD ⋅=⨯=⨯-=52.38123.425122211恒恒m KN M M F BD F DB ⋅-=-=52.38恒恒m KN L q q L q MFAB ⋅=⨯-+⨯=⨯-+⨯=06.16304)5.187.27(1245.130)(12222234223恒恒恒恒mKN L q q L q MFBA ⋅-=⨯--⨯-=⨯--⨯-=10.23204)5.187.27(1245.120)(12222234223恒恒恒恒3、活载固端弯矩计算m KN L q MF AC ⋅-=⨯-=⨯-=36.192123.484.124122212车车m KN M M F AC F CA ⋅=-=36.192车车mKN L q MFBD ⋅=⨯=⨯=36.192123.484.124122211车车m KN M M F BD F DB ⋅-=-=36.192车车mKN L q q L q MFAB ⋅=⨯-+⨯=⨯-+⨯=48.55304)61.4161.41(12461.4130)(12222234223车车车车m KN L q q L q MF BA ⋅-=⨯--⨯-=48.5520)(122234223车车车车3、抗弯劲度计算005.03.4124.04124313=⨯⨯=⨯=L d K AC顶 005.03.4124.04124313=⨯⨯=⨯=L d K BD底 00225.04123.04124323=⨯⨯=⨯==L d K K BA AB侧4、杆端弯矩的分配系数计算69.000225.0005.0005.0=+=+=AB AC AC AC K K K μ31.000225.0005.000225.0=+=+=AB AC AB AB K K K μ31.0005.000225.000225.0=+=+=BD BA BA BA K K K μ69.0005.000225.0005.0=+=+=BD BA BD BD K K K μ5、杆端弯矩的传递系数各杆件向远端的传递系数均为0.5 6、结点弯矩分配计算恒载弯矩分配计算表注：弯矩符号以绕杆端顺时针旋转为正。
7、各部位剪力、轴向力及控制截面弯矩计算。
（1）杆件AC （顶板）及杆件BD （底板）剪力计算KN L M M L q Q CA AC AC 69.313.453.2889.1623.4162112=+--⨯=+-⨯=恒恒恒恒 KN L M M L q Q CAAC AC 41.2293.425.24858.8023.484.1242112=+--⨯=+-⨯=车车车车Q AC =1.2Q AC 恒+1.4Q AC 车=359.2KNKN L M M L q Q CA AC CA 11.373.453.2889.1623.4162112-=+--⨯-=+-⨯-=恒恒恒恒KN L M M L q Q AC CA CA 40.3073.425.24858.8023.484.1242112-=+--⨯-=+-⨯-=车车车车 Q CA =1.2Q CA 恒+1.4Q CA 车=-474.89KNKN L M M L q Q BD DB DB 88.573.468.2644.4423.4252111=+--⨯=+-⨯=恒恒恒恒KN L M M L q Q BD DB DB 39.3073.459.8024.24823.484.1242111=+--⨯=+-⨯=车车车车 Q DB =1.2Q DB 恒+1.4Q DB 车=499.80KNKN L M M L q Q BD DB BD 62.493.468.2644.4423.4252111-=+--⨯-=+-⨯-=恒恒恒恒 KN L M M L q Q BD DB BD 42.2293.459.8024.24823.484.1242111-=+--⨯-=+-⨯-=车车车车 Q BD =1.2Q BD 恒+1.4Q BD 车=-380.73KN（2）杆件AB （侧墙）剪力计算KN L M M L q q L q Q BAAB AB 13.18468.2689.1634)5.187.27(2487.273)(2223424-=--⨯-+⨯-=+-⨯-+⨯-=恒恒恒恒恒恒KNL M M L q q L q Q BAAB AB 22.83459.8058.8034)61.4161.41(2461.413)(2223424-=--⨯-+⨯-=+-⨯-+⨯-=车车车车车车Q AB =1.2Q AB 恒+1.4Q AB 车=-138.26KNKNL M M L q q L q Q BAAB BA 61.40468.2689.1664)5.187.27(2487.276)(2223424=--⨯--⨯=+-⨯--⨯=恒恒恒恒恒恒KNL M M L q q L q Q BAAB BA 22.83459.8058.8064)61.4161.41(2461.416)(2223424=--⨯--⨯=+-⨯--⨯=车车车车车车Q BA =1.2Q BA 恒+1.4Q BA 车=165.24KN（3）各加腋起点截面弯矩及跨间最大弯矩计算 加腋尺寸为0.5×0.3m则底板左加腋起点截面跨结点D 的距离X 1左=L 1-d 1/2-0.5=3.65m 底板右加腋起点截面跨结点D 的距离X 1右=0.5+d 1/2=0.65m顶板左加腋起点截面跨结点A 的距离X 2左=X 1右=0.5+d 1/2=0.65m 顶板右加腋起点截面跨结点A 的距离X 2右=X 1左=L 1-d 1/2-0.5=3.65m 侧墙上加腋起点截面跨结点B 的距离X 上=L 2-d 2/2-0.3=3.5m 侧墙下加腋起点截面跨结点B 的距离X 下=0.3+d 2/2=0.5m 各加腋起点截面的弯矩分别为：mKN X q X Q M M DB DB ⋅=⨯-⨯+-=⨯-+=32.59265.378.20465.38.49986.400222111左左底左mKN X q X Q M M DB DB ⋅-=⨯-⨯+-=⨯-+=25.119265.078.20465.08.49986.400222111右右底右mKN X q X Q M M AC AC ⋅=⨯-⨯+-=⨯-+=42.59265.098.19365.02.35908.133222222左左顶左mKN X q X Q M M AC AC ⋅-=⨯-⨯+-=⨯-+=15.114265.398.19365.32.35908.133222222右右顶右m KN L X q q X q X Q M M BA BA ⋅-=⨯⨯-+⨯-⨯+-=⨯-+⨯-+=45.73465.0)05.607.91(25.07.915.024.16577.1446)(232233424下下下侧下mKN L X q q X q X Q M M BA BA ⋅-=⨯⨯-+⨯-⨯+-=⨯-+⨯-+=55.71465.3)05.607.91(25.37.915.324.16577.1446)(232233424上上上侧上 底板（BD ）、顶板（AC ）、侧墙（AB ）跨间最大弯矩截面位置1 X （距结点D 的距离）、2 X （距结点A 的距离）、3 X （距结点B 的距离）m q Q X DB 44.278.20480.49911===m q Q X AC 85.198.1932.35922===mL q q L q q Q q q X BA 97.14)05.607.91(4)05.607.91(24.16527.917.91)()(222342342443=--⨯⨯--=--⨯⨯--=底板（BD ）、顶板（AC ）、侧墙（AB ）跨间最大弯矩mKN X q X Q M M DB DB⋅=⨯-⨯+-=⨯-+=06.209244.278.20444.28.49986.4002221111 mKN X q X Q M M AC AC ⋅=⨯-⨯+-=⨯-+=49.199285.198.19385.12.35908.1332222222 mKN L X q q X q X Q M M BA BA ⋅=⨯⨯-+⨯-⨯+-=⨯-+⨯-+=83.124697.1)05.607.91(297.17.9197.124.16584.1446)(2322333423433 8、轴向力计算根据力的平衡原理，顶板轴向力等于侧墙上端剪力；底板轴向力等于侧墙下端剪力；侧墙轴向力等于顶板及底板板端剪力。