第四章 (4.3)活性污泥反应动力学
第四章 (4.3)活性污泥反应动力学

图中的生化反应可以用下式表示:
S yX zP
及
dX dS y dt dt
即
dS 1 dX dt y dt
式中:反应系数 y 又称产率系数,mg(生物量)/mg(降解的 dS 底物)。 该式反映了底物减少速率和细胞增长速率之间的关系,是废水生物处理 中研究生化反应过程的一个重要规律。
(4-29)
V
1 ds X dt
∵
r V max r Vmax Vmax max r
V
V:比降解速率
∴
1 maxS max S S Vmax r r KS S r KS S KS S
(4-30)
∴
有机底物降解速度
XS e ds Vmax dt K S Se
(4-41)
(4-42)
将( 4 42) 代入( 4 40) 式后:
并在等式两边同时除以X得出:
Vmax
XSe Q( S 0 S e ) K S Se V
Vmax
Se Q(S 0 S e ) (S 0 S e ) K S Se XV Xt
的变化
∴动力学是研究讨论下列函数关系:
S V Vmax KS S ds f s, x XS dt ds V max dt KS S
S max KS S dx g(S, X) XS dt dx max dt KS S
S0 Se K 2Se Xt S0 Se K 2Se Xt Se (1 K 2 Xt )
有机物地残留率
去除率
第四章活性污泥法全解课件

机械曝气:①曝气装置的转动,把大量混合因为以液幕、 液滴抛向空中,增大接触面,液面呈剧烈的搅 动状,将空气卷入;②曝气器转动产生提升作 用,使混合液连续地上、下循环流动,气、液 界面不断更新,将空气中的氧转移到液体内; ③曝气器转动,在其后侧形成负压区,吸入部 分空气。
dM / dt — 单位时间内通过界面扩散的物质数量; A — 界面面积。
曝气过程中的双膜理论基本论点: (1)膜两侧两相均处于紊流状态,紊流程度越高层流膜越薄。 (2)气液相主体的浓度是均匀的,所有的传质阻力只存在两层流
膜中。 (3)界面上不存在传质阻力。 (4)传质阻力主要存在于液膜上。
设液相主体体积为V(m3),上式同除以V得:
微孔曝气设备
微孔曝气设备安装
2、机械曝气设备
(1)竖轴式曝气器
①泵型叶轮曝气机 a、叶轮外缘最佳线速度应在4.5~5.0 m/s的 范围内;b、叶轮在水中浸没深度应不大于40 mm,过深影响 曝气量,过浅易于引起脱水,运行不稳定;c、叶轮不能反转。
② K型叶轮曝气机 最佳运行线速度在4.0 m/s左右,浸没深度为 0~10 mm,叶轮直径与曝气池直径或正方形边长之比大致为1: 6~1:10.
推流式曝气池
平面布置 推流式曝气池的长宽比一般为5~10; 进水方式不限;出水用溢流堰。 横断面布置 推流式曝气池的池宽和有效水深之比一般为1~2。 根据横断面上的水流情况,可分为 平流推移式 旋流推移式 完全混合曝气池
池形:圆形、方形、矩形
(三)气体传递原理
在曝气过程中,空气中的氧从气相传递到液相,是个传质过 程,由于物质传递是借助于扩散作用从一相到另一相的,故传质 过程实质上是个扩散过程,主要是由于界面两侧物质存在着浓度 差值而产生。
第4.3节 活性污泥反应动力学基础

4)总产率系数(Y)与表观产率系数(Yobs)间的关 系. Yobs=Y/(1+Kd· c) θ 即实测污泥产率系数较理论总降低。 5)确立了污泥回流比(R)与θc的关系。 1/θc =Q[1+R-R(Xr/Xa)]/V 。
式中:Xr为回流污泥浓度,(Xr)max=106/SVI 。
e、在污水处理系统中(低基质浓度)中,对V= VmaxS/(Ks+S) 的推论: ∵V=VmaxS/(Ks+S),V=q; ∴q= VmaxS/(Ks+S) 由于Ks》S(低基质浓度), ∴q= VmaxS/Ks=K· ν。 S= ∵V=(ds/dt)u/Xa=Ks , (ds/dt)u =(Ks)max 而(ds/dt)u=(Sa-Se)/t=Q(Sa-Se)/V, ∴ KSe=Q(Sa-Se)/XaV, 由此可以求定曝所池体积。
• 例题
p121 例4-1
三、活性污泥反应动力学基础
1、概述: 从前面介绍可以看出,微生物的增殖、代谢与有机 底物浓度、 θc以及生化反应速度等密切相关。反应 动力学则是从生化角度来研究彼此的关系,以提高我 们理论认识水平,并指导我们优化工艺与设备。
2、莫诺特(Monod)方程式 法国学者Monod于1942年采用纯菌种在培养基稀溶 液中进行了微生物生长的实验研究,并提出了微生物生 度和底物浓度间的关系式: μ = μmaxS/(Ks+S) 式中: µ ——微生物比增长速度,即单位生物量的增长速度. μmax——微生物最大比增长速度; Ks ——饱和常数,μ =(1/2) μmax时底物浓度, 故又称半速度常数。 S ——底物浓度。
(3)方程的应用 1)确立处理水有机底物浓度(Se)与生物固体平均停 留时间( θc )之间的关系: 对完全混合式: Se=Ks(1/θc+Kd)/[Y(Sa-Se)-(1/θc+Kd)] 对推流式: 1/θc= YVmax(Sa-Se)/[(Sa-Se)+ Ks㏑Sa/Se]- Kd
实验四活性污泥生化反应动力学系数测定实验

实验四 活性污泥生化反应动力学系数测定实验一、实验目的1、 观察完全混合活性污泥处理系统的运行,掌握活性污泥处理法中控制参数(如污泥负荷、泥龄、溶解氧浓度)对系统的影响;2、 加深对活性污泥生化反应动力学基本概念的理解;3、 掌握生化反应动力学系数K 、Ks 、Vmax 、Y 、Kd 等的测定。
二、实验原理活性污泥好氧生物处理是指在有氧参与的条件下,微生物降解污水中的有机物。
整个过程包括微生物的生长、有机底物降解和氧的消耗,整个过程变化规律如何正是活性污泥生化反应动力学研究的内容,活性污泥生化反应动力学内容包括:(1)底物的降解速度与有机底物浓度、活性污泥微生物量之间的关系;(2)活性污泥微生物的增殖速度与有机底物浓度、活性污泥微生物量之间的关系; (3)有机底物降解与氧需。
1、底物降解动力学方程Monod 方程:SKs S V dt dS+=-max(1) Vmax-------有机底物最大比降解速度,Ks-----------饱和常数,在稳定条件下,对完全混合活性污泥系统中的有机底物进行物料平衡:0)(=++-+dtdSVSe Q R Q Se Q R Q So (2) 整理后,得dtdSV Se So Q -=-)( (3)于是有SKs SV Xt Se So XV Se So Q +=-=-max)( (4) 而M F XtSeSo XV Se So Q /)(=-=-,F/M 为污泥负荷。
完全混合曝气池中S=Se ,所以(4)式整理后可得max11max V Se V Ks Se So t X +=- (5)(5)式为一条直线方程,以Se 1为横坐标,XtSeSo -(污泥负荷)为纵坐标,直线的斜率为max V Ks ,截距为max1V ,可分别求得max V 、Ks 。
又因为在低底物浓度条件下,Se<<Ks ,所以有Se K KsSeV Se Ks Se V dt dS ==+=-max max (6) 即 KSe XtSeSo =- (7)以Se 为横坐标,XtSeSo -(污泥负荷)为纵坐标,可求得直线斜率K 。
活性污泥法的反应动力学原理及其应用

活性污泥法的反应动力学原理及其应用活性污泥法反应动力学可以定量或半定量地揭示系统内有机物降解、作用与各项设计污泥增长、耗氧等参数、运行参数以及环境因素之间的关系。
它主要包括:① 基质降解的动力学,涉及基质降解与基质浓度、生物量等因素的关系;②微生物增长动力学,涉及微生物增长与基质浓度、生物量、增长常数等因素的关系;③ 还研究底物降解与生物量增长、底物降解与需氧、营养要求等的关系。
在建立活性污泥法反应动力学模型时,有以下假设:① 除特别说明外,都认为反应器内物料是完全混合的,对于推流式曝气池系统,则是在此基础上加以修正;②活性污泥系统的运行条件绝对稳定;③二次沉淀池内无微生物活动,也无污泥累积并且水与固体分离良好;④ 进水基质均为溶解性的,并且浓度不变,也不含微生物;⑤系统中不含有毒物质和抑制物质。
、活性污泥反应动力学的基础一一米一门公式与莫诺德模式1、米一门公式Michaelis —Me nto提出酶的“中间产物”学说,通过理论推导和实验验证,提出了含单一基质单一反应的酶促反应动力学公式,即米一门公式:V m ax SK^ S式中:V ——酶促反应中产物生成的反应速率;V max——产物生成的最高速率;K m ――米氏常数(又称饱和常数,半速常数);S 基质浓度。
中间产物学说:E S ES E P米门公式的图示:2、莫诺德模式① 莫诺德模式的基本形式:Mo nod 于1942年和1950年曾两次进行了单一基质的纯菌种培养实验,也发现了与上述酶促反应类似的规律,进而提出了与米门公式想类似的表达微生物比增殖速率与基质浓度 之间的动力学公式,即莫诺德模式:m axSK s ~~S式中:dxdt / x ――微生物的比增殖速率,kgVSS/kgVSS d ;S 反应器内的基质浓度,mg/l ;K s ――饱和常数,也是半速常数。
随后发现,用由混合微生物群体组成的活性污泥对多种基质进行微生物增殖实验, 得了符合这种关系的结果。
活性污泥法PPT参考课件

A.细菌: 是活性污泥净化功能最活跃的成分
主要菌种有:动胶杆菌属、假单胞菌属、微球菌属、黄杆菌 属、芽胞杆菌属、产碱杆菌属、无色杆菌属等
特征: 1)绝大多数是好氧和兼性异养型的原核细菌; 2)在好氧条件下,具有很强的分解有机物的功能; 3)具有很高的增殖速率,其世代时间仅为2030分钟; 4)动胶杆菌具有将大量细菌结成为“菌胶团”的功能。
污泥龄c(d)
MLSS (mg/l) MLVSS (mg/l)
回流比 (%) 曝气时间HRT (h) BOD5去除率 (%)
1)普通活性污泥法; 2)阶段曝气活性污泥法; 3)吸附—再生活性污泥法; 4)延时曝气活性污泥法; 5)完全混合活性污泥法
34
1. 普通活性污泥法
普通活性污泥法的水流为推流式,池内均匀曝气。活性污泥经历了吸附与 代谢两个完整阶段。
普通活性污泥法工艺的污泥负荷约为0.2-0.4kg BOD / kg MLVSS ∙d,混合液 悬浮固体浓度 1500-3000 mg/L, 活性污泥回流比为10 % -30%,去除每公斤 BOD需空气44m3-62m3。
对于处理城市污水的活性污泥系统,一般为0.75~0.85
15
4、活性污泥的性能指标: (3)污泥沉降比(SV) (Sludge Volume)
定义:将曝气池中的混合液在量筒中静置30分钟,其沉淀污 泥与原混合液的体积比,一般以%表示;
功能:能相对地反映污泥数量以及污泥的凝聚、沉降性能, 可用以控制排泥量和及时发现早期的污泥膨胀;
功能:能更准确地评价污泥的凝聚性能和沉降性能, 其值过低,说明泥粒小,密实,无机成分多; 其值过高,说明其沉降性能不好,将要或已经发生膨胀;
正常范围: 50150 ml/g(处理城市污水时)
活性污泥反应动力学及工艺的设计与计算

主要假设:
曝气池中呈完全混合状态; 活件污泥系统运行条件绝对稳定; 活性污泥在二次沉淀池内不产生微生物代谢
活动,而且其量不变; 处理系统中不含有有毒物质和抑制物质。
莫诺特(Monod)方程式 法国学者Monod于1942年采用纯菌种在培养基稀溶
液中进行了微生物生长的实验研究,并提出了微生物生 长速度和底物浓度间的关系式:
此时,μ ∝S,与底物浓度呈一级反应。
(3)随着底物浓度逐步增加,微生物增长速度和
底物浓度呈μ =μ maxS/Ks+S关系,即不成正比关系,
此时0<n<1为混合反应区的生化反应。
上述研究结果,与米—门方程式十分相近。 米—门方程式为: V=VmaxS/Ks+S monod方程的结论使米一门方程式引入了
∴ µ=YV µmax=YVmax; 带入μ=μmaxS/Ks+S 得: V=VmaxS/Ks+S 即米一门方程式。
劳伦斯—麦卡蒂模式的基础概念
建议的排泥方式 有两种剩余污泥排放方式: 传统的排泥方式; 劳伦斯—麦卡蒂推荐的排泥方式。
第二种排泥方式的主要优点在于减轻二次沉 淀池的负荷,有刊于污泥浓缩,所得回流污泥 的浓度较高。
(2)参数选择 在进行曝气池(区)容积计算时,应在一定的范围内合
理地确定污泥负荷和混合液悬浮固体浓度,此外.还应同 时考虑处理效率、污泥容积指数(SVl)和污泥龄等参数。 污泥负荷的的取值应低于0.2kgBOD/(kgMLVSS d)。
2 需氧量和供气量的计算 (1)需氧量 活性污泥法处理系统的日平均需氧量(Q)和去除每 kgBOD的需氧量(⊿Q)可分别按动力学公式计算.也可 根据经验数据选用。
曝气沉淀池的构造设计
曝气沉淀池多呈圆形并用表面机械曝气装置。在 构造设计方面有下列基本要求。
活性污泥法动力学

浅谈好氧活性污泥法在污水治理中的应用随着城市化程度的不断深化,人口压力的逐步提高。
我国环境污染的情况也越来越严峻。
党和国家已经将环境保护确立为我国的基本国策之一。
目前,按照要素分类,环境污染主要包括大气污染、水体污染和土壤污染。
针对水体污染的治理,直接关系到人民群众的用水健康和环境的可持续发展。
传统的污水处理方法,较难直接分解污染物,残留量较高,容易造成二次污染;同时,成本较高,设备较为复杂。
而欠发达地区通常使用的方法是利用自然水体的自身净化能力对受到污染的水体进行净化,这种方法对自然环境的破坏较大,过多依赖水体的自然净化能力,不符合可持续发展的战略目标。
而新兴的微生物活性污泥法,因为其设备简单,投资较低,污水净化效率高,二次污染少等优势,得到了广泛的应用与认可。
并在实践中不断发展。
一、水体自净和活性污泥法自然界中的水体是存在自我净化的能力的。
当水体中存在一些有机污染物的时候。
水中的浮游生物、紫外线照射等影响因素就可以使有污染性的有机物转变为无害的简单物质。
使水体质量恢复到受到污染之前的水平。
这就是水体自净。
但是,水体自净是存在一个污染浓度的上限的。
也就是说,自然界的水体存在一定的自净容量。
超过自净容量的水体污染就不能被水体的自净能力所消化。
因此,自净容量就是指在水体正常生物循环过程中能够净化有机污染物的最大数量。
基于以上思路,我们可以人为扩大水体的自净容量。
这就引出了活性污泥法在污水处理中的应用。
活性污泥法,是利用活性污泥中的好氧生物,对污水中的污染物进行氧化还原。
使之变为无害化产物的过程。
将曝气池与二次沉淀池进行串联,并且将污泥管与之回联。
使得二次沉淀池中沉淀的污泥回流到曝气池中。
使这些污泥以及其中的活性成分能够在曝气池中起到凝聚、吸附的作用。
同时,其中的微生物能够使曝气池中的有害化学成分进行氧化分解。
这就是活性污泥法的基本原理和概念。
二、活性污泥法的基本原理活性污泥法是利用悬浮生长的微生物絮体处理废水的一类好氧生物处理方法,生物絮体称活性污泥。
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在反应过程中,反应物A的量增加时,k为正值;在废水生
物处理中,有机污染物逐渐减少,反应常数为负值。
反应速度与反应物浓度的二次方成正比,称这种反应为二 级反应。对反应物A而言,二级反应:
vkA2, ddtA kA2
1 1 kt
A A0
式中:v——反应速度; t——反应时间; k——反应速度常数,
§ 4.3 有机物降解与活性污泥反应动力学基础
4.3.1 概述 4.3.2 莫诺方程式 4.3.3 劳伦斯——麦卡蒂方程式
4.3.1 概述
生物化学反应是一种以生物酶为催化剂的化学反应。 污水生物处理中,人们总是创造合适的环境条件去得到希望的反应速 度。
∵
NS
F M
其值不同,就会导致
dx dt
ds
、dt
实验表明反应速度与二种反应物A、B的浓度ρA、ρB成正比 时,或与一种反应物A的浓度ρA的平方ρA2成正比时,称这种
反应为二级反应。
实验表明反应速度与ρA·ρB2成正比时,称这种反应为三级
反应;也可称这种反应是A的一级反应或B的二级反应。
在生化反应过程中,底物的降解速度和反应器中的底物浓度
有关。
一般地:
境因素等方面的关系; (3)反应机理研究,从反应物过渡到产物所经
历的途径。
反应速度
在生化反应中,反应速度是指单位时间里底物的减少量、最终产物的增 加量或细胞的增加量。在废水生物处理中,是以单位时间里底物的减少或细 胞的增加来表示生化反应速度。
图中的生化反应可以用下式表示:
S yXzP 及 dXydS
dt
dt
即
dS1dX
dt y dt
式中:反应系数 底物)。
y
dX dS
又称产率系数,mg(生物量)/mg(降解的
该式反映了底物减少速率和细胞增长速率之间的关系,是废水生物处理
中研究生化反应过程的一个重要规律。
反应级数
实验表明反应速度与一种反应物A的浓度ρA成正比时,称这
种反应对这种反应物是一级反应。
受温度影响。
在反应过程中,反应物A的量增加时,k为正值;在废水生
物处理中,有机污染物逐渐减少,反应常数为负值。
4.3.2 莫诺方程式
பைடு நூலகம்
μmax
μmax
μ=
μmax 2
μmaxS μ= Ks+S
0 S" S=Ks
S=S'
S
图 4-11 莫诺方程式与其μ=f(S)关系曲线
1. Monod(莫诺,1942)公式的由来与演变
结论:在高有机物浓度下,有机底物以最大的速度进行降解,而与有机 底物浓度无关,呈零级反应;而有机底物的降解速度与污泥浓度的一次 方成正比关系,呈一级反应。
2)在低有机物浓度条件下,S<<KS,分母中S可忽略
VVmax KSSSVK mSaS x K2S
呈一级( 反 43应 ) 5
-d dstVmax KS XS SVK mSaxXSK2XS
aA+bB → gG+hH
如果测得反应速度:v=dcA/dt=kcAa ·cBb a+b=n, n为反应级数。
设生化反应方程式为:
S yXzP
现底物浓度ρS以[S]表示,则生化反应速度:
v d[S] [S]n 或 vd[S] k[S]n
dt
dt
式中:k——反应速度常数,随温度而异; n——反应级数。
上式亦可改写为:
lgv
lg vnlg S][lg k
该式可用图表示,图中直
线的斜率即为反应级数n。
lg[S]
反应速度不受反应物浓度的影响时,为零级反应。在温度不 变时零级反应的反应速度是常数。对反应物A而言,零级反应:
vk,dA k
dt
AA0kt
式中:v——反应速度; t——反应时间; k——反应速度常数,
do
、 dt
2
的变化
∴动力学是研究讨论下列函数关系:
ds dt
fs,x
VddstVmVam xKaxSSKXSSSS
dx dt
g(S,X)
ddxt mmaxaKxKSSXSSSS
d d2o tH S ,X ) o2aQr SbVvX
即研究: (1)底物降解速率与底物浓度、生物量、环境
因素等方面的关系; (2)微生物增长速率与底物浓度、生物量、环
受温度影响。
在反应过程中,反应物A的量增加时,k为正值;在废水 生物处理中,有机污染物逐渐减少,反应常数为负值。
反应速度与反应物浓度的一次方成正比关系,称这种反应 为一级反应。对反应物A而言,一级反应:
vkA, ddtA kA
lgAlgA02k.3t
式中:v ——反应速度; t——反应时间; k——反应速度常数,
X dtK S S
dt K S S
2) Monod公式(1942年)
纯菌种→单一基质
微生物的比增长速率 1 ds
1dsmaSx(kg /kg h)
X dt
Xdt KSS
3) Monod公式(1950年)
异养微生物群体→单一基质
微生物的比增长速率 1 dx
X dt
1 dx maxS
X dt KS S
降解速率:-
ds dt
比降解速率:V
1 X
ds dt
1)米-门公式:(1913年)
v=vmax vmax
v=
vmax 2
图 4-12 米-门方程式与其v=f(S)关系曲线
纯酶→单一基质 酶促反应中基质比降解速率 V 1 ds
X dt
V 1d s V m S a(k x/k gh g ) d s X V m S ax
(4-29)
V 1 ds X dt
rV
V: 比 降 解 速 率
∵
maxrVmaxVmaxm r ax
∴
V r 1 rK S m S S a x m r K aS S x S V mK aS S x S (4-30)
∴ 有 机 底 物 降 解 速 度 d d s t V m a x K X S S S — — 莫 诺 方 程 式 (4-32)
( 43) 6
将(4-36)积分:
S
Ln S0
K2Xt
SS0eK2Xt
(4-37) (4-38)
结论:在低有机物浓度条件下,有机底物的降解速度与有机 物的一次方成正比,呈一级反应。
4) Lawrence公式:(1960~1970年) 异养微生物群体(活性污泥)→污水中混合有机物 证实有机物降解速率也符合Monod公式
2.Monod公式的推论 1)当混合液中S>>KS则(4-32)式中KS可忽略不计——高有机物浓度
由(4-32)式可简化为:
VV m axK1 呈 零 级 反 应( 433) - d ds tV m axXK1X 与 生 物 量 有 关( 434)