实用模板支撑体系计算书
500×500柱模板支撑计算书
500×500柱模板计算书柱模板的背部支撑由两层组成，第一层为直接支撑模板的竖楞，用以支撑混凝土对模板的侧压力；第二层为支撑竖楞的柱箍，用以支撑竖楞所受的压力；柱箍之间用对拉螺栓相互拉接，形成一个完整的柱模板支撑体系。
柱模板设计示意图柱截面宽度B(mm):500.00；柱截面高度H(mm):500.00；柱模板的总计算高度:H = 7.83m；计算简图一、参数信息1.基本参数柱截面宽度B方向对拉螺栓数目:0；柱截面宽度B方向竖楞数目:4；柱截面高度H方向对拉螺栓数目:0；柱截面高度H方向竖楞数目:4；2.柱箍信息柱箍材料:圆钢管；直径(mm):48.00；壁厚(mm):3.00；柱箍的间距(mm):450；柱箍合并根数:2；3.竖楞信息竖楞材料:木方；竖楞合并根数:1；宽度(mm):50.00；高度(mm):100.00；4.面板参数面板类型:胶合面板；面板厚度(mm):18.00；面板弹性模量(N/mm2):9500.00；面板抗弯强度设计值f c(N/mm2):13.00；面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50；5.木方和钢楞方木抗弯强度设计值f c(N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):9000.00；方木抗剪强度设计值f t(N/mm2):1.50；钢楞弹性模量E(N/mm2):210000.00；钢楞抗弯强度设计值fc(N/mm2):205.00；二、柱模板荷载标准值计算按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:F=0.22γtβ1β2V1/2F=γH其中γ -- 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t -- 新浇混凝土的初凝时间，取3.000h；T -- 混凝土的入模温度，取20.000℃；V -- 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；H -- 模板计算高度，取7.825m；β1-- 外加剂影响修正系数，取1.200；β2-- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。
模板支撑体系自由端
模板支撑体系自由端篇一：框架梁、板模板支撑架(扣件式)计算书框架梁板模板支撑架（扣件式）计算书一、工程概况1.1本工程采用框架剪力墙结构，地下三层、地上二十五层，建筑高度75.45m，地下为设备用房、营业用房、地下车库，地上为住宅，结构单元地上最长约57.6m，宽度约为23.4m，设永久伸缩缝一道。
详见列表：是三种截面尺寸的框架梁，具体尺寸为：900×2000mm，1050×1800mm，900×1600mm。
梁截面900×2000mm、1050×1800mm、900×1600mm位于地下负一层，结构高度从-0.485m，周围板厚180mm。
梁模板采用18厚多层板，板底支撑体系采用扣件式钢管脚手架。
梁的支撑体系的选择严格按着品茗软件计算，考虑施工荷载及混凝土浇注时的压力，并考虑现场主要材料（木方、钢管）实际质量情况，保守计算。
二、编制依据三、施工计划3.13.23.3四、施工工艺及相关技术等4.1框架梁计算选择根据施工图纸，项目经理部集中组织技术、质量、测量部门学习图纸，做好模板准备前期记录。
通过学习和自审，在熟悉设计图纸的同时，重点准备考虑超大结构构件及（集中线荷载超过15KN/m）支撑体系的设计。
最后确定有代表性的四道集中线荷载超过15KN/m的框架梁：转换层（-0.450）G轴交9轴至14轴、G轴交27轴至32轴，截面900mm×2000mm；B轴至G轴交5轴及36轴，截面1050mm×1800mm（线荷载超过20KN/m）。
4.2支撑体系及材料选择整层支撑体系采用扣件式钢管满堂架与顶板的支撑体系形成整体，采用Φ4.8，壁厚3.0mm且不小于2.8mm钢管，双扣件；。
梁底次龙骨采用5×10cm方木，主龙骨采用Φ4.8钢管。
梁侧次龙骨采用5×10cm方木，主龙骨采用Φ4.8双钢管，Φ16对拉螺栓拉结。
模板及支撑计算书
窑中顶板模板支撑计算书窑中顶板厚2300。
支撑面积5.8*4.4，离地3.9m，底模采用18mm厚木胶合板，木楞用80×80mm方松木，支撑架用φ48× 2.75mm钢管。
梁底模计算(1)荷载计算：板底模板荷载标准值：（取1m板带计）底模板自重：4×0.018×1× 1.2＝0.09KN/m混凝土自重：24× 2.3×1× 1.2＝66.2KN/m钢筋自重力: 1.5× 2.3×1× 1.2＝ 4.14KN/m施工人员及施工设备荷载：2×1×1× 1.4＝ 2.80KN/m合计q＝73.3KN/m1木模板需乘折减系数0.9则则梁底模板荷载设计值:q =73.3×0.9 =66KN/m(2)模板验算：1）强度验算：板底面内楞的间距相等，设为L，是一个等跨多跨连续梁，可按三等跨连续梁来计算：1所用公式：δ=M/W≤f2查表得：Km=0.1m M=Km×qL12/1000×324/6≤Fm=δ=0.1×66×L12）剪应力验算所用公式：τ=3V/2bh≤fv V=KvqL1查表得:Kv=0.6τ=3×0.6×66×L1/2×1000×18 3）挠度验算所用公式：ω=KqL14/100EI≤L1/250查表得：Kw=0.677w4/(100×9×1000×1000×5832ω=0.677×66×L1综合以上三种情况，L≤326mm，模板可满足要求，内楞间距取值L1=250mm1(3)木楞验算：1）强度验算：木楞下钢管的纵向间距设为L，是一个等跨多跨连续梁，可按四等跨连续梁来计算：2q2=qL=66×0.25=16KN/m1所用公式：δ=M/W≤fM=K m×q2L22 W=bh2/6查表得：Km=0.107m2/80×6400/6≤Fm=13N/mm2解得：δ=0.107×16×L22）挠度验算所用公式：ω=Kq2L24/100EI≤L2/250查表得：Kw=0.632w4/(100×9×1000×80×5E+05ω=0.632×16×L2综合以上二种情况，L≤793mm，木楞可满足要求，垂直木楞方向横杆及立杆间距可取L2=5002(4)横杆验算1）强度验算：横杆下立杆的间距设为L 3，按受四个集中力(四跨等距)简支梁计算：q 3=qL 2=16×0.5=8.24KN/mK m =0.181W=π(D 4-d 4)/32D= 3.14×(5E+06-3E+06)/32×48=4182δ=0.181×8.24×L 32/4182≤F m =205N/mm 2解得：L 3≤758mm2）挠度验算K w = 1.079I=π(D 4-d 4)/64= 3.14×(5308416-3E+06)/64=1E+05mm 4ω=1.079×8.24×L 34/(100×206×1000×1E+05)≤L 3/200解得：L 3≤758mm，横杆可满足要求，横向立杆间距可取L 3=450mm(5)立杆验算：所用公式：P≤N P＝qS N= f c φA/0.9r ，m 式中：P—每根立杆承受的压力设计值q—荷载设计值（KN/m 2）S—每根立杆分担的受荷面积S ＝a×b N—立杆允许压力(KN)f c —钢材的抗压强度设计值，查表5-19fc =0.205KN/mm 2φ—轴心受压杆件的稳定系数，λ=L 0/i，L 0=μh 0，查表5-16，μ= 1.51300mm 查表5-17，i=15.8则λ=1.5×1300/15.8=123φ=0.434A—立杆的计算截面积(mm2)，采用φ48×2.75钢管，A =391mm 2r ，m—材料强度附加分项系数，按表5-5计算确定，r ，m ＝1.59×(1+η)/( 1+1.17η)η= 2.80/####=#####则r ，m＝ 1.59×(1+0.040)/( 1+ 1.17×0.040)＝1.58P=66×0.50×0.45＝14.8KN N=0.205×0.434×391/0.9×1.58=24.5KN则P=14.8KN＜N=24.5KN 故，计算满足要求通过以上计算，立杆间距取500mm×450mm，水平杆步距为1300mm，满足要求。
模板计算书002
**省道工程墩柱模板计算书一、计算依据1.模板支撑体系尺寸模板竖肋间距: 300(mm)后横肋间距: 1000(mm)对拉螺栓间距: 1000 (mm)2、混凝土参数混凝土浇筑高度: 4 (m)每模混凝土数量：24m3混凝土浇筑速度: 2m/小时混凝土浇筑温度: 20 (℃)混凝土坍落度: 140～160 (mm)3.材料参数模板面板：δ=6mm钢模板。
模板纵肋：[10槽钢模板横肋：[20槽钢:对拉螺栓：M22螺栓法兰：δ12×80钢板二、荷载计算1、水平荷载统计根据路桥混凝土的施工条件计算混凝土侧压力如下：1.新混凝土对模板的水平侧压力标准值按照《路桥施工计算手册》新浇混凝土对模板侧面压力，可按下列公式计算，得最小值：KF⋅h⋅=γ当v/T≤0.035时：h=0.22+24.9v/T当v/T＞0.035时：h=1.53+3.8v/T式中 F------新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（KN/m2）。
γ------混凝土的重力密度（kN/m3）钢筋混凝土取25kN/m3。
T------混凝土的温度（20°C）。
V------混凝土的浇灌速度（m/h）；现场提供的浇筑速度不大于为2 m/h。
------外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取 1.0；掺缓凝外加剂K1取1.2，该工程取1.2。
------混凝土坍落度影响系数，当坍落度小于100mm时，取 1.10K2不小于100mm，取1.15。
本计算方案以混凝土坍落度高度为180mm，取1.15。
v/T=2/20=0.1＞0.035h=1.53+3.8v/T=1.91mKF=γ⋅h⋅=1.2*25*1.91=57. 3kN/m2F=53.3kN/ m2作为模板水平侧压力的标准值。
2.倾倒混凝土时产生的水平荷载标准值考虑倾倒混凝土产生的水平活载荷标准值取值4KN/m2（泵送混凝土）3.振捣混凝土时产生的水平荷载标准值振捣混凝土时产生的水平荷载标准值取值4KN/m2（作用范围在新浇筑的混凝土侧压力的有效压头高度之内）。
300×800梁模板支撑计算书
300 X800梁模板支撑计算书1.计算参数结构楼板厚120mm 梁宽b=300mm 梁高h=800mm 层高6.50m ；模板材料为：. . . . 2夹板底模厚度 18mm 侧模厚度18mm 木材弹性模量 E=9000.00N/mm 抗弯强度 fm=13.00N/mm,抗剪强度f v =1.40N/mn n ;支撑采用门式钢管脚手架宽度 L=1200mm,门式钢管脚手架纵向间距900mm 梁边至板支撑的距离0.90m ；门式钢管脚手架顶2.梁底模验算（1）梁底模及支撑荷载计算荷载类型 标准值 单位梁宽 梁高 系数 设计值 ①底模自重 0.5kN/m2 X (0.30 + 1.36)X 1.2 = 1.00 kN/m②砼自重 24.0 kN/m 3 X 0.30 X 0.801.2 =6.91 kN/m③钢筋荷载 1.5 kN/m3X 0.30 X 0.801.2 = 0.43kN/m④振捣砼荷载2.0 kN/m2X 0.30 X1.4 : =0.84kN/m梁底模和支撑承载力计算组合①+②+③+④ kN/m梁底模和龙骨挠度验算计算组合①+②+③ kN/m可调底座调节螺杆伸出长度 200mm1= 9.182= 8.34高茂顶距离器宽怎顶晅离」1 n楫板.支禅体至搭设正立面图(2)梁底模板验算第一层龙骨间距L=200mm计算跨数五跨；底模厚度h=18mm板模宽度b=300mm ；W=bh /6 =300.00 X 18.00 2/6=16200mrn ;I=bh3/12=300X 183/12=145800mrh1) 抗弯强度验算弯矩系数如-0.1052 2 6M=K・q i L =-0.105 X 9.18 X 0.20 X 10 =-38556N.mm=-0.04kN.m(T =M/W=38556/16200=2.38N/mm梁底模抗弯强度c =2.38N/mm<f n=13.00N/mm,满足要求。
模板支撑体系计算书范本
模板支撑体系计算
书
1
2020年4月19日
模板支撑体系计算书
计算依据：
1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-
2、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130－
3、《混凝土结构设计规范》GB 50010-
4、《建筑结构荷载规范》GB 50009-
5、《钢结构设计规范》GB 50017-
一、工程属性
二、荷载设计
2
2020年4月19日
三、模板体系设计
设计简图如下：
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2020年4月19日
平面图
4 2020年4月19日
立面图
四、面板验算
面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm) 14
面板抗弯强度设计值[f](N/mm2) 15 面板抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 1.5
面板弹性模量E(N/mm2) 5400
取单位宽度b=1000mm，按三等跨连续梁计算：
W＝bh2/6=1000×14×14/6＝32666.667mm3，I＝bh3/12=1000×14×14×14/12＝228666.667mm4
q1＝0.9×max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q2k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×
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2020年4月19日。
三柱盖梁抱箍法实用模板及支撑体系设计计算书
盖梁模板及支撑体系设计计算书（一）、盖梁工程概况本工程全线共七座桥梁，盖梁共40个，均为三柱式墩结构。
各部分尺寸各桥相同，分别为：长15.2m，宽1.6m，高1.4m，混凝土33.2m³。
柱间距5.5m，两侧悬臂1.5m。
计划防震挡块同盖梁一起浇筑。
如图所示：（二）、盖梁抱箍施工法结构设计1、侧模设计侧模为专用大钢模，面板采用δ=6mm的Q235钢板，肋板高度100mm。
其中纵肋（横桥向）、竖肋均采用[10槽钢，边肋为δ=12mm的Q235钢板与背肋连接。
整座盖梁侧模每侧设置16道拉杆梁，上下各有一道拉杆保证侧模稳定性。
2、底模设计底模模为专用大钢模，面板δ=6mm，肋板高度100mm。
其中纵肋（横桥向）、横肋（顺桥向）均采用[10槽钢，边肋在底部主要受力区采用等边角钢L100×10，其余部分为δ=12mm的Q235钢板与背肋连接。
3、横梁（顺桥向）采用[10槽钢立放，优先布置底模接缝处及薄弱处，然后再加密布置。
最大间距50cm。
4、主支撑梁（纵梁）主梁采用28b工字钢，长度16m，安装在三个抱箍之上，承受盖梁施工的全部荷载。
5、抱箍抱箍由两块半圆形高度为50cm的钢板（δ=10mm）制作而成。
两片抱箍间采用M20高强螺栓连接，每侧16颗，共计32颗。
与混凝土的接触面贴合一层2~3mm 厚度的橡胶垫。
紧固高强螺栓使抱箍产生对墩柱混凝土面的侧压力产生摩擦力，为主梁提供足够的支座反力。
6、防护栏杆与工作平台（1）在横梁上每隔3条横梁焊接一根竖向钢筋，长度50cm。
当横梁安装完毕时，将长度1.2m的钢管（Φ50×1.5），再沿纵向安装栏杆。
钢管间连接采用扣件连接。
（2）在横梁悬臂端放置竹胶板或竹踏板，方便作业人员走行。
（三）、盖梁抱箍法施工设计图图01 《桥墩盖梁模板支撑体系设计图》图02 《盖梁模板设计图（一）》图03 《盖梁模板设计图（二）》（含抱箍设计图）（四）、主要材料数量汇总表表1 盖梁施工支撑体系材料统计表（五）、设计简算说明1、设计计算原则（1）、满足结构受力的安全性。
120mm厚板厚支撑体系计算书
板模板（扣件式）计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130－20113、《混凝土结构设计规范》GB50010-20104、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20125、《钢结构设计规范》GB 50017-2003一、工程属性设计简图如下：模板设计平面图模板设计剖面图(楼板长向)模板设计剖面图(楼板宽向)四、面板验算的规定，另据现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简支梁，取1m单位宽度计算。
计算简图如下：W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm41、强度验算q1＝0.9max[1.2(G1k+ (G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+ (G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(1.1+24)×0.12)+1.4×2.5，1.35×(0.1+(1.1+24)×0.12)+1.4×0.7×2.5] ×1=6.51kN/mq2＝0.9×1.2×G1k×b=0.9×1.2×0.1×1=0.11kN/mp＝0.9×1.4×Q1K=0.9×1.4×2.5＝3.15kNM max＝max[q1l2/8,q2l2/8+pl/4]=max[6.51×0.22/8，0.11×0.22/8+3.15×0.2/4]= 0.16kN〃mσ＝M max/W＝0.16×106/37500＝4.21N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算q＝(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.1+(1.1+24)×0.12)×1=3.11kN/mν＝5ql 4/(384EI)＝5×3.11×2004/(384×10000×281250)＝0.02mm ≤[ν]＝l/400＝200/400＝0.5mm 满足要求！ 五、小梁验算 小梁类型方木 小梁材料规格(mm) 60×80 小梁抗弯强度设计值[f](N/mm 2)15.44小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm 2)1.78小梁弹性模量E(N/mm 2) 9350 小梁截面抵抗矩W(cm 3) 64小梁截面惯性矩I(cm 4) 256因[L/l a ]取整＝[8000/900]取整＝8，按四等跨连续梁计算，又因小梁较大悬挑长度为200mm ，因此需进行最不利组合，计算简图如下：1、强度验算q 1＝0.9max[1.2(G 1k +(G 3k +G 2k )×h)+1.4Q 1k ，1.35(G 1k +(G 3k +G 2k )×h)+1.4×0.7Q 1k ]×b=0.9×max[1.2×(0.3+(1.1+24)×0.12)+1.4×2.5，1.35×(0.3+(1.1+24)×0.12)+1.4×0.7×2.5]×0.2＝1.35kN/m因此，q1静＝0.9×1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=0.9×1.2×(0.3+(1.1+24)×0.12)×0.2＝0.72kN/mq1活＝0.9×1.4×Q1k×b=0.9×1.4×2.5×0.2＝0.63kN/mM1＝0.107q1静L2+0.121q1活L2＝0.107×0.72×0.92+0.121×0.63×0.92＝0.12kN〃mq2＝0.9×1.2×G1k×b=0.9×1.2×0.3×0.2＝0.06kN/mp＝0.9×1.4×Q1k=0.9×1.4×2.5＝3.15kNM2＝max[0.077q2L2+0.21pL，0.107q2L2+0.181pL]＝max[0.077×0.06×0.92+0.21×3.15×0.9，0.107×0.06×0.92+0.181×3.15×0.9]＝0.6kN〃mM3＝max[q1L12/2，q2L12/2+pL1]=max[1.35×0.22/2，0.06×0.22/2+3.15×0.2]＝0.63kN〃mM max＝max[M1，M2，M3]＝max[0.12，0.6，0.63]＝0.63kN〃m σ＝M max/W＝0.63×106/64000＝9.86N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2满足要求！2、抗剪验算V1＝0.607q1静L+0.62q1活L＝0.607×0.72×0.9+0.62×0.63×0.9＝0.74kNV2＝0.607q2L+0.681p＝0.607×0.06×0.9+0.681×3.15＝2.18kN V3＝max[q1L1，q2L1+p]＝max[1.35×0.2，0.06×0.2+3.15]＝3.16kN V max＝max[V1，V2，V3]＝max[0.74，2.18，3.16]＝3.16kN τmax＝3V max/(2bh0)=3×3.16×1000/(2×80×60)＝0.99N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2满足要求！3、挠度验算q=(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.3+(24+1.1)×0.12)×0.2＝0.66kN/m 跨中νmax＝0.632qL4/(100EI)=0.632×0.66×9004/(100×9350×2560000)＝0.11mm≤[ν]＝l/400＝900/400＝2.25mm悬臂端νmax＝qL4/(8EI)=0.66×2004/(8×9350×2560000)＝0.01mm ≤[ν]＝l1/400＝200/400＝0.5mm满足要求！六、主梁验算Q1k＝1.5kN/m2q1＝0.9max[1.2(G1k+ (G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.5+(1.1+24)×0.12)+1.4×1.5，1.35×(0.5+(1.1+24)×0.12)+1.4×0.7×1.5]×0.2＝1.14kN/mq1静＝0.9×1.2(G1k+ (G3k+G2k)×h)×b=0.9×1.2×(0.5+(1.1+24)×0.12)×0.2＝0.76kN/mq1活＝0.9×1.4×Q1k×b=0.9×1.4×1.5×0.2＝0.38kN/mq2＝(G1k+ (G3k+G2k)×h)×b=(0.5+(1.1+24)×0.12)×0.2=0.7kN/m承载能力极限状态按四跨连续梁，R max＝(1.143q1静+1.223q1活)L＝1.143×0.76×0.9+1.223×0.38×0.9＝1.2kN按悬臂梁，R1＝q1l=1.14×0.2＝0.23kNR＝max[R max，R1]＝1.2kN;正常使用极限状态按四跨连续梁，R max＝1.143q2L＝1.143×0.7×0.9＝0.72kN 按悬臂梁，R1＝q2l=0.7×0.2＝0.14kNR＝max[R max，R1]＝0.72kN;2、抗弯验算计算简图如下：主梁弯矩图(kN〃m)M max＝0.45kN〃mσ＝M max/W＝0.45×106/5080＝88.69N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！3、抗剪验算主梁剪力图(kN)V max＝2.9kNτmax＝2V max/A=2×2.9×1000/489＝11.85N/mm2≤[τ]＝125N/mm2 满足要求！4、挠度验算主梁变形图(mm)νmax＝0.37mm跨中νmax=0.37mm≤[ν]=900/400=2.25mm悬挑段νmax＝0.1mm≤[ν]=200/400=0.5mm满足要求！七、立柱验算立杆稳定性计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011剪刀撑设置加强型立杆顶部步距h d(mm) 1500 立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)200顶部立杆计算长度系数μ1 1.386 非顶部立杆计算长度系数μ21.755钢管类型Ф48×3 立柱截面面积A(mm2) 424立柱截面回转半径i(mm)15.9 立柱截面抵抗矩W(cm3) 4.49抗压强度设计值[f](N/mm2)2051、长细比验算顶部立杆段：l01=kμ1(h d+2a)=1×1.386×(1500+2×200)=2633.4mm 非顶部立杆段：l02=kμ2h =1×1.755×1800=3159mmλ=l0/i=3159/15.9=198.68≤[λ]=210长细比满足要求！2、立柱稳定性验算顶部立杆段：l01=kμ1(h d+2a)=1.155×1.386×(1500+2×200)=3041.577mmλ1＝l01/i＝3041.577/15.9＝191.294，查表得，φ1＝0.197 M w=0.92×1.4ωk l a h2/10=0.92×1.4×0.18×0.9×1.82/10＝0.06kN〃mN w＝0.9[1.2ΣN Gik+0.9×1.4Σ(N Qik+M w/l b)]=0.9×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+0.9×1.4×1]×0.9×0.9+0.92×1.4×0.06/0.9＝4.07kNf＝ N w/(φA)+ M w/W＝4065.83/(0.2×424)+0.06×106/4490＝61.93N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！非顶部立杆段：l02=kμ2h =1.155×1.755×1800=3648.645mm λ2＝l02/i＝3648.645/15.9＝229.475，查表得，φ2＝0.139 非顶部立杆段：l02=kμ2h =1.155×1.755×1800=3648.645mm λ2＝l02/i＝3648.645/15.9＝229.475，查表得，φ2＝0.139 M w=0.92×1.4ωk l a h2/10=0.92×1.4×0.18×0.9×1.82/10＝0.06kN〃mN w＝0.9[1.2ΣN Gik+0.9×1.4Σ(N Qik+M w/l b)]=0.9×[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.12)+0.9×1.4×1]×0.9×0.9+0.92×1.4×0.06/0.9＝4.28kNf＝ N w/(φA)+ M w/W＝4284.53/(0.14×424)+0.06×106/4490＝85.95N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！八、可调托座验算满足要求！九、立柱地基基础验算f 42.85kPa≤f ak＝70kPa满足要求！。
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模板支撑体系计算书计算依据:1 、《建筑施工模板安全技术规》JGJ162-20082 、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规》JGJ 130-20113 、《混凝土结构设计规》GB 50010-20104 、《建筑结构荷载规》GB 50009-20125 、《钢结构设计规》GB 50017-2003-、工程属性、荷载设计三、模板体系设计设计简图如下:平面图本图梁侧支撐构遥仅作示意，具体详见衆側模樋设计四、面板验算面板类型覆面木胶合板 面板厚度t(mm)142面板抗弯强度设计值[f](N/mm )15 2面板抗剪强度设计值[T ](N/mm )1.52面板弹性模量E(N/mm)5400取单位宽度b=1000mm 按三等跨连续梁计算:W = bh 2/6=1000 X 14X 14/6 = 32666.667mm, I = bh 3/12=1000 X 14X 14X 14/12 = 228666.667mmq 1 = 0.9 X max[1.2(G ik +(G k +G k ) X h)+1.4Q 2k , 1.35(G ik +(G k +G k ) X h)+1.4 书 cQk ]X b=0.9 X max[1.2 X (0.1+(24+1.5) X 0.9)+1.4 X 2, 1.35 X (0.1+(24+1.5) X0.9)+1.4 X 0.7 X 2] X 1 = 29.77kN/mV1<------------ 1 ---------------------- cyjLTc----------- «JLT IT立面图q 備=0.9 X 1.35 X [G ik+(G k+G k) X h] X b= 0.9 X 1.35 X [0.1+(24+1.5) X 0.9] X 1= 28.006kN/mq 1活= 0.9 X 1.4 X 0.7 X Q k X b = 0.9 X 1.4 X 0.7 X 2X 1 = 1.764kN/mq 2= [1 X (G1k+(G k+G k) X h)] X b= [1 X (0.1+(24+1.5) X 0.9)] X 1 = 23.05kN/m 计算简图如下：1 、强度验算M max= 0.1q1 静L2+0.117q1 活L2= 0.1 X 28.006 X 0.1 2+0.117 X 1.764 X 0.1 2=0.03kN • m(r = MUW= 0.03 X 106/32666.667 = 0.92N/mn i< [f] = 15N/mrm满足要求！2 、挠度验算v max= 0.677q2L4/(100EI)=0.677 X 23.05 X 1004/(100 X 5400X 228666.667)= 0.013mmC [ v ] = L/250 = 100/250 = 0.4mm满足要求！3 、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R 1=R=0.4q1 静L+0.45q1 活L=0.4 X 28.006 X 0.1+0.45 X 1.764 X 0.1 = 1.2kNR 2=R=1.1q1 静L+1.2q1 活L=1.1 X 28.006 X 0.1+1.2 X 1.764 X 0.1 = 3.292kN 标准值(正常使用极限状态)R 1 =R' =0.4q 2L=0.4 X 23.05 X 0.1 = 0.922kNR 2=R'=1.1q2L=1.1 X 23.05 X 0.1 = 2.536kN五、小梁验算承载能力极限状态：梁底面板传递给左边小梁线荷载：5左=R/b=1.2/1 = 1.2kN/m梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：4仲=Max[F2,R3]/b =Max[3.292,3.292]/仁3.292kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：5右=F4/b=1.2/1 = 1.2kN/m小梁自重：q2= 0.9 X 1.35 X (0.3-0.1) X 0.3/3 =0.024kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载43左=0.9 X 1.35 X 0.5 X(0.9-0.12)=0.474kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载= 0.9 X 1.35 X 0.5 X(0.9-0.12)=0.474kN/m梁左侧楼板传递给左边小梁荷载44左=0.9 X Max[1.2 X (0.5+(24+1.1) X 0.12)+1.4 X 2, 1.35 X (0.5+(24+1.1) X 0.12)+1.4 X 0.7 X 2] X (0.5-0.3/2)/2 X 1= 1.105kN/m梁右侧楼板传递给右边小梁荷载= 0.9 X Max[1.2 X (0.5+(24+1.1) X 0.12)+1.4 X 2, 1.35 X (0.5+(24+1.1) X 0.12)+1.4 X 0.7 X 2] X ((1-0.5)-0.3/2)/2 X 1= 1.105kN/m 左侧小梁荷载q左= +q2+q a左+中左=1.2+0.024+0.474+1.105=2.803kN/m中间小梁荷载q中= q 仲+ q 2=3.292+0.024=3.317kN/m右侧小梁荷载q右=4佑+q2+q a右+q4右=1.2+0.024+0.474+1.105=2.803kN/m小梁最大荷载q=Max[c左,q 中,q 右]=Max[2.803,3.317,2.803]=3.317kN/m正常使用极限状态：梁底面板传递给左边小梁线荷载：5左’=R'/b=0.922/1 = 0.922kN/m梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q仲’=Max[R',R訂/b =Max[2.536,2.536]/仁2.536kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：q i右’=R//b=0.922/1 = 0.922kN/m小梁自重：q2' = i x (0.3-0.1) X 0.3/3 =0.02kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左'=1X 0.5 X (0.9-0.12)=0.39kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载q a右'=1X 0.5 X (0.9-0.12)=0.39kN/m梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左'=[1 X (0.5+(24+1.1) X 0.12)] X(0.5-0.3/2)/2 X 1=0.615kN/m梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右'=[1 X (0.5+(24+1.1) X 0.12)] X ((1-0.5)-0.3/2)/2 X 1=0.615kN/m左侧小梁荷载q左' = q佐'+q J+q 3左'+q 4左'=0.922+0.02+0.39+0.615=1.947kN/m 中间小梁荷载q中'= q 仲'+ q 2‘=2.536+0.02=2.556kN/m右侧小梁荷载q右' = q佑'+q J+q 3右'+q 4右'=0.922+0.02+0.39+0.615=1.947kN/m小梁最大荷载q'=Max[q 左',q 中',q 右']=Max[1.947,2.556,1.947]=2.556kN/m为简化计算，按简支梁和悬臂梁分别计算，如下图：i、抗弯验算M ma尸max[0.125ql i2, 0.5ql 2] = max[0.125 x3.317 x O.52, 0.5 x 3.317 x0.3] =0.149kN • m(T =MUW=0.149X 106/32667=4.569N/mn i< [f]=11.44N/mm 2满足要求！2 、抗剪验算V max= max[0.5ql 1, ql 2] = max[0.5 x 3.317 x 0.5 , 3.317 x 0.3] = 0.995kN2T ma=3Vn ax/(2bh 0)=3 X 0.995 X 1000/(2 x 40x 70) = 0.533N/mn i<[T ]=1.232N/mm2满足要求！3 、挠度验算V 1 = 5q'l 14/(384EI) = 5x 2.556 x 5004/(384 x 7040x 114.333 x 104) = 0.258mm w [ V ] = 11/250 = 500/250 = 2mm4 4 4V2= q'l 2/(8EI) = 2.556 x 300 /(8 x 7040x 114.333 x 10) = 0.322mmC [ V ]=2l 2/250 = 2x 300/250 = 2.4mm满足要求！4 、支座反力计算承载能力极限状态R ma=[qL1,0.5qL 1+qL2]=max[3.317 x 0.5,0.5 x 3.317 x 0.5+3.317 x0.3]=1.824kN同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R i=1.542kN,R2=1.824kN,R3=1.824kN,R4=1.542kN正常使用极限状态R maX=[q'L i,0.5q'L i+q'L2〕=max[2.556 X 0.5,0.5 X 2.556 X 0.5+2.556 X0.3]=1.406kN同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R i'=1.071kN,R 2'=1.406kN,R J=1.406kN,R /=1.071kN六、主梁验算L.a24tN l.«4kN 1.542kMJ L 痂L 中J L垣J Lr r 1 、抗弯验算主梁弯矩图(kN • m)(T =MUW=0.141 X 106/4120=34.284N/mm = [f]=205N/mm 2满足要求！2 、抗剪验算主梁剪力图(kN)V max = 3.366kNT maX =2Vn ax /A=2 X 3.366 X 1000/384 = 17.532N/mn i < [ T ]=125N/mn n满足要求！3、挠度验算S. 661 kN 3.6«lkM 3.661 khl 3.«61kM 工昭lkN主梁变形图(mm)v max= 0.056mm^ [ v ] = L/250 = 334/250 = 1.336mm满足要求！4 、支座反力计算承载能力极限状态支座反力依次为Ri=0.295kN, F2=3.661kN, R=3.661kN, F4=0.295kN正常使用极限状态支座反力依次为R i'=0.224kN，R'=2.701kN，R'=2.701kN，F4'=0.224kN七、2号主梁验算P = max[F2, F3]=Max[3.661 , 3.661]=3.661kN , P = max[F2', R，] = Max[2.701 , 2.701]=2.701kNJ L 咖L 咖Lr 1 、抗弯验算V ma尸2.38kN2 号主梁弯矩图（kN • m）（T =ML/W=0.641 X 106/4120=155.509N/mmk满足要求!2 、抗剪验算2号主梁剪力图(kN)S. 661 kN3.6«lkM3.661 khl3.«61kM工昭lkNT ma =2Vn aJ A=2 X 2.38 X 1000/384 = 12.394N/mm < [ T ]=125N/mn i满足要求！3 、挠度验算2号主梁变形图(mm)v max = 1.533mm^ [ v ] = L/250 = 1000/250 = 4mm满足要求！4 、支座反力计算极限承载能力状态支座反力依次为 R i =4.942kN , F 2=7.871kN , R=7.871kN , F 4=4.942kN 立柱所受主梁支座反力依次为 艮=7.871/1=7.871kN ，F 3=7.871/1=7.871kN八、纵向水平钢管验算计算简图如下:O.MEkJN 0.255-kM O.^Skhl CL 曲秋N 0.295WU OJ晒kN JL 咖L 咖Lr 1 、抗弯验算V ma尸0.192kN纵向水平钢管弯矩图（kN • m）c = ML/W= 0.052 X 106/4120 = 12.531N/mm= [f] = 205N/mrm满足要求!2 、抗剪验算纵向水平钢管剪力图(kN)T ma尸2V max/A=2 X 0.192 X 1000/384 = 0.999N/mm k [ T ] = 125N/mrm 满足要求！3 、挠度验算纵向水平钢管变形图(mm)v max= 0.127mm^ [ v ] = L/250 = 1000/250 = 4mm满足要求！4 、支座反力计算支座反力依次为R i=0.398kN, F2=0.634kN, R=0.634kN, F4=0.398kN同理可得：两侧立柱所受支座反力依次为R=0.634kN, R=0.634kN九、可调托座验算1 、扣件抗滑移验算两侧立柱最大受力N= max[R,R4] = max[0.634,0.634] = 0.634kN< 1 X 8=8kN 单扣件在扭矩达到40〜65N- m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！2 、可调托座验算可调托座最大受力N= max[R, R B] = 7.871kN < [N]=30kN满足要求！十、立柱验算、长细比验算1 o=h=15OOmm入=l o/i=15OO/16=93.75 < [入]=150长细比满足要求！查表得，©二0.6412 、风荷载计算2 2M w= 0.9 X© c X 1.4 Xw k X I a X h/10 = 0.9 X 0.9 X 1.4 X 0.29 X 1 X 1.5 /10 =0.074kN • m3 、稳定性计算根据《建筑施工模板安全技术规》JGJ162-2008,荷载设计值5有所不同：1) 面板验算q 1 = 0.9 X [1.2 X (0.1+(24+1.5) X 0.9)+1.4 X 0.9 X 2] X 1 = 27.162kN/m2) 小梁验算q 1= max{1.098+0.9 X 1.2 X [(0.3-0.1) X 0.3/3+0.5 X (0.9-0.12)]+0.9 X [1.2 X(0.5+(24+1.1) X 0.12)+1.4 X 0.9 X 1] X max[0.5-0.3/2 , (1-0.5)-0.3/2]/2 X 1, 3.01+0.9 X1.2 X (0.3-0.1) X 0.3/3}=3.032kN/m同上四〜八计算过程，可得：R 1 = 0.574kN ,艮=7.003kN , 7.003kN, R = 0.574kN立柱最大受力Nv= max[R+Ni 1, R, R, Ri+N*2]+0.9 X 1.2 X 0.15 X (31.2-0.9)+M W\ b= max[0.574+0.9 X [1.2 X (0.5+(24+1.1) X 0.12)+1.4 X 0.9 X 1] X (1+0.5-0.3/2)/2 X 1,7.003 , 7.003 , 0.574+0.9 X [1.2 X (0.5+(24+1.1) X 0.12)+1.4 X 0.9 X 1] X (1+1-0.5-0.3/2)/2 X 1]+4.909+0.074/1 = 11.985kNf = N/( © A)+M/W= 11985.215/(0.641 X 384)+0.074 X 106/4120 = 66.653N/mn i< [f] = 205N/mrn满足要求！十一、高宽比验算根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规》JGJ130-2011第6.9.7 :支架高宽比不应大于3H/B=31.2/20=1.56 V 3满足要求，不需要进行抗倾覆验算！十二、立柱支承面承载力验算F 1=N=11.985kN1 、受冲切承载力计算GB50010-20K第6.5.1条规定，见下表根据《混凝土结构设计规》可得：B h =1, f t =0.858N/mm,n =1, h o =h-2O=1OOmmu m =2[(a+h o )+(b+h o )]=15OOmmF=(0.7 B h f t +O.25(T pc ,m ) n U m h O =(O.7 X 1 X O.858+O.25 X O) X 1 X 15OO X 1OO/1OOO=9O.O9kN > R=11.985kN满足要求！2 、局部受压承载力计算根据《混凝土结构设计规》GB50010-201C 第6.6.1条规定，见下表可得：f c=7.488N/mm c=1,B i=(A b/A i)1/2=[(a+2b) x (b+2b)/(ab)] 1/2=[(1000) x (1350)/(100 x1/2 2450)] =5.477, A in =ab=45000mmF=1.35 B 詡l fA=1.35 x 1 x 5.477 x 7.488 x 45000/1000=2491.568kN > R=11.985kN满足要求！。