门式刚架构件横向加劲肋的设置
关于加劲肋设置的讨论
互动空间w w 协办关于加劲肋设置的讨论1 问题的提出何杰梁、柱腹板加劲肋在什么情况下需设置?《门式刚架轻型房屋钢结构技术规程》(CECS102∶2002)(简称“门规”)中的规定比较含糊,只指明在有集中力作用的位置应设置,但是如果腹板高厚比超过《钢结构设计规范》(G B50017-2003) (简称“钢规”)限值时,应按“钢规”设置吗?若按“钢规”,势必增加用钢量。
只要满足“门规”规定,就可以不用设置腹板加劲肋吗?zc1985梁腹板高厚比不满足“钢规”时,可设置横向加劲肋,而不必加厚腹板,当不满足《建筑抗震设计规范》(G B50011-2001)(简称“抗震规范”)要求时,可否按“钢规”使用横向加劲肋,而不加厚腹板。
2 “门规”与“钢规”的区别w anyeqing2003“门规”与“钢规”的要求是有差别的。
“钢规”中梁高厚比超过80235Πfy时就要设横向加劲肋,而“门规”则仅要求高厚比不超过250235Πfy。
见过许多门式刚架结构都没有设横向加劲肋。
如果设的话,用钢量将会增加很多。
DX M200100Π2004210210按“门规”61111条,腹板高厚比较大时可不设加劲肋,这一点与“钢规”是不同的。
设计时应首先判断结构形式是否符合“门规”的规定。
如属于门式刚架则只需满足“门规”61111条即可,不必按“钢规”设计。
AQ轻钢设计不设置加劲肋是考虑利用腹板屈曲后强度,注意变截面时满足楔率的有关要求。
“钢规”只要通过第41411条验算即可,第413条的规定是不考虑腹板屈曲后强度的。
xxy“门规”第61111条第二款最后一段话和第61112条第三款有涉及,但没明确未考虑腹板屈曲后抗剪强度时设置加劲肋。
关于这点,可参考陈绍蕃教授的《钢结构稳定设计指南》中第八章第四节。
依个人理解,除柱边的梁加腋端之外,梁跨中部分弯矩较大,剪力较小,可按无拉力场设计,无需设置加劲肋。
笔者曾根据承受M和V的梁段推导出保证腹板局部稳定而不设置横向加劲肋的最大高厚比:在平均剪应力Π屈服强度为011时,为170;在平均剪应力Π屈服强度为014时,为110。
钢结构简答题讲解
名词解释1．门式刚架轻型钢结构1．重型单层工业厂房1．隅撑隅撑就是在靠边墙角的部位、梁与柱之间、梁与檩、柱与檩之间的支撑杆。
墙面上的叫墙隅撑，屋面上的叫屋面隅撑。
1．压型钢板1．撑杆撑杆是保证钢结构整体稳定性的一个横向支撑杆件，一般由长细比控制2．网壳网壳是一种与平板网架类似的空间杆系结构，系以杆件为基础，按一定规律组成网格，按壳体结构布置的空间构架，它兼具杆系和壳体的性质。
其传力特点主要是通过壳内两个方向的拉力、压力或剪力逐点传力。
此结构是一种国内外颇受关注、有广阔发展前景的空间结构。
2．悬索结构的形状稳定性2．空间桁架结构2．索膜结构索膜结构：是用高强度柔性薄膜材料经受其它材料的拉压作用而形成的稳定曲面，能承受一定外荷载的空间结构形式。
其造型自由、轻巧、柔美，充满力量感，阻燃、制作简易、安装快捷、节能、易于、使用安全等优点，因而使它在世界各地受到广泛应用2．悬索结构由柔性受拉索及其边缘构件所形成的承重结构。
索的材料可以采用钢丝束、钢丝绳、钢铰线、链条、圆钢，以及其他受拉性能良好的线材。
3．框架---筒体结构- 2 - 3．框筒结构框筒结构就是在框架结构中，设置部分剪力墙，使框架和剪力墙两者结合起来，取长补短，共同抵抗水平荷载，这就是框架－剪力墙结构体系。
如果把剪力墙布置成筒体，围成的竖向箱形截面的薄臂筒和密柱框架组成的竖向箱形截面，可称为框架－筒体结构体系。
具有较高的抗侧移刚度，被广泛应用于超高层建筑。
3．框筒结构中的剪力滞后效应简答题平台钢结构设计1．设计平台结构时，应考虑哪些步骤?1．平台结构不设柱间支撑的情况下应怎样设计柱脚节点和梁柱节点来保证结构的几何不变以及平台柱的整体稳定性？工业厂房钢结构1．简述门刚架斜梁截面设计要点。
答：当斜坡度不超过1：5时，因轴力很小可按压弯构件计算其强度和钢架平面外的稳定，不计算平面内的稳定。
实腹式刚架协梁的平面外计算长度，取侧向支撑点的间距。
当斜梁两翼缘侧向支撑点间的距离不等时，应取最大受压翼缘侧向支撑点的距离。
关于加劲肋设置的讨论
互动空间w w 协办关于加劲肋设置的讨论1 问题的提出何杰梁、柱腹板加劲肋在什么情况下需设置?《门式刚架轻型房屋钢结构技术规程》(CECS102∶2002)(简称“门规”)中的规定比较含糊,只指明在有集中力作用的位置应设置,但是如果腹板高厚比超过《钢结构设计规范》(G B50017-2003) (简称“钢规”)限值时,应按“钢规”设置吗?若按“钢规”,势必增加用钢量。
只要满足“门规”规定,就可以不用设置腹板加劲肋吗?zc1985梁腹板高厚比不满足“钢规”时,可设置横向加劲肋,而不必加厚腹板,当不满足《建筑抗震设计规范》(G B50011-2001)(简称“抗震规范”)要求时,可否按“钢规”使用横向加劲肋,而不加厚腹板。
2 “门规”与“钢规”的区别w anyeqing2003“门规”与“钢规”的要求是有差别的。
“钢规”中梁高厚比超过80235Πfy时就要设横向加劲肋,而“门规”则仅要求高厚比不超过250235Πfy。
见过许多门式刚架结构都没有设横向加劲肋。
如果设的话,用钢量将会增加很多。
DX M200100Π2004210210按“门规”61111条,腹板高厚比较大时可不设加劲肋,这一点与“钢规”是不同的。
设计时应首先判断结构形式是否符合“门规”的规定。
如属于门式刚架则只需满足“门规”61111条即可,不必按“钢规”设计。
AQ轻钢设计不设置加劲肋是考虑利用腹板屈曲后强度,注意变截面时满足楔率的有关要求。
“钢规”只要通过第41411条验算即可,第413条的规定是不考虑腹板屈曲后强度的。
xxy“门规”第61111条第二款最后一段话和第61112条第三款有涉及,但没明确未考虑腹板屈曲后抗剪强度时设置加劲肋。
关于这点,可参考陈绍蕃教授的《钢结构稳定设计指南》中第八章第四节。
依个人理解,除柱边的梁加腋端之外,梁跨中部分弯矩较大,剪力较小,可按无拉力场设计,无需设置加劲肋。
笔者曾根据承受M和V的梁段推导出保证腹板局部稳定而不设置横向加劲肋的最大高厚比:在平均剪应力Π屈服强度为011时,为170;在平均剪应力Π屈服强度为014时,为110。
(完整版)钢结构下册复习题及参考答案
房屋钢结构一、填空题1.门式刚架结构通常用于跨度为 m，柱距为m，柱高为m的单层工业房屋或公共建筑。
2.门式刚架屋面的坡度宜取；挑檐长度宜为m,其上翼缘坡度取与刚架斜梁坡度相同。
3.门式刚架轻型房屋的构件和围护结构温度伸缩缝区段规定为：纵向不大于；横向不大于 m。
超过规定则需设。
4.门式刚架柱顶侧移的限值为不超过柱高度的。
5.门式刚架斜梁与柱的刚接连接，一般采用高强度螺栓-端板连接。
具体构造有、和三种形式。
6.压型钢板的板基厚度一般为mm。
7.屋面压型钢板侧向可采用、、等不同连接方式。
8.当檩条跨度（柱距）不超过m时，应优先选用实腹式檩条。
9.檩条在垂直地面的均布荷载作用下，按构件设计。
10.当檩条跨度大于m时，应在檩条跨中位置布置拉条；当檩条跨度大于m时，应在檩条跨度三分点处各布置一道拉条。
11.实腹式檩条可通过与刚架斜梁连接。
12.钢屋架中受压杆件的容许长细比为，只承受静力荷载的钢屋架中拉杆的容许长细比为。
13.钢屋架的受压杆件，其合理的截面形式，应尽量对截面的两个主轴具有。
14.梯形钢屋架节点板的厚度，是根据来选定的。
15.由两个角钢组成的T形截面杆件，为了保证两个角钢共同工作，在两角钢间每隔一定距离应设置。
16.钢屋架的轴心受拉杆件应进行和；钢屋架的轴心受压杆件应进行和。
17.梯形钢屋架的跨度大于等于m时，在下弦拼接处宜起拱，起拱高度一般为跨度的。
18.网架按跨度分类时：大跨度为 m以上；中跨度为m，小跨度为 m以下。
19.当采用钢檩条屋面体系时，网架的跨高比可选；上弦网格数可选。
L2为网架的短向跨度。
20.网架结构的容许挠度不应超过下列数值：用作屋盖时为；用作楼盖时为。
L2为网架的短向跨度。
21.网架屋面的排水坡度一般为。
22. 网架焊接空心球节点的直径D取决于、、等因素.23.网架焊接空心球节点的壁厚应根据由承载力验算公式确定，但不宜小于 mm。
空心球外径与壁厚的比值可在范围内选用，空心球壁厚与钢管最大壁厚的比值宜在 之间。
钢结构思考题
1、轻型门式钢架结构主要由门式钢架梁、钢架柱、支撑、檩条、屋面板、墙面等组成2、门式刚架的结构形式有哪些？3、对于多跨刚架来说，设置多脊多坡与单脊双坡，哪一种更合理，为什么？对于多跨钢架来说，单脊双坡比多脊多坡好；防止采用不等高钢架；单脊双坡多跨屋架：无桥式吊车，且柱高不非常高，风载不是很大时，中柱应采用摇摆柱；多脊多坡：有桥式吊车时，中柱宜为两端刚接，增大钢架侧向刚度。
4、摇摆柱：当门式钢架跨度较大时，中间柱上下两端均采用铰接形式称之为摇摆柱门式钢架的跨度：横向钢架柱轴线间的距离门式钢架的高度：抗风柱：设置在砖混结构房屋两端山墙内，抵抗水平风荷载的钢筋混凝土构造柱5、变截面门式刚架内力计算采用什么分析方法？变截面门式钢架内力计算采用弹性分析方法，通常按平面结构对待，不考虑蒙皮效应6、变截面门式刚架侧移计算采用什么分析方法？当门式刚架在水平风荷载作用下的柱顶侧移不满足标准限值要求时，可采用何种措施调整？变截面门式刚架侧移计算采用弹性分析方法确定，假设柱顶侧移不满足标准限制要求，可采用增大构件〔梁、柱〕截面、刚接柱脚、中间摇摆柱改为刚接等方式来提高钢架的整体抗侧刚度，减小结构侧向变形。
7、应在门式刚架梁腹板的哪些部位设置横向加劲肋？应在门式刚架梁腹板的中柱连接处、较大荷载集中处和翼缘转折处设置横向加劲肋8、门式刚架斜梁按什么构件计算其强度和稳定？实腹式刚架斜梁的平面外计算长度是怎样取值的？门式刚架斜梁按压弯构件计算其强度和稳定、实腹式刚架斜梁的平面外计算长度应取侧向支撑点间的距离9、在门式刚架结构中哪些部位需设置隅撑？设置隅撑的目的和作用？在门式刚架结构中，通常在钢架梁受压翼缘的两侧设置隅撑。
其一端连于钢架梁或钢架柱的受压翼缘，另一端连于屋面檩条或墙梁。
设置隅撑的目的和作用是可提高钢架梁或钢架柱的整体稳定承载力。
10、压性钢板的表示方法。
压型钢板根据波高不同，可分为几种？压性钢板的表示方法为YX波高-波距-有效覆盖宽度。
《门式刚架常见问题及其改进措施》
1.1钢柱脚未采用混凝土包裹防护1.2、支撑体系常见问题1.2.1在房屋的温度区段内，未设置能独立构成空间稳定结构的支撑体系问题。
1.2.2屋面横向水平支撑与柱间支撑未布置在同一跨间内问题。
1.2.3屋面横向水平支撑布置在房屋温度区段端部第二开间，而在第一开间相应于屋面横向水平支撑竖腹杆位置未布置纵向刚性系杆问题。
1.2.4屋面横向水平支撑的竖腹杆未按刚性压杆设计问题。
1.2.5屋面横向水平支撑的节点未与抗风柱布置相应协调问题。
1.2.6屋面横向水平支撑和柱间支撑采用圆钢时，未设张紧装置；当设有桥式吊车时，柱间支撑未采用型钢支撑问题。
1.2.8在刚架转折处(边柱柱顶和屋脊、多跨房屋中间柱柱顶)，未沿房屋纵向全长设置刚性系杆问题。
1.2.9压型钢板薄壁型钢檩条屋面，当檩条跨度大于4m时，未合理设置拉条、斜拉条及撑杆体系问题。
1.3、设计计算常见问题1.3.1 刚架梁、柱高强度螺栓连接节点的端板，不满足最小厚度16mm的要求问题。
1.3.2 柱脚锚栓的直径，不满足不小于24mm的要求，且未设置双螺帽问题。
1.3.3 未复核有柱间支撑的柱脚锚栓在风荷载作用下的上拔力问题。
1.3.4 未复核柱脚底部水平剪力能否由底板与混凝土基础间的摩擦力承受，当摩擦力不足时，应设柱脚抗剪键的问题。
1.3.5 檩条和墙梁设计计算时，未按《门式刚架规程》的附录A计算风荷载，也未考虑风吸力的不利影响的问题。
1.3.6 门式刚架轻型钢结构房屋的刚架立柱随意改为钢筋混凝土柱，仍按门式刚架结构体系进行设计，会造成工程事故的问题。
1.3.7 屋面横向水平支撑、柱间支撑、抗风柱及刚架结构连接节点(含柱脚连接节点及支撑构件连接节点)无计算书的问题。
1.4.1 檩条与刚架斜梁上翼缘连接处设置单板檩托未加焊加劲肋的问题。
1.4.2 位于坡屋面坡顶的屋脊双檩，未用型钢或圆钢相互连接的问题。
1.4.3 在刚架斜梁下翼缘受压区和柱内侧翼缘受压区未设置保证其稳定的隅撑的问题。
轻钢结构门式钢架中钢梁设计相关问题探讨
轻钢结构门式钢架中钢梁设计相关问题探讨摘要：轻钢结构门式钢架在工业建筑与民用建筑中的应用日趋广泛。
讨论了门式钢架设计时荷载取值、屋盖铰接问题、节点构造及屋面构造，并主要讨论了钢梁设计计算时应注意的细节问题。
关键词：门式钢架、钢梁、设计所谓轻钢结构门式钢架通常是指由冷弯薄壁型钢结构、热轧轻型钢结构、焊接或高频焊接轻型钢结构、轻型钢管结构、板壁较薄的焊接组合梁及焊接组合柱而构成的结构。
具有施工周期短、抗震性能好、宜于拆卸搬迁、综合经济效益好等优点。
正是由于门式钢架轻型房屋的诸多优点，而且随着近年来防火防腐新产品的不断出现，已较好地解决了轻钢结构抗腐蚀性差的缺点，使得它在工业厂房以及民用设施中获得了广泛的应用。
门式钢架轻型房屋的基本计算理论和普通钢结构基本相同，设计的主要依据为《钢结构设计规范》（GB 50017-2003）、《冷弯薄壁型钢结构技术规范》（GB 50018-2002）和《门式钢架轻型房屋钢结构技术规程》（CECS102：202），以下仅对门市钢架中钢梁设计的若干问题进行探讨。
1、截面形式钢架梁、柱按截面类型可分为实腹式钢架及格构式钢架，前者梁、柱一般采用U 型实腹截面，其刚度较强，但其用钢量稍多；后者一般采用小截面角钢、钢管等构件组合的格构式梁、柱截面，其加工制作较为复杂，但用钢量较省，适用于大跨度钢架。
此外，钢架梁柱截面亦可采用蜂窝梁、蜂窝柱等空腹结构，但实际应用尚不多。
2、屋面活荷载的取值对于屋面结构荷载及荷载组合中的永久荷载，包括结构构件的自重和悬挂在结构上的非结构构件的重力荷载，如屋面、檩条、支撑、吊顶等；可变荷载则包括屋面活荷载（设计屋面板和檩条时应考虑施工和检修集中荷载，其标准值为1kN）、屋面雪荷载和积灰荷载、风荷载等。
荷载组合一般应遵从《建筑结构荷载设计规范》（GB50009-2012）的规定，针对门式钢架的特点，规范给出下列组合原则：不上人的屋面均布活荷载可不与雪荷载和风荷载同时组合；积灰荷载应与雪荷载或不上人的屋面均布活荷载两者中的较大值同时考虑；多台吊车的组合应符合《建筑结构荷载设计规范》的规定；当需要考虑地震作用时，风荷载不与地震作用同时考虑。
门式刚架的一些基本概念
门式刚架的一些基本概念1.1.横向：边跨：抗风柱、角柱、底部螺栓、屋面梁、端部框架（梁、柱整体）。
中间跨：中柱、连续框架梁、屋面梁、净跨、净高、高强度螺栓。
1.2.纵向：边柱、柱距、桁车梁、檐高。
1.3.墙面：墙面板、墙面檩条、墙面剪力撑、檐高。
1.4.屋面：屋面板、采光板、屋面檩条、檐口檩条、屋脊、屋面剪力撑。
以上概念如下图所示： 1.5.隅撑：隅撑就是在靠边墙角的部位、梁与柱之间、梁与檩、柱与檩之间的支撑杆。
墙面上的叫墙隅撑，屋面上的叫屋面隅撑。
亦有人定义为连接钢梁和檩条的接近45度方向斜撑(在梁上的连接点靠近梁的下翼缘板). [1]:为了保证构件的平面外的稳定性，减小构件平面外的计算长度。
当横梁和柱的内侧翼缘需要设置侧向支撑点时，可以利用连接于外侧翼缘的檩条或墙梁设置隅撑。
隅撑一般宜采用单角钢制作，按照轴心受压构件设计。
[2]:为了防止受压翼缘（梁下翼缘和柱的内侧翼缘）屈曲失稳，增加受压翼缘的稳定性而设置的。
" 隅撑的设置是用来保证梁的下翼缘受压部分的局部稳定。
梁的上翼缘的局部稳定由与之连接的檩条保证（原因：梁的上翼缘是受拉区，不存在整体稳定问题。
但是由于多少程度地存在潜在的局部稳定问题；但是一般情况下，由于局部失稳产生的横向力很小。
因此，檩条作为与之联系的构件，可以保证翼缘不失稳。
Yc-1：有的直接用三角形表示， 1.6：檩条、檩托：檩托：指钢檩条搁在钢屋架上弦的斜面上，需要有一个三角形的钢件托住，称钢檩托。
檩条、檩托高度：我们一般是檩条底与屋面梁空10mm，因为檩条端部计算模型应为铰接，还有就是孔的加工也会有误差的，空一点这样也好安装，檩条高度比檩托高度高10或15，这样不会碰到屋面板。
有如果有内天沟为提高天沟深度,必须加高檩托的。
檩条、天沟：1、天沟与梁柱连接节点板的处理可以是（1）加宽柱顶部的宽度；（2）将柱与梁连接部分加出一部分在做节点板；（3）将天沟板底部折一小角。
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f vc = f v
( 2)
当 018< Kw < 11 4 时
f vc = [ 1 - 0164( Kw - 018) ] f v
( 3)
当 Kw \114 时
f vc = ( 1 - 01275 Kw ) f v
( 4)
Kw = 37
hwPtw kS 235Pf y
( 5)
式中, hw 为腹 板板 幅 的平 均高 度, tw 为腹 板 厚度, kS
Calculation and arrangement on the transverse stiffeners in structural members of gabled frames Fang Tian
( Institute of Civil Engineering, Suzhou University of Science and T echnology, Suzhou 215011, China) Abstract: The calculation formulas for arranging transverse stiffeners in structural members with welded H-shaped cross sections in gabled frames were deduced under the condition of employing pos-t buckling shear strength of web plate, and the corresponding tables for calculated data were presented. Examples show that by using the calculating formulas, the problems of arranging web stiffeners in structural members of gabled frames can be easily solved. Keywords: gabled frame; welded H- shaped cross section; web stiffener ; arrangement; calculating formula
S [ ( 01818Pf y ) PKw2
( 18)
将式( 6) 分别代 入式 ( 17) , ( 18) , 整理 后可得 不需
要设横向 加劲肋的 条件( 注意到, 不 设中间 加劲肋时,
Kw 的取值上限为 21924) : 当 018< Kw [ 1125 时:
S fy
[
1 11291
1-
hwPt w 1751275
图 1 Kw - f cvPf v 关系曲线
图 2 Kw - ScrPf v 关系曲线
腹板上不形成拉力场的条件, 也能表达为拉力场不
在中间加劲肋上产生压力 N s 的条件, 由式( 8) 可表达为:
N s = V - 019 hw tw Scr [ 0
( 11)
令
S = VPhw tw
( 12)
式( 11) 可改写为:
得: hwPtw = 250( Q235 钢) , 或 hwPtw = 20614( Q345 钢) 。
由式( 19) , ( 20) 可 得门 式刚架 焊接 H 形 截面 构件
腹板不需要设置中间 横向加 劲肋时 SPf y 的取 值条件,
详见表 1。
由表 1 中的数据可 知, 对 Q235 钢, 式 ( 19) , ( 20) 在
为腹板在纯剪切荷 载作用 下的 屈曲系 数, f y 为 钢材的
屈服强度。
当不设中间加劲肋时, kS= 5134。由此可得:
Kw =
hwPt w 8515 235Pf y
( 6)
由式( 2) ~ ( 4) 可 绘出 图 1 所示 的 Kw - f vcPf v 关系
曲线, 它们分别代表图 1 中的 AB, BC, CD 直线段。
将腹 板的局 部稳定条 件 hwPtw [ 250 235Pf y 代入 式( 6) , 可得到不设中间加劲肋 时 Kw 的取值上限 Kw = 21 924。所以在不设中间加劲 肋时, 式( 4) 中 Kw 的取值
88
范围为:
114 [ Kw [ 21 924
( 7)
规程[ 1] 规定, 梁腹板应在与中柱连接处, 较大集中
0124 0
01 285
235Pf y 。
89
门式刚架构件腹板不需设置横向加劲肋的条件 表 1
h wPtw
Q235 SPf y [
Q345
h wPtw
Q235
SPf y [
Q345
h wPtw
Q235 SPf y [
Q345
250 240 230 220 210 20614 200
01055 2 01059 9 01065 3 01071 3 01078 3 01081 0 01086 3
fy 235
( 68147 235Pf y < hwPtw [ 10619 235Pf y )
( 19)
当 Kw > 1125 时
S fy
[
3 452 235 ( hwPtw ) 2 f y
( 10619 235Pf y < hwPtw [ 250 235Pf y )
( 20)
式( 19) , ( 20) 也可改写为: 当 018< Kw [ 1125 时:
应承受拉力场产生的压力 N s。
N s = V - 01 9hw t w Scr
( 8)
当 018< Kw [ 1125 时
Scr = [ 1 - 018( Kw - 018) ] f v
( 9)
当 Kw > 1125 时
Scr = f vPK2w
( 10)
式中, Scr 为利用 拉力场时 腹板的 屈曲剪应 力, 参数 Kw
0164, SPf y = 01302, 由 式( 21) 或式 ( 22) 均可 得: hwPt w =
10619( Q235 钢) , 或 hwPtw = 8812( Q345 钢) 。 Kw = 21924
时, ScrPf v = 1P219242 = 01117, SPf y = 01055 2, 由式 ( 22)
019f v = 019( f yP 3) P111 = 01818f yP 3 ( 16) 将式( 16) 分别代入式( 14) , ( 15) 可得: 当 018< Kw [ 11 25 时
S [ ( 01 818f yP 3) [ 1- 018( Kw - 01 8) ] ( 17)
当 Kw > 1125 时
-
-
-
-
- 01055 2 01058 8
190 180 170 160 150 140 130
01095 6 01107 01119 01135 01153 01176 01204 01065 1 01072 6 01081 4 01091 9 01105 01120 01139
120 110 10619 10619 100 90 8812
1 设置横向加劲肋的计算公式 为了节省钢材, 门式刚架常采用变 截面的柱与梁。
现行技术规程[ 1] 规定, 当工 字形截 面构 件腹板 的高度 变化不 超过 60mmPm 时, 可 利用 腹板屈 曲后 的抗 剪强 度, 其抗剪强度设计值 Vd 按下式计算:
Vd = hw tw f vc
( 1)
当 Kw [ 018 时
按式( 5) 确定, 在不设中间加劲肋时, Kw 按式( 6) 确定。
由式( 9) , ( 10) 可 绘出图 2 所示 的 Kw - ScrPf v 关系
曲线, 它们分别为图 2 中的 AB 直线段和 BC 曲线段。
作者简介: 方恬, 硕士, 副教授, Email: fangtian53@ 1631com。
式( 19) ~ ( 22) 中 hwPtw 及 SPf y 的取值范 围的确定
过程如下: 将 式( 13) 取 为等 式 S= 019 Scr, 并 注意 到式 ( 16) 的关系, 可得
Scr fv
=
S 019f v
=
S= 01818f yP 3
21117
f
S
y
S fy
=Hale Waihona Puke 01472Scr fv
( 23)
由图 2 与式( 23) 就可 得 到 Kw 与 SPf y 的 关 系, 再 由式
( 21) 或式( 22) 得到 hwPt w 值。如: Kw = 018 时, ScrPf v =
110, SPf y = 01472, 由 式 ( 21 ) 得: hwPt w = 68147 ( Q235
钢) , 或 h wPtw = 56151( Q345 钢) 。 Kw = 1125 时, ScrPf v =
hw tw
[
1751275( 1 -
11291
f
S
y
)
235 fy
( 01 302 [ SPf y < 01472)
( 21)
当 1125< Kw [ 21924 时:
hw tw
[
3 452 235 SPf y f y
( 01055 2 [ SPf y < 01302)
( 22)
式中 S 为腹板中的平均剪应力, 由式( 12) 确定。
Scr, 即腹板中是 否形 成了拉 力场。如 果已在 腹板 中形 成 了拉力 场, 则 必须 设置 中间 加劲 肋, 其 间距 a 宜取
h w ~ 2h w 。如果腹板中未形成拉力场, 则不必在构件腹 板的其它部位设置中间加劲肋。