抗滑桩计算书
抗滑桩计算书.doc
------------------------------------------------------------------------原始条件:墙身尺寸:桩总长: 16.000(m)嵌入深度: 6.000(m)截面形状: 方桩桩宽: 1.000(m)桩高: 1.500(m)桩间距: 4.000(m)嵌入段土层数: 1桩底支承条件: 铰接计算方法: M法土层序号土层厚(m) 重度(kN/m3) M(MN/m4)1 50.000 18.000 10.000初始弹性系数A: 0.000(MN/m3)初始弹性系数A1: 0.000(MN/m3)桩前滑动土层厚: 8.000(m)锚索参数:锚索道数: 0锚索竖向间距水平刚度道号 (m) (MN/m)物理参数:桩混凝土强度等级: C30桩纵筋合力点到外皮距离: 35(mm)桩纵筋级别: HRB335桩箍筋级别: HPB235桩箍筋间距: 200(mm)挡土墙类型: 一般挡土墙墙后填土内摩擦角: 35.000(度)墙背与墙后填土摩擦角: 17.500(度)墙后填土容重: 19.000(kN/m3)坡线与滑坡推力:坡面线段数: 2折线序号水平投影长(m) 竖向投影长(m)1 3.000 2.0002 5.000 0.000地面横坡角度: 20.000(度)墙顶标高: 0.000(m)参数名称参数值推力分布类型矩形桩后剩余下滑力水平分力 500.000(kN/m)桩后剩余抗滑力水平分力 0.000(kN/m)钢筋混凝土配筋计算依据:《混凝土结构设计规范GB 50010--2002》注意：内力计算时，滑坡推力、库仑土压力分项(安全)系数 = 1.200============================================================= ========第 1 种情况: 滑坡推力作用情况[桩身所受推力计算]假定荷载矩形分布:桩后: 上部=200.000(kN/m) 下部=200.000(kN/m)桩前: 上部=0.000(kN/m) 下部=0.000(kN/m)桩前分布长度=8.000(m)(一) 桩身内力计算计算方法: m 法背侧——为挡土侧；面侧——为非挡土侧。
桩身内力计算书
1 抗滑桩推力及桩身内力计算书3.1、已知资料3.1.1抗滑桩设于滑坡前缘的抗滑部分：如图8—12所示。
设桩处的滑坡推力E 1=418。
13kN/m,滑体厚度h 1=6.5m ； 桩前土体厚度h 2=4m,剩余抗滑力Ep=200kN/m 。
E 1和E p 均按矩形分布.该处滑面近水平，故不考虑滑坡推力的垂直分力。
由于桩前土体较薄，故仍按悬臂桩计算。
3。
1。
2滑体特征滑体表层为黄土覆盖,下为风化严重类似砂土状的砂砾岩夹页岩。
滑床为风化严重的砂砾岩夹页岩，当作比较好的土层考虑。
各层指标如下: 滑体：容重γ1=19。
2kN/m 3, 内摩擦角φ1=35°，c=5。
4kPa ；滑床：容重γ2=20。
5kN/m 3,内摩擦角φ2= 53°,c=100kPa.地基系数的比例系数选用m=125000kN/m 4。
3。
1.3抗滑桩采用200级钢筋混凝土 断面为矩形： d= 2。
0m, B=1.8m2max h2 桩间距:L= 5m混凝土的弹性模量：E w =2。
7×107kN/m 2； 混凝土的容重： γw = 25kN/m 3； 桩截面积：F=d ·B= 2×1.8=3。
6m 2; 桩截面模量： 223111.82 1.266WBd m ==⨯⨯= 桩截面惯性矩: 33411 1.82 1.21212I Bd m ==⨯⨯=相对刚度系数： EI=0.8E w I=0。
8×2.7×107×1.2=2.592×107kN ·m 2 桩的计算宽度:B p = B+1=1.8+1=2。
8m 3.1.4桩的变形系数α115()0.2667H P m B m E Iα-⋅===⋅ （4.9) 设桩埋入滑面以下的长度 h= 6m ，则αh = 0. 2667×6=1.60＜2.5 应按刚性桩计算3。
2、桩侧应力（土抗力)和桩身内力计算 3。
抗滑桩计算书
抗滑桩计算书（最新版）目录1.引言2.抗滑桩的概念与原理3.抗滑桩的设计与计算方法4.抗滑桩的工程应用5.结论正文1.引言随着我国基础设施建设的快速发展，抗滑桩作为一种重要的基础工程结构，在桥梁、隧道、港口等工程中得到了广泛应用。
为了确保抗滑桩的安全、稳定和经济性，对其进行科学合理的设计与计算至关重要。
本文将对抗滑桩的计算书进行探讨，以期为抗滑桩的设计与计算提供参考。
2.抗滑桩的概念与原理抗滑桩，又称抗拔桩，是一种用于防止土体滑动、倾覆的基础工程结构。
其主要原理是利用桩身与周围土体的摩擦力和桩底土体的支撑力，使桩身具有足够的抗拔能力，从而保证工程结构的稳定性。
3.抗滑桩的设计与计算方法抗滑桩的设计与计算主要包括以下几个方面：(1) 确定抗滑桩的类型和尺寸：根据工程地质条件、荷载特性等因素，选择合适的抗滑桩类型（如预制混凝土抗滑桩、钢管抗滑桩等），并确定其尺寸。
(2) 计算抗滑桩的轴向荷载：根据工程结构的荷载特性，计算抗滑桩所承受的轴向荷载。
(3) 计算抗滑桩的摩擦力和桩底支撑力：根据土体的物理力学性质，计算抗滑桩与周围土体之间的摩擦力和桩底土体的支撑力。
(4) 计算抗滑桩的抗拔能力：综合考虑轴向荷载、摩擦力和桩底支撑力，计算抗滑桩的抗拔能力。
(5) 校核抗滑桩的安全性：将抗滑桩的抗拔能力与实际工程中可能产生的最大荷载进行对比，以确保抗滑桩的安全性。
4.抗滑桩的工程应用抗滑桩在我国的基础工程建设中具有广泛的应用，如跨海大桥、山体隧道、港口码头等。
通过合理的抗滑桩设计与计算，可以有效保障工程结构的稳定性和安全性。
5.结论抗滑桩计算书是确保抗滑桩安全、稳定和经济性的重要依据。
本文对抗滑桩的概念、原理、设计与计算方法以及工程应用进行了探讨，为抗滑桩的设计与计算提供了参考。
抗滑桩设计计算书
抗滑桩设计计算书-CAL-FENGHAI-(2020YEAR-YICAI)_JINGBIAN目录1 工程概况2 计算依据3 滑坡稳定性分析及推力计算计算参数计算工况计算剖面计算方法计算结果稳定性评价4 抗滑结构计算5 工程量计算一、工程概况拟建段位于重庆市巫溪县安子平，设计路中线在现有公路右侧约100m，设计为大拐回头弯，设计路线起止里程为K96+030～K96+155，全长125m，设计路面净宽7.50m，设计为二级公路，设计纵坡%,地面高程为720.846m～741.70m，设计起止路面高程为724.608m～729.148m，K96+080-K96+100为填方，最大填方为4.65m，最小填方为1.133m。
二、计算依据1.《重庆市地质灾害防治工程设计规范》（DB50/5029-2004）；2.《建筑地基基础设计规范》（GB 50007-2002）；3.《建筑边坡工程技术规范》（GB 50330-2002）；4.《室外排水设计技术规范》（GB 50108-2001）；5.《砌体结构设计规范》（GB 50003-2001）；6.《混凝土结构设计规范》（GB 50010-2010）；7.《锚杆喷射混凝土支护技术规范》（GB 50086-2001）；8.《公路路基设计规范》（JTG D30—2004）；9. 相关教材、专著及手册。
三、滑坡稳定性分析及推力计算计算参数3.1.1 物理力学指标：天然工况：γ1=m3，φ1=°，C1=36kPa饱和工况：γ2=m3，φ2=°，C2=29kPa3.1.2 岩、土物理力学性质该段土层主要为第四系残破积碎石土，场地内均有分布，无法采取样品测试，采取弱风化泥做物理力学性质测试成果：弱风化泥岩天然抗压强度，饱和抗压强度 Mpa，天然密度2.564g/cm3,比重，空隙度%，属软化岩石，软质岩石。
名 称 地层 代号 状 态承载力值σο（MPa ） 桩周土极限摩阻力（MPa ） 基底摩擦系数（μ）含碎石粉质粘土 Q 4dl+el 稍密强风化泥岩 T 2b 破碎 / 弱风化泥岩T 2b完整/3.1.3 滑坡推力安全系数 1.15st F =计算工况选取公路填筑后自然状态、饱和状态两种工况对滑斜坡进行计算。
抗滑桩设计计算书
目录1 工程概况2 计算依据3 滑坡稳定性分析及推力计算3.1 计算参数3.2 计算工况3.3 计算剖面3.4 计算方法3.5 计算结果3.6 稳定性评价4 抗滑结构计算5 工程量计算一、工程概况拟建段位于重庆市巫溪县安子平，设计路中线在现有公路右侧约100m，设计为大拐回头弯，设计路线起止里程为K96+030～K96+155，全长125m，设计路面净宽7.50m，设计为二级公路，设计纵坡 3.50%,地面高程为720.846m～741.70m，设计起止路面高程为724.608m～729.148m，K96+080-K96+100为填方，最大填方为4.65m，最小填方为1.133m。
二、计算依据1.《重庆市地质灾害防治工程设计规范》（DB50/5029-2004）；2.《建筑地基基础设计规范》（GB 50007-2002）；3.《建筑边坡工程技术规范》（GB 50330-2002）；4.《室外排水设计技术规范》（GB 50108-2001）；5.《砌体结构设计规范》（GB 50003-2001）；6.《混凝土结构设计规范》（GB 50010-2010）；7.《锚杆喷射混凝土支护技术规范》（GB 50086-2001）；8.《公路路基设计规范》（JTG D30—2004）；9. 相关教材、专著及手册。
三、滑坡稳定性分析及推力计算3.1 计算参数3.1.1 物理力学指标：天然工况：γ1=20.7kN/m3，φ1=18.6°，C1=36kPa饱和工况：γ2=21.3kN/m3，φ2=15.5°，C2=29kPa 3.1.2 岩、土物理力学性质该段土层主要为第四系残破积碎石土，场地内均有分布，无法采取样品测试，采取弱风化泥做物理力学性质测试成果：弱风化泥岩天然抗压强度24.00Mpa，饱和抗压强度17.30 Mpa，天然密度2.564g/cm3,比重2.724，空隙度8.25%，属软化岩石，软质岩石。
(完整版)抗滑桩设计计算书
目录1 工程概况2 计算依据3 滑坡稳定性分析及推力计算3.1 计算参数3.2 计算工况3.3 计算剖面3.4 计算方法3.5 计算结果3.6 稳定性评价4 抗滑结构计算5 工程量计算一、工程概况拟建段位于重庆市巫溪县安子平.设计路中线在现有公路右侧约100m.设计为大拐回头弯.设计路线起止里程为K96+030～K96+155.全长125m.设计路面净宽7.50m.设计为二级公路.设计纵坡3.50%,地面高程为720.846m～741.70m.设计起止路面高程为724.608m～729.148m.K96+080-K96+100为填方.最大填方为4.65m.最小填方为1.133m。
二、计算依据1.《重庆市地质灾害防治工程设计规范》（DB50/5029-2004）；2.《建筑地基基础设计规范》（GB 50007-2002）；3.《建筑边坡工程技术规范》（GB 50330-2002）；4.《室外排水设计技术规范》（GB 50108-2001）；5.《砌体结构设计规范》（GB 50003-2001）；6.《混凝土结构设计规范》（GB 50010-2010）；7.《锚杆喷射混凝土支护技术规范》（GB 50086-2001）；8.《公路路基设计规范》（JTG D30—2004）；9. 相关教材、专著及手册。
三、滑坡稳定性分析及推力计算3.1 计算参数3.1.1 物理力学指标：天然工况：γ1=20.7kN/m3.φ1=18.6°.C1=36kPa饱和工况：γ2=21.3kN/m3.φ2=15.5°.C2=29kPa3.1.2 岩、土物理力学性质该段土层主要为第四系残破积碎石土.场地内均有分布.无法采取样品测试.采取弱风化泥做物理力学性质测试成果：弱风化泥岩天然抗压强度24.00Mpa.饱和抗压强度17.30 Mpa.天然密度2.564g/cm3,比重2.724.空隙度8.25%.属软化岩石.软质岩石。
抗滑桩计算书
抗滑桩计算书摘要：1.引言2.抗滑桩的概念和分类3.抗滑桩的计算方法和公式4.抗滑桩的设计要点和注意事项5.抗滑桩的应用实例6.结论正文：1.引言随着我国基础设施建设的快速发展，抗滑桩作为一种重要的基础工程结构，在桥梁、隧道、港口等工程中得到了广泛应用。
为了保证抗滑桩的安全、稳定和经济性，对其进行科学合理的计算分析至关重要。
本文旨在介绍抗滑桩的计算方法和设计要点，以供相关工程技术人员参考。
2.抗滑桩的概念和分类抗滑桩，又称抗拔桩，是一种用于防止地基土体滑动、沉降的加固措施。
根据桩的材料和形式，抗滑桩可分为以下几类：（1）按照桩的材料分类：有钢管桩、混凝土桩、钢筋混凝土桩等；（2）按照桩的形式分类：有预制桩、灌注桩、沉管桩、挖孔桩等。
3.抗滑桩的计算方法和公式抗滑桩的计算主要包括以下几个方面：（1）抗滑桩的轴向抗压承载力：根据桩的材料、截面尺寸、桩身长度等因素，采用相应的公式计算；（2）抗滑桩的抗拔承载力：主要考虑桩身与周围土体之间的摩擦力、桩身与桩底土体之间的嵌固力等，采用相应的公式计算；（3）抗滑桩的弯矩和挠度：根据桩的材料、截面尺寸、桩身长度等因素，采用相应的公式计算。
4.抗滑桩的设计要点和注意事项（1）选择合适的桩型和材料：根据工程地质条件、荷载特性、施工条件等因素综合考虑；（2）确定合理的桩长和截面尺寸：桩长要满足抗滑稳定性要求，截面尺寸要满足抗压、抗拔、抗弯等强度要求；（3）合理布置桩位和桩距：桩位要满足承载力均匀分布，桩距要满足桩身间的土体稳定要求；（4）确保桩身与桩底的嵌固：桩底处理要平整、密实，桩身与桩底土体之间的嵌固力要满足设计要求；（5）考虑桩身与周围土体的摩擦系数：摩擦系数要结合实际工程地质条件确定，对桩的抗滑稳定性影响较大。
5.抗滑桩的应用实例抗滑桩在我国桥梁、隧道、港口等基础设施建设中得到了广泛应用，如某跨海大桥工程中，采用钢管桩作为抗滑桩，成功解决了软土地基的抗滑稳定性问题，保证了桥梁的安全稳定。
抗滑桩设计计算书
目录1 工程概况2 计算依据3 滑坡稳定性分析及推力计算3.1 计算参数3.2 计算工况3.3 计算剖面3.4 计算方法3.5 计算结果3.6 稳定性评价4 抗滑结构计算5 工程量计算一、工程概况拟建段位于重庆市巫溪县安子平.设计路中线在现有公路右侧约100m.设计为大拐回头弯.设计路线起止里程为K96+030～K96+155.全长125m.设计路面净宽7.50m.设计为二级公路.设计纵坡3.50%,地面高程为720.846m～741.70m.设计起止路面高程为724.608m～729.148m.K96+080-K96+100为填方.最大填方为4.65m.最小填方为1.133m。
二、计算依据1.《重庆市地质灾害防治工程设计规范》（DB50/5029-2004）；2.《建筑地基基础设计规范》（GB 50007-2002）；3.《建筑边坡工程技术规范》（GB 50330-2002）；4.《室外排水设计技术规范》（GB 50108-2001）；5.《砌体结构设计规范》（GB 50003-2001）；6.《混凝土结构设计规范》（GB 50010-2010）；7.《锚杆喷射混凝土支护技术规范》（GB 50086-2001）；8.《公路路基设计规范》（JTG D30—2004）；9. 相关教材、专著及手册。
三、滑坡稳定性分析及推力计算3.1 计算参数3.1.1 物理力学指标：天然工况：γ1=20.7kN/m3.φ1=18.6°.C1=36kPa饱和工况：γ2=21.3kN/m3.φ2=15.5°.C2=29kPa3.1.2 岩、土物理力学性质该段土层主要为第四系残破积碎石土.场地内均有分布.无法采取样品测试.采取弱风化泥做物理力学性质测试成果：弱风化泥岩天然抗压强度24.00Mpa.饱和抗压强度17.30 Mpa.天然密度2.564g/cm3,比重2.724.空隙度8.25%.属软化岩石.软质岩石。
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第1种情况:滑坡推力作用情况
[桩身所受推力计算]
假定荷载三角形分布:
桩后:上部=0。000(kN/m)下部=371。151(kN/m)
(一)桩身内力计算
计算方法: m法
背侧--为挡土侧;面侧——为非挡土侧。
背侧最大弯矩= 6503。679(kN-m)距离桩顶9。521(m)
面侧最大弯矩= 0。000(kN—m)距离桩顶—0、000(m)
最大剪力= 2290、339(kN)距离桩顶11、662(m)
桩顶位移= 9(mm)
点号距顶距离弯矩剪力位移土反力
5、计算过程
桩板式抗滑挡土墙验算
计算项目:桩板式A型抗滑挡土墙
-—---—————————-———--—--——--——-----——--——-——-———-———--—--—--——------—-—--
原始条件:
墙身尺寸:
桩总长: 13、000(m)
嵌入深度: 5、887(m)
截面形状:方桩
桩宽: 1、500(m)
41、75
15。52
34、20
11、40
34、20
11、40
饱与状态
29。49
8、94
27。80
8、50
27。80
8、50
4、计算条件
抗滑桩锚固段分为两部分,上部为残坡积含砾粉质粘土,呈硬塑状,下部为强风化泥质灰岩,岩石较完整,较坚硬,但嵌入不深,故桩底支撑条件为铰接支承,经试算,计算方法采用“M”法。根据桩得内力分布特点,为了节省钢筋用量,减少工程费用,根据桩身各段得内力不同,配筋设计采用分段配筋得方法,配筋计算按《钢筋混凝土结构设计规范》有关公式计算。
桩高: 2、000(m)
桩间距: 6。000(m)
挡土板得类型数: 2
板类型号板厚(m)板宽(m)板块数
1 0。300 7。200 1
2 0、300 7。600 1
嵌入段土层数: 2
桩底支承条件:铰接
计算方法: M法
土层序号土层厚(m)重度(kN/m3) M(MN/m4)
1 1。977 19、600 80。000
2、计算内容
本次计算内容为抗滑桩得内力及配筋、
3、计算参数
大牧露滑坡滑面为第四系残坡积层与灰岩接触带,通过钻孔取样,得到第四系残坡积层含砾粉质粘土天然重度值取19、2 KN∕m3,暴雨时土体饱与重度值取19。6 KN∕m3,内聚力为27、8 kPa,内摩擦角为8。5°,强风化泥质灰岩饱与状态下饱与重度值取26。2 KN∕m3,内摩察角为35°。
云南省广南县董堡乡牧露村大牧露滑坡
治理工程施工图设计
抗滑桩内力及配筋计算书
计算人:古华杰
计算软件:北京理正岩土设计6。0版本
2017年4月
1、工程概况
广南县位于云南省东南部,文山壮族苗族自治州东北部,滇、黔、桂三省交界处、地处东经104°31′~105°39′,北纬23°29′～24°28′之间。东南与富宁县相接,南与西畴、麻栗坡县毗邻,西与砚山、邱北县接壤,东北与广西壮族自治区西林县相连,国土面积7810km2、广南县就是一个集“山区、边疆、少数民族、贫困”四位一体得国家级特困县之一,也就是云南省遭受到地质灾害威胁而存在安全隐患最为严重得县城之一。具地质灾害点数总量多、分布广、密度高得特点,广南县共有64个地质灾害隐患点,其中滑坡49处、崩塌9处、泥石流4条,地面塌陷2处,以滑坡较为发育、地质灾害隐患得存在制约了广南县城经济得发展,给当地人民群众生命财产安全带来了极大危害,上述问题已受到国家及省内有关主管部门得高度重视。
2 3。911 26。200 900。000
初始弹性系数A: 23。452(MN/m3)
初始弹性系数A1: 24、006(MN/m3)
桩顶锚索水平刚度: 0。000(MN/m)
物理参数:
挡土墙类型:一般挡土墙
墙后填土内摩擦角: 8、500(度)
墙背与墙后填土摩擦角: 8、500(度)
墙后填土容重: 19。600(kN/m3)
广南县董堡乡牧露村大牧露滑坡自2016年5月斜坡上居民房屋首先出现变形开裂现象,至6月份受强降雨影响,斜坡发生急剧变形破坏,滑坡体上横张裂隙、纵张裂隙发育,横张裂缝大致呈曲线形,总体延伸方向约15°—55°,裂缝宽约0、05-0、40m,垂直下错约0、05-1。80m,裂面多粗糙,局部少见擦痕,纵张裂隙主要发育两条,分布于滑坡侧壁附近,总体延伸方向约93°—105°,宽约0。05—0、30m,垂直下错约0、50—1、50m、滑坡前缘剪出口处挡墙受滑坡推移挤压变形损毁,放射状裂缝发育、受滑坡威胁滑体表面居民楼已损毁成为危房,目前滑体上居民已撤离,滑坡后缘侧壁还在居民生产生活,滑坡得存在直接威胁滑坡体表面及滑坡后缘侧壁居民生命财产安全,直接威胁坡脚大牧露小组景区项目得安全运营,间接影响滑坡后缘西南方向约70m大牧露学校得教学。为确保滑坡稳定,避免地质灾害得发生、发展,避免造成人员伤亡及财产损失,需对该滑坡进行综合治理。为此,受广南县国土资源局得委托,云南岩土工程勘察设计研究院承担了广南县董堡乡牧露村大牧露滑坡勘查及治理工程可行性研究工作。
坡线与滑坡推力:
坡面线段数: 2
折线序号水平投影长(m)竖向投影长(m)
1 5、932 1、217
2 7、211 1、000
地面横坡角度: 7。000(度)
墙顶标高: 0。000(m)
参数名称参数值
推力分布类型三角形
墙后剩余下滑力水平分力220。000(kN/m)
钢筋混凝土配筋计算依据:《混凝土结构设计规范》(GB 50010—2010)
表1 滑体天然、饱与重度取值情况表
岩土体重度
含砾粉质粘土
天然(KN/m3)
19。2
饱与(KN/m3)
19。6
表2 滑带土内聚力(C)及内摩擦角()取值情况表
岩土性质
土体状态
试验数据
反算参数
计算取值
内聚力
(kPa)
内摩擦角
(°)
内聚力(kPa)
内摩擦
角()
内聚力
(kPa)
内摩擦角
(°)
滑带土
天然状态
(m) (kN-m) (kN) (mm) (kPa)
1—0、000—0、000 -0。000 -9 -0、000
2 0。263 0、191 -2。173 -9 -0、000