1-8m空心板小桥下部设计计算书(新规范)
空心板桥上下部结构计算书
1 毛截面几何特性计算1.1基本资料1.1.1主要技术指标桥跨布置:10⨯20.0 m，桥梁全长206.04 m。
跨径:标准跨径：20.00 m计算跨径：19.3m。
桥面总宽:15.0 m，横向布置为0.5 m（防撞护栏）+14.0 m（行车道）+0.5 m（防撞护栏。
）设计荷载：公路-Ⅱ级1.1.2材料规格预应力钢筋17⨯钢绞线，直径15.2mm;非预应力钢筋采用335,235HRB R;空心板块混凝土采用C40;桥面铺装采用C40防水混凝土。
1.2截面几何尺寸图1.2.1桥面横断面布置图2%18cmC40现浇防水混凝土2%图1.1 横断面图1.2.2板块结构几何尺寸(a) 中板跨中截面(b) 中板支点截面(c) 边板跨中截面(d) 边板支点截面图1.2 截面几何尺寸图1.3毛截面几何特性计算本设计预制空心板的毛截面几何特性采用分块面积累加法计算，先按长和宽分别为板轮廓的长和宽的巨型计算，然后与图2.2中所示的挖空面积叠加，叠加时挖空部分按负面积计算，最后再用AutoCAD计算校核。
表1-1 毛截面几何特性计算结果2 内力计算及组合2.1永久作用效应计算2.1.1 空心板自重（第一阶段结构自重）1g1 g =A 07659025191475γ=⋅⨯=⋅ (kN/m)2.1.2 桥面系自重（第二阶段结构自重）2g桥面铺装采用等厚度的18cm 的C40混凝土,则全桥宽铺装每延米重力为:0.18152567.5⨯⨯=(kN/m)为计算方便近似按各板平均分担来考虑,则每块空心板分摊到的每延米桥面系重力为:267.5g =6.13611=(kN/m) 2.1.3 铰缝自重（第二阶段结构自重）3g因为铰缝自重可以近似看成C40混凝土来算,因此其自重为:3g = [(0.792350.7659)0.010.9]250.886(kN/m)-+⨯⨯=由此得空心板每延米总重力g 为：119.1475g g I ==(kN/m)（第一阶段结构自重）23 6.1360.8867.022g g g ∏=+=+=(kN/m)（第二阶段结构自重）19.14757.02226.1695g g g g I ∏=∑=+=+=(kN/m)由此可计算出简支空心板的恒载(自重效应),计算结果见表2-1。
空心板桥梁计算书
目录一、上部结构计算 (3)1.结构概述 (3)2.技术标准和设计参数 (3)2.1设计规范 (3)2.2设计参数 (4)3.主要材料 (7)3.1混凝土 (7)3.2预应力钢筋及波纹管 (7)3.3钢筋 (7)4.结构分析 (7)4.1计算方法概述 (7)4.2计算模型 (7)4.3主要计算结果 (7)4.3.1 1#边板 (7)4.3.2 3#中板 (14)4.3.3 8#中板 (20)二、下部结构计算 (28)1.桥墩盖梁计算 (28)（1）计算方法概述 (28)（2）验算结果表格 (28)2.桩基计算 (45)（1）计算方法概述 (45)（2）计算依据 (46)（3）桥台计算 (46)（4）桥墩计算 (47)三、抗震计算 (48)1.计算方法概述 (48)2.设计资料 (48)3.荷载组合说明 (52)4.验算结果表格 (53)一、上部结构计算1.结构概述本桥为3X20m后张法预应力混凝土简支空心板，采用预制吊装的施工方法。
两侧桥台处设置伸缩缝。
空心板梁高为0.95m，边板宽1.355m,中板宽1.24m，断面如下图所示：桥梁断面布置如下图所示：2.技术标准和设计参数2.1设计规范《公路工程技术标准》（JTG B01-2013）《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2015）《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004）《城市桥梁设计规范》（CJJ11-2011）《公路工程抗震规范》（JTG B02-2013）《公路工程抗震设计细则》（JTG/T B02-01-2008）《城市桥梁抗震设计规范》（CJJ 166-2011）《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTG D63-2007）《公路桥涵施工技术规范》（JTGTF50-2011）2.2设计参数横向分布系数计算计算方法: 刚接板梁法------------------------------------------------------------结构描述:主梁跨径: 20.000 m材料剪切模量/弯曲模量 = 0.430梁号梁宽弯惯矩扭惯矩左板宽左惯矩右板宽右惯矩连接1 1.355 0.068 0.116 0.115 0.000 0.000 0.000 铰接2 1.250 0.062 0.111 0.000 0.000 0.000 0.000 铰接3 1.250 0.062 0.111 0.000 0.000 0.000 0.000 铰接4 1.250 0.062 0.111 0.000 0.000 0.000 0.000 铰接5 1.250 0.062 0.111 0.000 0.000 0.000 0.000 铰接6 1.250 0.062 0.111 0.000 0.000 0.000 0.000 铰接7 1.250 0.062 0.111 0.000 0.000 0.000 0.000 铰接8 1.250 0.062 0.111 0.000 0.000 0.000 0.000 铰接9 1.250 0.062 0.111 0.000 0.000 0.000 0.000 铰接10 1.250 0.062 0.111 0.000 0.000 0.000 0.000 铰接11 1.250 0.062 0.111 0.000 0.000 0.000 0.000 铰接12 1.250 0.062 0.111 0.000 0.000 0.000 0.000 铰接13 1.250 0.062 0.111 0.000 0.000 0.000 0.000 铰接14 1.250 0.062 0.111 0.000 0.000 0.000 0.000 铰接15 1.250 0.062 0.111 0.000 0.000 0.000 0.000 铰接16 1.250 0.062 0.111 0.000 0.000 0.000 0.000 铰接17 1.250 0.062 0.111 0.000 0.000 0.000 0.000 铰接18 1.355 0.068 0.116 0.000 0.000 0.115 0.000 铰接------------------------------------------------------------桥面描述:人行道分隔带车行道中央分隔带车行道分隔带人行道3.656 0.000 7.704 0.000 0.000 7.704 0.000 3.656左车道数 = 2, 右车道数 = 2, 自动计入车道折减汽车等级: 城-B级人群集度: 3.900 KPa------------------------------------------------------------横向分布系数计算结果:梁号汽车挂车人群满人特载车列1 0.143 0.000 0.681 1.369 0.000 0.0002 0.137 0.000 0.585 1.247 0.000 0.0003 0.152 0.000 0.517 1.248 0.000 0.0004 0.167 0.000 0.434 1.248 0.000 0.0005 0.181 0.000 0.361 1.248 0.000 0.0006 0.187 0.000 0.308 1.249 0.000 0.0007 0.195 0.000 0.270 1.249 0.000 0.0008 0.197 0.000 0.245 1.249 0.000 0.0009 0.187 0.000 0.233 1.249 0.000 0.00010 0.187 0.000 0.233 1.249 0.000 0.00011 0.197 0.000 0.245 1.249 0.000 0.00012 0.195 0.000 0.270 1.249 0.000 0.00013 0.188 0.000 0.308 1.249 0.000 0.00014 0.181 0.000 0.361 1.248 0.000 0.00015 0.168 0.000 0.434 1.248 0.000 0.00016 0.152 0.000 0.517 1.248 0.000 0.00017 0.138 0.000 0.585 1.247 0.000 0.00018 0.143 0.000 0.681 1.369 0.000 0.000结构重要性系数:1.0一期恒载:结构自重由程序自动计算，混凝土主梁容重26KN/m3。
8m空心板说明
说明1.设计标准与规范1.1 《公路工程技术标准》JTG B01-20031.2 《公路桥涵设计通用规范》JTG D60-20041.3 《公路工程抗震设计规范》JTJ004-892.技术指标2.1 设计荷载：公路—Ⅰ级2.2 桥面宽度：0.25+9+0.75=10.0米（半幅）2.3 桥面横坡：1.5％2.4 跨径：8米2.5 主梁片数：16块板2.6 计算跨径：7.6米2.7 预制梁高：0.4米3.主要材料3.1 混凝土采用C40混凝土。
3.3 钢材：HRB335、R235钢筋标准应分别符合GB 1499—1998和GB 13013-1991的规定，焊接的钢筋均应满足可焊要求，其它钢材均应符合国标规定。
3.4 桥面铺装：上层4cm沥青混凝土和下层12cm C40砼桥面铺装。
4.设计要点4.1 主梁为混凝土空心板。
4.2 设计计算采用同济大学桥梁工程系编制的《平面杆系有限元程序》（桥梁博士）进行计算，横向按铰接板考虑。
4.3 计算时考虑支座沉降5mm，并考虑了梯度温度引起的附加效应。
4.4 护栏、支座、桥面防排水及伸缩缝等附属设施见《桥涵公用构造》通用图。
5.施工注意事项5.1 空心板混凝土浇筑可按先浇筑底板混凝土，然后浇筑腹、顶板混凝土，分两次进行，但必须保证底、腹板之间不出现工作缝（在底板混凝土初凝前浇筑腹板、顶板混凝土）。
5.2 建议外模、芯模均采用整体钢模板，不允许采用橡胶芯模。
应注意控制模板的拆卸时间，尤其是芯模的拆除，以保证预制板内腔几何尺寸不改变，容易拆除为准。
5.3 混凝土配比中应注意选用适当的骨料石子尺寸，保证能填充到各间隙。
混凝土震捣时应特别注意并采取必要措施保证锚具处及板端处混凝土的密实。
5.4 预制空心板的运输与吊装要轻吊轻放，必须保证梁体的简支状态。
5.5 空心板及桥面板施工时注意预埋护栏、伸缩缝、泄水管等构件的预埋件。
5.6 伸缩缝及支座的型号、尺寸应根据桥面连续一联的长度、伸缩量及支座反力等确定。
Lp=8m钢筋混凝土空心板加固计算
K47+637 Lp=8m 钢筋混凝土空心板加固计算计算目的：检算在本跨板间横向联系已失去作用的情况下，通过在板底粘贴钢板的措施，空心板能否满足设计荷载的承载要求。
1．将原双圆空心板截面换算为具有同等刚度的矩形空心截面的特性：由面积相等：2*л*.18^4/64=b*h^3/122.将粘贴钢板后的板梁截面换算为等价的匀质混凝土截面按照合力作用点位置及大小不变的原则，由A hs=A g*n,可得换算截面的A hs。
n=E g / E h=2.0e5/3.3e4=6保持截面换算前后，重心位置不变，仅将钢板宽度换算为等价混凝土截面宽度，3. 换算截面的截面特性1）中性轴距梁底距离：h=(83*10*35.4+50*16*22.4+83*4*12.4+10*103*5.4+360*0.4*0.2)/( 83*10+50*16+83*4+10*10 3+360*0.4)=18.2cm2)II=83*10^3/12+830*17.2^2+50*16^3/12+800*4.2^2+83*4^3/12+830*5.8^2+103*10^3/12+1030* 13.0^2+360*.4^3/12+144*18^2=541317 cm4二．抗弯能力计算计算在板间横向联系已失去作用的情况下，由单块板承受设计荷载。
考虑重新施工桥面铺装，由钢板承受的设计荷载即为桥面铺装及活载。
1.桥面铺装荷载重量：q=0.06*0.83*23=1.15kN/m跨中弯矩: M= qL^2/8=1.15*7.5^2/8=8.09 kN-m2.挂120荷载一块板上能布置一个车轮由图2-1布载图式可得：跨中弯矩: M= 1/4*300*（2*1.575）=236.3 kN-m3.汽超20荷载一块板上能布置一个车轮冲击系数：1+u=1+0.3*37/40=1.28由图2-2布载图式可得：汽超20弯矩影响线图（单位：cm 图2-2）4.钢板应力：1）换算截面受拉外缘的最大拉应力：σ=（8.09+273.3）*0.182/(5.413*10^-3)=9461kpa2)钢板的最大拉应力:σ=n*9461kpa=6*9461=56766 kpa<[σ]=145Mpa5.混凝土最大压应力由于结构不同阶段作用的荷载不同，因此，应将每一阶段荷载作用下产生的应力叠加，得到运营阶段的最大混凝土压应力。
8m跨径预应力混凝土空心板桥设计计算书
8m跨径预应力混凝土空心板桥设计计算书一.设计前骤1.设计资料1.1 主要技术参数桥跨布置: 38.0m⨯，桥梁标准跨径8.0m，计算跨径7.6m；桥面净空：1.52 3.5 1.5+⨯+；m m m桥面纵坡：2.5%；桥面横坡：1.5%；设计荷载：汽车荷载：公路—Ⅱ级；人群荷载：3.02KN m；/设计行车速度：60/km h；设计流量：31000/m s；设计洪水频率：百年一遇；设计抗震基本烈度：8度设防。
1.2 材料规格2.桥梁发展概况桥梁是线路的重要组成部分。
在历史上，每当运输工具发生重大变化，对桥梁在载重、跨度等方面提出新的要求，便推动了桥梁工程技术的发展。
在19世纪20年代铁路出现以前，造桥所用的材料是以石材和木材为主，铸铁和锻铁只是偶尔使用。
在漫长岁月里，造桥的实践积累了丰富的经验，创造了多种多样的形式。
但现今使用的各种主要桥式几乎都能在古代找到起源。
在最基本的三种桥式中，梁式桥起源于模仿倒伏于溪沟上的树木而建成的独木桥，由此演变为木梁桥、石梁桥，直至19世纪的桁架梁桥；悬索桥起源于模仿天然生长的跨越深沟并且可供攀援的藤条而建成的竹索桥，演变为铁索桥、柔式悬索桥，直至有加劲梁的悬索桥；拱桥起源于模仿石灰岩溶洞所形成的“天生桥”而建成的石拱桥，演变为木拱桥和铸铁拱桥。
在有了铁路以后，木桥、石桥、铁桥和原来的桥梁基础施工技术就难于适应新的需要。
但到19世纪末叶，由于结构力学基本知识的发展和传播、钢材的大量供应、气压沉箱应用技术的成熟，使铁路桥梁工程获得迅速发展。
20世纪初，北美洲曾在铁路钢桥跨度方面连创世界纪录。
到第二次世界大战前，公路钢桥和钢筋混凝土桥的跨度记录又都超过了铁路桥。
第二次世界大战后,大量被破坏的桥梁急待修复、新桥急需修建，而造桥钢材短缺。
于是，利用30年代以来所积累的关于高强材料和高效工艺（焊接、预应力张拉及锚固、高强度螺栓施工工艺等）的经验，推广了几种新型桥──用正交异性钢桥面板的箱形截面钢实腹梁桥、预应力混凝土桥和斜张桥等。
[四川]1-8m钢筋混凝土空心板桥梁施工专项方案_secret
![[四川]1-8m钢筋混凝土空心板桥梁施工专项方案_secret](https://img.taocdn.com/s3/m/1b13648602768e9950e73816.png)
1-8米钢筋混凝土小桥施工方案一、编制依据1.1、根据业主提供施工图设计文件。
1.2、国家有关部门颁布的现行设计规范、技术规范；施工技术规程、规范、质量检验标准及验收办法。
1.3、我公司现场踏勘和调查获取的资料。
1.4、我公司现有的技术装备、施工能力以及类似工程的施工经验。
二、施工准备2.1将基坑附近的地面整平，修建施工便道。
根据设计交底的导线点和施工设计图纸进行桥台位定位，在基坑外侧埋设护桩，设置纵、横向定位板，基坑周边开挖排水沟，疏通排水系统，备齐抽排水设备；布置出土道路，架设动力线路，按设搅拌机。
2.22.3、主要施工人员：总技术负责人：（项目总工）现场负责人：（路基三队队长）试验员：质检工程师：现场技术员：安全负责人：施工队长：2.4、主要机械设备配置2.5、主要劳动力计划表三、工程概况本桥是为跨越泥石流沟而设，与路基线路正交，上部结构采用1*8m预制钢筋砼空心板，全桥长为16.04m，下部结构采用重力式桥台，明挖基础。
荷载等级为公路—Ⅱ级，设计洪水频率1∕25；地震加速度a=0.2g,对应基本烈度为Ⅷ度。
该桥位于曲线半径R=250m，纵坡为-2.5%，纵横坡采用3㎝厚钢板调平，桥面铺装采用4㎝沥青砼铺装层+防水层+10㎝C40砼调平层。
四、对材料的要求及施工工艺1．材料要求(1)水泥1)采用强度高，收缩性小耐磨性强、抗冻性好的水泥。
其物理性能和化学成分符合《硅酸盐水泥》（GB175--1999）的规定。
2)水泥标号不得低于P.o32.5#。
3)水泥进场时，应有产品合格证及化验单。
并对品种、标号、包装、数量、出厂日期等进行检查验收，报监理工程师审批。
(2)粗集料用于混凝土中的碎石或砾石要求质地坚硬、耐久、洁净，有良好的级配，颗粒应接近立方体，最大粒径不应超过40mm，其技术要求应符合《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041--2000）之要求。
(3)细集料采用天然砂和人工砂或石屑。
其质地要求坚硬、耐久、洁净、并具有良好级配，细集料的技术要求符合《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041—2000）之要求。
空心板计算书
空心板计算书一、台座结构形式确定1、确定台座形式台座形式选择考虑的因素有：生产数量和设施期限，安全适用，经济合理，质量有保证，操作简便，可控性好，便于支拆模板方便。
槽式台座受力简单，施工方便，因为是槽型结构，便于覆盖养生，便于支、拆模板和养生。
而且槽式台座传力柱作为平放在张拉台面上的水平梁，在横梁的作用下，成为轴心受压构件，能够承受较大的张拉应力，传力柱的长度一般都在100m左右，符合本次工程要求。
结合本次设计的工程概况条件，最终通过质量、安全、以及力学验算，根据该桥场地和工期及梁的数量，确定采用槽式张拉台座进行空心板的预制。
2、确定台座内部净宽台座内部净宽即传立柱之间净距，计算用公式为b= b1 + 2b2，式中：b———台座内部净宽；b1———空心板底模宽度；b2———传立柱内侧面与底模间的距离。
则台座内部净宽=(梁宽)1.24m+(工作空位)0.5m×2=2.24m；取2.3m底板两侧各留50cm的宽度，完全可以满足支、拆模板的要求。
3、确定台座长度台座长度L的确定根据下面几个方面:(1) 空心板长度L1(2) 一座台座同时预制空心板个数n(3) 空心板端头与张拉横梁之间的距离L2(4) 空心板端头之间距离L3其中空心板长度L1为最大斜交空心板两端头的距离，张拉台座由中间标准段和两端楔形块段组成，同时考虑到所生产空心板最大夹角，10m板为40°，13板为45°，16m板为30°，示意图见下，由此取：10m板台座长度7.12m+2×2.1m=11.32m13m板台座长度9.92m+2×2.3m=14.52m16m板台座长度13.44m+2×1.8m=17.04m台座长计算公式：L = nL1 + 2L2 + (n - 1) L310m板：台座长L =9×11.32m+2×1m+8×1m=111.88m13m板：台座长L =7×14.52m+2×1m+6×1m=109.64m16m板：台座长L =6×17.04m+2×1m+5×1m=109.24m台座长度一般为100m左右，台座过长，穿束时很不方便，且预应力筋下垂挠度大，对预应力有一定影响。
1-8m钢筋混凝土板拱桥设计图(9张)
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空心板小桥下部盖梁设计计算书(新规范)一. 概述西边小河桥位于昆大线（黑林铺－黄土坡立交桥）段K2＋545.118处，是沟通河东西两岸的重要通道，桥中线与河中轴线斜交角为67°24′15″，桥梁跨径8米，全桥斜交，正宽为52米，其中车行道宽29.5米，人行道2×2.75米，非机动车道宽2×3.5米，绿化带宽为2×5米；桥下梁底50厘米以下断面流量为14.5立方米/秒。
桥梁结构采用一跨简直梁，上部结构采用8米预制空心板，下部结构采用钢筋混凝土桩柱式桥台桩基础；桩基为钻孔灌注桩，桩径0.8米，柱间用浆砌块石挡墙挡土，河底用浆砌块石铺砌。
二. 设计计算依据和技术标准 1. 设计计算依据（1）《城市道路设计规范》 （CJJ37-90） (2)《公路桥涵设计通用规范》 （JTG D60-2004） (3)《公路砖石及混凝土桥涵设计规范》（JTJ022-85）(4)《公路钢筋混凝土桥涵及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004） (5)《公路桥涵地基与基础设计规范》 （JTJ024-86） (6)《城市桥梁设计荷载标准》 （CJJ77-98） (7)《工程地质勘察报告》2. 设计荷载为：城市A 级车辆荷载，人群：5KN/m 2。
三. 盖梁计算1. 根据规范当高跨比l /h >5.0时按钢筋混凝土一般构件计算，所以盖梁等效计算图示为：集中力桩基集中力集中力集中力桩基盖梁计算简化图通过上部结构计算可知集中力P=35.575KN钢筋混凝土盖梁的正截面抗弯承载力应按下列规定计算：r c M d≤f sd A s zz=(0.75+0.05l/h)(h0-0.5x)式中：M d——盖梁最大弯矩组合设计值；f sd——纵向普通钢筋抗拉强度设计值；A s——受拉区普通钢筋截面面积；Z——内力臂；x——截面受压区高度；h0——截面有效高度。
2．盖梁计算结果集中力作用内力值(表一)单元荷载位置剪力(tonf) 弯矩(tonf*m)1 集中力i 0 4.821 集中力j 0 4.822 集中力i 3.56 4.822 集中力j 3.56 2.423 集中力i 7.12 2.423 集中力j 7.12 -2.394 集中力i 10.68 -2.394 集中力j 10.68 -9.65 集中力i -10.68 -9.65 集中力j -10.68 -2.396 集中力i -7.12 -2.396 集中力j -7.12 2.427 集中力i -3.56 2.427 集中力j -3.56 4.828 集中力i 0 4.828 集中力j 0 4.829 集中力i 3.56 4.829 集中力j 3.56 2.4210 集中力i 7.12 2.4210 集中力j 7.12 -2.3911 集中力i 10.68 -2.3911 集中力j 10.68 -9.612 集中力i -10.68 -9.612 集中力j -10.68 -2.3913 集中力i -7.12 -2.3913 集中力j -7.12 2.4214 集中力i -3.56 2.4214 集中力j -3.56 4.8215 集中力i 0 4.8215 集中力j 0 4.82自重作用内力值（表二）单元荷载位置剪力(tonf) 弯矩(tonf*m) 1 自重i 0 1.851 自重j 0.66 1.742 自重i 0.66 1.742 自重j 2.03 0.833 自重i 2.03 0.833 自重j 3.41 -14 自重i 3.41 -14 自重j 4.79 -3.775 自重i -4.82 -3.775 自重j -3.44 -0.986 自重i -3.44 -0.986 自重j -2.06 0.887 自重i -2.06 0.887 自重j -0.69 1.88 自重i -0.69 1.88 自重j 0.69 1.89 自重i 0.69 1.89 自重j 2.06 0.8810 自重i 2.06 0.8810 自重j 3.44 -0.9811 自重i 3.44 -0.9811 自重j 4.82 -3.7712 自重i -4.79 -3.7712 自重j -3.41 -113 自重i -3.41 -113 自重j -2.03 0.8314 自重i -2.03 0.8314 自重j -0.66 1.7415 自重i -0.66 1.7415 自重j 0 1.85自重和集中力组合内力值（表三）单元荷载位置剪力(tonf) 弯矩(tonf*m) 1 组合i 0 6.671 组合j 0.66 6.562 组合i 4.22 6.562 组合j 5.59 3.253 组合i 9.15 3.253 组合j 10.53 -3.394 组合i 14.09 -3.394 组合j 15.47 -13.375 组合i -15.5 -13.375 组合j -14.12 -3.376 组合i -10.56 -3.376 组合j -9.18 3.297 组合i -5.62 3.297 组合j -4.25 6.638 组合i -0.69 6.638 组合j 0.69 6.639 组合i 4.25 6.639 组合j 5.62 3.2910 组合i 9.18 3.2910 组合j 10.56 -3.3711 组合i 14.12 -3.3711 组合j 15.5 -13.3712 组合i -15.47 -13.3712 组合j -14.09 -3.3913 组合i -10.53 -3.3913 组合j -9.15 3.2514 组合i -5.59 3.2514 组合j -4.22 6.5615 组合i -0.66 6.56 15 组合j 0 6.673. 墩顶截面承载力计算：墩顶钢筋面积Ag =8005.4mm2计算受压区高度xx=RgAg/Rab i =121.8mm计算正截面极限承载力M u=1/r c R a b’i x(h o-x/2)=1235.5KN.m＞M j=133.67KN.m又μ=A g/bh o=1.1％＞μmin=0.15％由此可知截面复核满足要求4. 盖梁跨中截面承载力钢筋面积Ag =5542.2mm2计算受压区高度xx=RgAg/Rab i =84.3mm计算正截面极限承载力M u=1/r c R a b’i x(h o-x/2)=878.3KN.m＞M j=67.42 KN.m又μ=A g/bh o=0.74％＞μmin=0.15％由此可知截面复核满足要求 四. 桩基计算 1. 桩基承载力计算桩基承载力计算时考虑到桩基是由若干根基桩所组成，在设计计算桩基础时只需计算单根桩承载力即可；从而可以判断桩基的承载力。
桩长15米，单根桩轴向容许承载力计算按地质情况最差的114孔计算。
单根桩受力： Fd =345.3KN 单根桩自重力： G =188.5KN单根桩的荷载力：N id =345.3+188.5=533.8KN 单桩轴向受压容许承载力： [N id ]＝1/2U ∑l i τi +λm o A {[σ0]+K 2γ2（h-3）}式中：U ——柱的周长（m ）,按成孔直径计算；l i ——柱在承台底面或最大冲刷线以下的第i 层土层中的长度（m ）； τi ——与l i 相对应的各层与桩侧的极限摩阻力（kPa ）； A ——桩底面积（m 2）；[σ0 ]——桩底处土的容许承载力（kPa ）； m 0——考虑孔径沉淀淤泥影响的清孔系数； h ——桩底的埋置深度为26米。
[N id ]＝1/2U ∑l i τi +λm o A {[σ0]+K 2γ2（h-3）}=0.5×3.1415926×0.8×[2.6×18+0.6×80+2.5×60+6.7×50+2.1×70]+0.65×0.7×3.1415926×0.8×0.2×[150+2×18×(15-3)] =913.3+133.1=1046.4KN >P j =345.3+188.5＝533.8 KN.由以上计算结果可以判断桩基承载力满足要求。
2. 桩基沉降计算当桩中心距小于或等于6倍桩径的桩基，其最终沉降计算可采用等效作用分层总和法。
S=ψψe s ’=ψψe P 0∑=---ni SIi i i i E z z 111)(αα式中 s ——桩基最终沉降量,mm ；s ’——按分层总和法计算出的桩基沉降量，mm ； ψ——桩基沉降汁算经验系数。
ψe ——桩基等效沉降系数，按下式简化汁算：p 0——对应于荷载标准值时的基础底面处的附加压力； n ——校基沉降计算深度范围内所划分的土层数；Esi——等效作用底面以下第i层土的压缩模量、MPa．采用地基土在自重压力至自重压力加附加压力作用时的压缩模量；z i，z i-1——基础底面至第i层土、第i-1层土底面的距离，mαi,αi-1——基础底面计算点至第i层土、第i-1层土底面范围内平均附加应力系数。
以上系数可在相关表格差得。
计算桩基最大沉降值，因为桩为摩擦桩，桩底土层受力较小，在计算最大沉降量时，我们采用计算极限承载力时计算出的值为：133.1KN。
所以最大沉降值为：s=1.7×0.075×265.14×2.1×0.574/6.6=6.2mm由计算结果可知沉降量满足规范要求。