耐火滑板砖
钢包用耐火材料
钢包用耐火材料1 镁碳砖2 镁碳砖3 镁铝碳砖4 镁钙碳砖5 铝镁无碳砖6 自流浇注料7 永久层整体浇注料8 工作层浇注料9 上下水口10 水口座砖11 高温烧成滑板12 耐火泥浆镁碳砖系列我公司的镁碳砖系列产品采用高纯、高致密镁砂或大结晶电熔镁砂和鳞片石墨为主要原料,添加适量的抗氧化剂,以酚醛树脂为结合剂,经高压成型和低温热处理制成;该系列产品具有耐火度高、强度高、抗渣性好、热震稳定性好等优点,主要用于钢包包壁、包底、渣线部位,并可根据具体生产情况选择不同牌号的产品;镁碳砖主要理化指标牌号Hger-MT-10A/B/C Hger-MT-12A/B/C Hger-MT-14A/B/CA B C A B C A B CMgO％≥80 78 76 78 76 74 76 74 72C％≥10 10 10 12 12 12 14 14 14显气孔率％≤4 5 6 4 5 6 4 5 6 体积密度/≥耐压强度/MPa≥40 35 30 40 35 30 40 35 30 高温抗折强度/MPa≥8 7 6 8 7 6 12 10 81450℃,30min应用钢包包壁、包底、渣线镁铝碳砖系列我公司的镁铝碳砖系列产品采用电熔镁砂、电熔刚玉和大鳞片石墨为主要原料,以酚醛树脂为结合剂,经高压成型制成,具有强度高、抗侵蚀、抗冲刷等优点,主要用于钢包包壁、包底部位;镁铝碳砖主要理化指标牌号Hger-MLT50Hger-MLT60Hger-MLT65Hger-MLT70Hger-MLT75Hger-MLT80MgO％≥50 60 65 70 75 80AL2O3％≥30 20 15 10 8 4C％≥8 8 8 8 8 8显气孔率％≤8 8 8 8 8 8体积密度/≥耐压强度/MPa≥35 40 40 40 40 45应用钢包包壁、包底铝镁碳砖系列我公司的铝镁碳砖系列产品采用刚玉、尖晶石、特级铝矾土、优质镁砂和鳞片石墨为主要原料,以酚醛树脂为结合剂,经高压成型制成,具有抗冲刷、耐侵蚀、抗剥落等优点,主要用于钢包包壁、包底部位;铝镁碳砖主要理化指标牌号Hger-LMT60Hger-LMT65AHger-LMT65BHger-LMT70AL2O3％≥60 65 65 70MgO％≥16 12 12 4C％≥8 8 8 8显气孔率％≤8 8 8 8体积密度/≥耐压强度40 40 40 40/MPa≥应用钢包包壁、包底镁钙碳砖我公司的镁钙碳砖产品采用特种含钙材料为原料,以特种树脂为结合剂,经特殊防水化工艺制成;主要用于精炼钢包,可在使用过程中吸附钢水中非金属夹杂物从而起到净化钢水的目的;镁钙碳砖主要理化指标牌号Hger-MCC-8 Hger-MCC-10 Hger-MCC-12MgO％74 72 70≥CaO％8 10 12≥10 10 10C％≥显气孔率％≤6 6 6体积密度/≥耐压强度/MPa≥35 35 35应用洁净钢精炼钢包工作衬铝镁无碳砖我公司的铝镁无碳砖产品采用刚玉、铝镁尖晶石和电熔镁砂为主要原料主要原料,以特殊试剂和少量固体树脂为结合剂制成;主要用于无碳钢包包壁和包底,可以减少钢水冶炼时的污染;铝镁无碳砖主要理化指标牌号Hger-W1 Hger-W2 Hger-W3AL2O3％≥70 70 60MgO％≥10 12 15显气孔率％≤16 16 16体积密度/≥耐压强度/MPa≥60 60 60线变化率1550℃3h,％~+ ~+ ~+应用洁净钢精炼钢包工作衬自流浇注料我公司的自流浇注料有刚玉质和莫来石质,具有流动性好、凝固时间合理、省时省力、强度高、寿命长、耐高温、热震稳定性好、耐冲刷和抗侵蚀等优点;刚玉质适用于钢包包底及座砖周围、电炉炉顶填缝；莫来石质适用于钢包和中包永久衬,自流浇注料还可以采用机械化施工;自流浇注料主要理化高铝质刚玉质牌号Hger-ZL-1 Hger-ZL-2 Hger-ZL-3AL2O3％≥50 60 AL2O3+ MgO％≥90体积密度/≥110℃16h110℃16h1350℃3h1500℃3h耐压强度MPa≥110℃16h 5 6 110℃16h301350℃3h7 9 1500℃3h90抗折强度MPa≥110℃16h30 40 110℃16h 41350℃3h50 60 1500℃3h12施工加水量％7-9 ±用途钢包中包永久衬钢包包底座砖、周围填缝永久层整体浇注料我公司的永久层浇注料采用刚玉,优质矾土,微粉为主要原料,具有施工性能好、强度高、体积稳定、使用寿命长等特点;适用于大中小型钢包永久层浇注使用;永久层整体注料主要理化牌号Hger-JZ-1 Hger-JZ-2Hger-JZ-3Hger-JZ-4Hger-JZ-5AL2O3％≥65 70 75 80 85 体积密度/≥110℃24h耐压强度/MPa≥110℃24h35 40 40 40 45耐压强度/MPa≥1550℃3h45 45 50 55 60线变化率％1550℃3h～+ ～+ ～+ ～+ ～+施工加水量6-7 6-7 6-7 5-6 5-6 应用钢包永久层工作层浇注料我公司的工作层注料以刚玉、镁铝尖晶石、电熔镁砂等为主要原料,采用超微粉技术,通过添加优良结合剂和高效外加剂制成,具有施工性能好、强度高、体积稳定性好、热震稳定性好、耐冲刷和抗侵蚀等优点;使用此产品可以减少耐火材料消耗,节约能源,降低成本,适用于普通钢包、精炼钢包和电炉钢包的工作衬选用;工作层浇注料主要理化牌号Hger-LMJ-1 Hger-LMJ-2 Hger-LMJ-2AL2O3％≥85 80 75MgO％≥3～10 5～15 6～18 体积密度/≥耐压强度/MPa≥110℃24h35 30 25耐压强度/MPa≥1550℃3h70 65 55线变化率1550℃3h,％+～+ +～+ +～+ 应用大型钢包工作衬中小型钢包工作衬上下水口我公司的钢包上下水口采用刚玉﹑尖晶石为主要原料,加入大鳞片石墨,以酚醛树脂为结合剂制成;具有热真稳定性优良、抗氧化性能突出、抗冲刷能力突出等优点;上下水口主要理化牌号Hger-LT Hger-GYJC Hger-GGY Hger-MTAL2O3％≥70 75 80 --MgO％≥-- -- -- 75 C％≥5 5 5 5体积密度/≥显气孔率/％≤10 10 10 10耐压强度/MPa≥60 80 110 45应用90吨以下钢包90吨以上钢包60吨以下钢包水口座砖我公司的水口座砖主要有刚玉质﹑刚玉尖晶石质﹑铬刚玉质,具有高温性能优良、结构稳定、抗冲刷、耐侵蚀、热真稳定性好等优点;上下水口座砖主要理化牌号Hger-GGYZ-1 Hger-GGYZ-2 Hger-GJZ Hger-MTZAL2O3％≥70 80 75 -- MgO％≥-- -- 5 75Cr2O3％2-5 2-5 --体积密度/≥显气孔率/％≤10 10 10 10耐压强度/MPa≥60 80 120 45应用90吨以上钢包90吨以下钢包座砖高温烧成滑板砖我公司的高温烧成滑板主要有铝碳质、铝锆碳质、镁尖晶石质,具有强度高、耐冲刷、热真稳定性好等优点;高温烧成滑板主要理化牌号Hger-LT-1 Hger-LT-2 Hger-LGT Hger-MJJAL2O3％≥70 80 75 --MgO％≥-- -- -- 80ZrO2％≥-- -- 5 -- C％≥6 5 5 -- 体积密度/≥显气孔率/％≤10 10 10 10 耐压强度/MPa≥90 100 120 60应用90吨以上钢包一次90吨以上钢包两次90以上钢包两次以上超低碳钢、不锈钢等耐火泥浆我公司的耐火泥浆主要有刚玉质、高铝质、铬刚玉质、铝镁质等,具有凝固时间适中、粘度高、高温性能好等优点;耐火泥浆主要理化牌号Hger-GY Hger-LGY Hger-GL Hger-LMAL2O3％≥88 -- 85 --AL2O3+MgO％≥-- -- -- 85AL2O3+Cr2O3％≥-- 88 -- --冷态抗折粘度强度≥耐火度℃≥1690 1690 1690 1690 粘结时间min1-3 1-3 1-3 1-3应用钢包上水口、滑板、透气砖等耐材砌筑钢包工作层耐材砌筑钢包永久层保温层耐材砌筑。
连铸连轧生产：连铸用功能耐火材料
7.3.2塞棒
使用前要与中间包一起烘烤，快速升温至1000～1100℃ 塞棒不能垂直对准水口砖中心，棒头顶点应偏向开闭器方 向，留有2～3mm的啃头，关闭塞棒时，塞棒头切着水口内表面 向水口中心方向滑动，最终把水口堵严。
7.3.3浸入式水口
1 材质要求 （1）具有良好的抗热震性。 （2）具有良好的抗钢水和熔渣的侵蚀性。 （3）具有良好的机械强度和抗振动性。 （4）浸入式水口连接处必须有密封装置。 （5）不易与钢水反应生成堵塞物。
口未烤好；而套眼是浸入式水口 内壁附着沉积物导致，如图，堵 塞物主要是Al2O3。Fra bibliotek.3.3浸入式水口
3 浸入式水堵塞 Al2O3来源有以下几方面： 钢水中Al与耐火材料发生反应产物；保护浇注不好，氧
气与钢水中钢水中Al反应；钢水在冶炼过程中脱氧产物，未 去除干净；钢水温度降低而析出产物。
可以采取的措施是：选择合适水口材质；气洗水口；塞 棒吹氩；钙线处理，夹杂物变性+软吹；连铸过程全程保护 浇注，控制增N量<5ppm。
连续铸钢生产
7.3连铸用功能耐火材料
7.3.1长水口 长水口、塞棒和浸入式水口，称为连铸用耐火材料“三大件”
长水口主要有两种类型，一种是带有吹氩环的长水口；一种 是带有透气材料的长水口。其中带有透气材料的长水口保护浇注 效果较好。
7.3.1长水口
目前长水口的材质有熔融石英质和铝碳质两种。 熔融石英质主要成分SiO2，导热系数小，有较高的机械强度和 化学稳定性，耐酸性渣的侵蚀，可以免烘烤。 铝碳质及Al2O3-SiO2-C质是以刚玉和石墨为主要原料制作的， 其主要成分是Al2O3，具有良好的抗热震性，对钢种的适应性 较强，耐侵蚀性能好，对钢液污染小。 目前连铸中广泛采用Al2O3-C质长水口，在渣线部位复合ZrO2C层，用于提高耐侵蚀性，
061120SN 耐火物(金光)
捆 料
成 型
干 燥
加 工
套 铁 皮
干 燥
检 查
再
确 认
包 装
5. 工程别品质管理项目
1) 中间检查
混 炼
混炼状态 - 确认混炼中加压 树脂温度管理-25± 5℃ 粒度检查 : 1回 / Lot
成 型
确认模具尺寸和裂纹 大量生产时 : 1托盘检查一个并实验 成型单重或比重和裂纹 尺寸检查 : 全部检查 检查组织结构 : 断面状态确认
套铁圈 , 套铁皮
铁圈位置 尺寸检查
2) 产品 检查
比重, 气孔率 化学成分
检查尺寸,平滑度,外观检查 XRD,SEM 分析 侵蚀实验,氧化实验
6. SN 使用实际
品名
使用设备 60Ton Ladle “ “
材质
使用寿命 元进 2 样品 2 10 2 13 ~ 14 13 ~ 14
使用寿命 元进 样品 8 16 8 8 16 8
备注
Zr
20
30
40
50
60
70
※ 元进和样品分析后主要为Al2O3, ZrO2 Mullite 构成的其中有少量的 β-SiC
4. 制造工艺
(1) PLATE
B o r I n g
1 次 侵 油 2 次 侵 油
混 炼
成 型
烧 成
烘 干
烘 干
研 磨
铁 皮
检 查
再 确 认
包 装
(2) NOZZLE
混 炼
区分
侵 蚀 状 态
侵蚀率(%)
元进产品
6.68
样品
6.70
③ 抗热震性实验
- 加热时间 : 1600℃ X 40分(耐火度实验机)后急冷 - 实验结果
常用耐火材料说明1
常用耐火材料说明1、抗渗碳砖；2、挂丝砖；3、高铝砖；4、氮化硅结合碳化硅制品；5、高纯硅酸铝纤维异型制品；6、表面涂料和耐火泥浆;7、赛拉板；8、耐火纤维制品和锚固件；9、硅酸钙板；10、岩棉裸板；11、耐火材料剖面图示.唐山天捷机械有限公司2003/5/26抗渗碳砖制品形状和尺寸制品名称和形状标号制品尺寸(mm)abcc1体积重量(Kg)0.60.81.01.2(cm 3)N 22501246419841.19 1.59 1.982.382G425012466691242502G10124722502G162G24250124762G36250124822G50250124896259565246392GG42GG362GG242GG162GG102GG5039465225025025089827656596225025025069726619842.381.591.19 1.9840004.02.43.24.8250250250250250250FW 266914.05.35直形砖砖形单斧砖斧形双砖角拱STYROZELL抗渗碳砖理化指标Mogan抗渗碳砖理化指标ISOLITE抗渗碳砖理化指标QH抗渗碳砖理化指标TN抗渗碳砖理化指标TB抗渗碳砖理化指标名 称物理性能化学成份常温耐压强度体积密度0.2MPa荷重软化开始温度抗震稳定性重烧线变化显气孔率SiC导热系数耐火度矿化物单 位MPa%%W/(m.K)℃次0.63.360.310.4860.047101800175019.83.084数 值%%%%%℃G/cm3Al O2 3SiO2Fe O2 3挂 丝 砖导向砖高铝直砖架导轨异形砖架导轨砖架导轨短砖耐火度 ℃0.2MPa荷重重烧线变化 显气孔率常温耐压强度体积密度 g/cm 成份化学76.84高铝制品Fe O %2 32 3Al O % 1.36 ≥75＜0.8＜0.8≥75370.42.818.51535-0.2130x172x76≥53.9≥53.9≥2.8＜23≥2.8＜23＞1750＞1530高铝直砖导向砖架导轨架导轨短砖TAZ96TAZ97TAZ98TAZ99尺寸规格架导轨砖230x113x64560x373x124410x373x124460x373x124560x373x124375x290x2501790≥75≥75≥751750175017501530＜0.8＜0.8＜0.8＜1.5＜23＜23＜23＜23≥53.9≥53.9≥53.9≥53.9≥2.8≥2.8≥2.8≥2.8≥75软化开始温度(L、W、H)mm 1550℃ 2小时(MPa)异型砖250x124x64重量 4.7 4.8>58.9>41.2>49.6>76.25.6(kg)>36.9903.07.01-3主要用途3号多用炉4/I 多用炉4/II 多用炉多用炉5/I 5/II 多用炉3号多用炉4/I 多用炉4/II 多用炉5/I 多用炉5/II推盘炉氮化硅结合碳化硅制品制品名称和外形马弗侧板弗侧板马前向砖导标号制品尺寸(mm)ABCD805728795550995550775620975620TAZ78TAZ79TAZ80TAZ81TAZ82TAZ84TAZ85TAZ86TAZ87TAZ88805728550795995775975550620620750250580250弗板顶马孔弗顶马板800TAZ70910170TAZ71180104090011001300200TAZ7217013001100TAZ761501040900TAZ75140910800TAZ74630530140430板长导TAZ65750150主要用途3号多用炉4号多用炉5号多用炉3号多用炉多用炉4号多用炉5号多用炉通用氮化硅结合碳化硅制品制品名称和外形标号A制品尺寸(mm)BCDDCB制品尺寸(mm)A标号氮化硅结合碳化硅制品制品名称和外形TAZ67250255110转弯轨导过导轨桥TAZ66238784.5导轨TAZ60675TAZ61515TAZ62580TAZ63轨导前侧导轨前中TAZ64主要用途推盘炉推盘炉3号多用炉4号多用炉5号多用炉多用炉通用多用炉通用氮化硅结合碳化硅制品的主要理化指标：高纯硅酸铝纤维异型块隔热套纤维板型 号工 作 温 度 (℃)分 类 温 度 (℃)成 份化 学体 积 密 度 kg/m 47-4925011001260高 纯 型LYGX-3553Al O 2 32Zr0350(%)表面涂料耐火胶泥δ赛 拉 板1000℃0.200.20塞拉板100塞拉板11515、20、25、40、5015、20、25、40、5012601400白/棕黄白/棕黄3103101.00.90.350.35.5 3.53.0 3.70.070.070.080.110.150.150.110.08标准尺寸(1200x1000xδ)mm 分类温度 ℃ 颜色容重抗折强度 MPa 耐压强度 MPa 灼减 (800℃X2h)永久线变化导系数W/(m.k)1260℃1400℃300℃400℃600℃800℃kg/m 热AL O+AL O+(体积密度 128kg/m )(体积密度 128Kg/m )K O+Na O Fe O AL O 导热系数(W/m.k)（保温24小时）(%)永久线收缩抗拉强度 (Mpa)分类温度(℃)工作温度(℃)高 度(mm)硅酸铝纤维模块硅酸铝纤维板2223ZrO 232323硅酸铝甩丝纤维毯体积密度标准规格颜 色项 目-3-3-3-3-4(1100℃)硅酸铝纤维2≤0.5<1.2--<1.00.20.2-ZrOSiO+2SiO 22-96440.093(1000℃)-9746-9947-49(1000℃)15-170.20.2-0.20.2(1350℃)39-40-9952-5599-(1200℃)7200mmX610mmX20-50mm 高纯型96 3（Kg/m ) 30.04128≤120096960.041280.04128≤1200品 名普通型1260<1000白10001260标准型洁 白11001260洁 白0.041281280.04160160洁 白高锆型14001350高铝型12001400洁 白LYGX-112(STD)LYGX-212(HP)陶瓷纤维锚固件(400℃) 0.09(400℃) 0.09(400℃) (800℃) 0.176(600℃) 0.1320.176(800℃)0.176(800℃) 0.176(800℃) 0.22(1000℃) 0.22(1000℃) 0.22(1000℃) 0.22(1000℃)≤1200≤1200≤1200≤0.5渣 球 含 量密 度树 脂 含 量导热系数(平均温度70±/-5℃)纤 维 平 均 直 径不 然 性岩棉裸板岩 棉 裸 板 -100尺 寸 规 格100Kg/m 不 然 ≤12%不 然 性≤0.7μm≤0.044W/(m.k)≤ 4.031000x630x30(40、50) mm耐火材料剖面图示图 例陶瓷纤维毯真空成形陶瓷纤维板LYGX-212 STD 岩 棉1.0 粘土保温砖硅钙板氮化碳化硅制品砖1.0抗渗碳砖0.4 粘土保温砖0.6 粘土保温砖0.8 粘土保温砖高铝制品砖0.8 抗渗碳砖0.6 抗渗碳砖说 明陶瓷纤维毯LYGX-312 HP。
铝碳质耐火材料
滑动水口系统（包括上下水口、上下 滑板）作为钢包和中间包的钢水流量控制 系统，因可控性好，能提高生产率而得到 迅速发展。 滑动水口系统优于传统的塞头水口控 制系统，它促进了钢包精炼工艺和连铸技 术的发展，同时，随着钢产量的上升和钢 质量的提高，与此同时多炉连铸技术的发 展必须要求滑动水口系统增加使用寿命， 减少操作费用。
6.2.1 长水口的损毁原因及其发展过程
长水口在熔融钢水从钢包向中间包浇注 过程中，具有重要的气密功能。长水口的损 毁原因主要是： ① 浇注初期因耐热剥落性差而发生纵 向开裂； ② 由于机械强度差，耐热应力能力低 而导致颈部裂缝； ③ 渣线及内表面的侵蚀； ④ 连接处的氧化或氧气清洗造成的变 质。
表6.1
滑板的蚀损形式 蚀损 铸口直径扩大 铸口周围磨损 滑动表面蚀损 放射状裂纹 铸口周围掉渣 滑动表面剥落 滑动表面剥落 铸口堵塞
蚀损 钢水流的磨损与蚀损
热震 钢渣粘附在滑板的表面 Al2 O3附着
6.1.5 防止滑板龟裂的措施
目前滑板龟裂的措施大多是采用钢箍热嵌的方法，且为了使已 产生的龟裂不发生在滑动方向上，需要考虑滑板的紧固方法，一般 在纵向紧固滑板时，易产生同方向龟裂，所以从斜边方向紧固的方 法有利于提高滑板的使用寿命。 图6.6求出了热嵌方法与龟裂发生方向的关系。
影响烧成铝碳滑板质量的因素
刚玉抗侵蚀性能好，但膨胀系数比莫来石高；一 定数量的莫来石有利于提高滑板的热震稳定性，但随 着SiO2含量的提高，滑板的抗侵蚀性能下降。因此烧 成铝碳滑板中SiO2一般控制在5~12%内，合成莫来石 加入量最多不超过30％。 碳素原料对滑板的抗侵蚀性能和热震稳定性有重 大的影响。碳含量在10％时，抗侵蚀性能最好；随着 碳量的增加，抗热震性明显提高；碳黑属非晶质碳素， 易于Si反应，在钢中难于溶解，可改善砖体显微结构， 提高机械性能和抗侵蚀性能。一般采用两种或两种以 上碳素原料，滑板中总碳含量波动在5~15%。
耐火材料
耐火材料的生产过程生产过程中一般都要经过原料破碎、细碎、筛分、配料、混练、成型、干燥和烧成等加工工序而成。
一原料加工一、破粉碎生产耐火材料用熟料或生料的块度，尺寸大小不一，其大小是粉末状至350mm左右的大块，块状耐材原料经拣选后必须进行破粉碎，才能达到制备泥料的粒度要求。
（一）、粗碎粗碎（破碎）物料块度从350mm破碎到小于50-70mm。
粗碎通常选用不同型号的颚式破碎机。
（二）、中碎中碎（粉碎）物料块度从50-70mm粉碎到小于5-20mm。
中碎设备主要有圆锥破碎机、双辊式破碎机、冲击式破碎机、锤式破碎机等。
（三）、细碎细碎（细磨）物料粒度从5-50mm细磨哦小于0.088mm 或0.044,mm，甚至0.002mm。
细碎设备有筒磨机、雷蒙机（悬辊式磨机）、震动磨机等。
二、筛分耐火原料经破碎后，大中小颗粒混在一起。
为了得到符合规定尺寸的颗粒，需要进行筛分。
筛分是指破粉碎的物料，通过一定尺寸的筛孔，使不同粒度的原料分开的工艺过程。
目前，耐火材料生产用的筛分设备主要有震动筛和固定斜筛两种，前者筛分效率90%以上，后者70%左右。
三、粉料贮存耐火原料经过粉碎、细磨、筛分，存放在贮料仓内供配料使用。
生产中会出现贮料仓颗粒分布不均，最好将粉料分离放置。
二泥料的备置一配料将不同材质和不同粒度的物料按一定比例进行配合的工艺为配料。
配料规定的配合比例也称配方。
（一）粒度组成包括：颗粒的临界尺寸、各种大小颗粒（3-4mm）的百分含量和颗粒的形状等。
颗粒组成对胚体的致密度有很大影响。
普通耐火制品为三级配料，这类制品如普通粘土砖、高铝砖等。
耐火材料制品用泥料的颗粒组成大多采取“两头大，中间小”的粒度配比，即中粗、细颗粒多，中间颗粒少。
因此，在实际生产中，对大多数制品的粉料或泥料，只控制粗颗粒筛分（3-2mm或2-1mm）和细颗粒筛分（小于0.088mm或小于0.5mm）两部分的数量。
中、高档耐火材料制品采用多级配料，如镁碳砖、铝碳滑板砖、刚玉砖等，根据制品的性能要求配料更为细致。
耐火材料及耐火砖制造、生产、配料、试验、化学分析、使用标准、规范及规定(222个)
耐火材料及耐火砖生产、配料、试验、化学分析、使用相关标准、规范及规定一、基础标准：1、GB/T 2992.1-2011通用耐火砖形状尺寸。
2、GB/T 4513.1-2015不定形耐火材料分类。
3、GB/T 10325-2012 定形耐火制品抽样验收规则。
4、GB/T10326-2001 (2004）定形耐火制品尺寸外观及断面的检查方法。
5、GB/T13794-2008 标准测温锥。
6、GB/T15545-1995（2004）不定形耐火材料包装、标志、运输和储存。
7、GB/T16546-1996（2004）定形耐火制品包装、标志、运输和储存。
8、GB/T16763 -1997 （2004）定形隔热耐火制品的分类。
9、GB/T17105-2008 铝硅系致密定形耐火制品分类。
10、GB/T17617-1998（2004）耐火原料和不定形耐火材料取样。
11、GB/T17912-1999（2004）回转窑用耐火砖形状尺寸。
12、GB/T18257-2000 （2004）回转窑用耐火砖热面标记。
13、GB/T18930-2002 （2004）耐火材料术语。
14、GB/T18931-2008残碳量小于7%的碱性致密定形耐火制品分类。
15、GB/T20511-2006 耐火制品分型规则。
16、YB/T060-2007炼钢转炉用耐火砖形状尺寸。
17、YB/T2217-1999 （2009）电炉用球顶砖形状尺寸。
18、YB/T4014-1991(2006)玻璃窑用致密定形耐火制品分类。
19、YB/T4016-1991(2006)玻璃窑用耐火制品抽样和验收方法。
20、YB/T4017-1991(2006)玻璃窑用耐火制品形状尺寸硅砖。
21、YB/T5012-2009 高炉及热风炉用砖形状尺寸。
22、YB/T5018-1993 (2006)炼钢电炉顶用砖形状尺寸。
23、YB/T5110-1993 (2006)浇铸用耐火砖形状尺寸。
砖耐火等级
砖耐火等级哎呀，砖耐火等级，这个话题听起来挺严肃的，不过咱们今天就来聊聊这个，用点轻松的调调。
首先，砖，这东西大家肯定不陌生，对吧？小时候玩泥巴，长大了盖房子，砖头都是必不可少的。
但是，砖头和砖头之间，那差别可大了去了。
有的砖头，你一碰就碎，有的砖头，火烧不坏，这就是耐火砖。
我有个朋友，他家里是做建筑材料生意的，有一次我去他家玩，他给我展示了一块耐火砖。
这砖头，看着和普通的砖头没啥两样，但是，他告诉我，这砖头能耐得住1000多度的高温，我当时就惊呆了。
他看我一脸不信，就带我到他家后院，那里有个小炉子，他把那块耐火砖扔进去，然后点火。
我在旁边看着，心里想，这砖头肯定得烧成灰。
但是，过了好一会儿，砖头还是那个砖头，一点事儿没有。
他把砖头拿出来，我摸了摸，还是热的，但是没有想象中的那么烫手。
他告诉我，这种砖头，一般用在建筑的防火隔离带上，比如，你家里要是着火了，这砖头能帮你挡住火，争取救援时间。
我问他，这砖头怎么做出来的？他说，这耐火砖，用的是特殊的材料，比如硅酸盐、氧化铝之类的，经过高温烧制，里面的结构变得特别紧密，所以才能耐得住高温。
他还说，耐火砖的等级，是根据它能承受的最高温度来分的，有的能耐1000度，有的能耐1500度，甚至更高。
这等级越高，砖头的价格也就越高。
我看着那块砖头，心里想，这玩意儿，要是用在厨房里，是不是连锅都不用洗了？哈哈，开个玩笑。
总之，耐火砖这东西，虽然看起来不起眼，但是关键时刻，它可是能救命的。
下次你看到砖头，别小瞧它，说不定它就是一块能耐得住火的耐火砖呢。
好了，今天的故事就讲到这里，下次再给大家讲点别的，咱们下次见！。
3.2-17耐火材料专业
1.主题内容本指导书简要介绍了耐火材料生产工艺的基本过程、该工艺过程所涉及的主要危险危害因素和进行职业健康安全管理体系审核时应特别注意的事项。
2.适用范围本指导供编制冶金工业耐火材料专业生产工艺职业健康安全管理体系审核指导书和进行职业健康安全管理体系审核时参考使用。
3.生产工艺简要说明3.1主要原、辅料、燃料和产品耐火材料生产的原料种类繁多，主要有硅石、粘土、高铝钒土、菱镁石、白云石等大宗矿物原料。
生产不同的产品，其原料有所不同。
辅料有结合剂（如沥青、水玻璃等）、添加剂（如塑性粘土）等。
生产耐火材料的炉窑使用的燃料有焦炭、煤、重油和煤气。
耐火材料产品也很多，按其化学—矿物组成可分为：硅质、硅酸铝质（以上属酸性耐火材料）；高铝质、钨质、碳质（以上属中性耐火材料）；镁质、白云石质（以上属碱性耐火材料）。
耐火材料按其种类分有：硅砖、熔融石英制品等、半硅砖、粘土砖、普通高铝砖等（以上属酸性耐火材料）；高铝砖、硅线石砖、莫来石砖、钨砖、钨镁砖、碳砖、石墨制品、铝碳制品、碳化硅制品（以上属中性耐火材料）；镁砖、镁钨砖、镁铝砖、镁钙砖、白云石砖（以上属碱性耐火材料）。
3.2主要生产设施耐火材料的生产设备主要有：原料破碎用的破碎机、粉碎机、混练用的混合机，成型用的压砖机、振动成型机、干燥用的隧道干燥器、室式干燥器，烧成用的干燥隧道窑、倒焰窑和梭式窑。
耐火材料的部分原料，在原料准备阶段要进行煅烧成为熟料，作为制砖和生产不定形耐火材料的主要原料。
煅烧一般选用竖窑（用于生产规模小的）或回转窑（用于生产规模大的）。
3.3主要生产工艺流程耐火材料种类虽多，但其生产工艺流程大体相同，可归纳为以下几类：3.3.1生产烧成砖的工艺流程生产烧成砖的典型工艺流程为：原料（部分进行煅烧）→破碎→粉碎→配料→混练（加结合剂、添加剂）→成型→干燥→烧成→烧成砖生产粘土砖、高铝砖等耐火材料，其原料（生料）因含化学水分，须经竖窑或回转窑高温煅烧成为粘土熟料、高铝土熟料，以免在烧成时发生变形。
关于编制耐火滑板砖项目可行性研究报告编制说明
耐火滑板砖项目可行性研究报告编制单位：北京中投信德国际信息咨询有限公司编制时间：高级工程师：高建关于编制耐火滑板砖项目可行性研究报告编制说明（模版型）【立项 批地 融资 招商】核心提示：1、本报告为模板形式，客户下载后，可根据报告内容说明，自行修改，补充上自己项目的数据内容，即可完成属于自己，高水准的一份可研报告，从此写报告不在求人。
2、客户可联系我公司，协助编写完成可研报告，可行性研究报告大纲（具体可跟据客户要求进行调整）编制单位：北京中投信德国际信息咨询有限公司专业撰写节能评估报告资金申请报告项目建议书商业计划书可行性研究报告目录第一章总论 (1)1.1项目概要 (1)1.1.1项目名称 (1)1.1.2项目建设单位 (1)1.1.3项目建设性质 (1)1.1.4项目建设地点 (1)1.1.5项目主管部门 (1)1.1.6项目投资规模 (2)1.1.7项目建设规模 (2)1.1.8项目资金来源 (3)1.1.9项目建设期限 (3)1.2项目建设单位介绍 (3)1.3编制依据 (3)1.4编制原则 (4)1.5研究范围 (5)1.6主要经济技术指标 (5)1.7综合评价 (6)第二章项目背景及必要性可行性分析 (7)2.1项目提出背景 (7)2.2本次建设项目发起缘由 (7)2.3项目建设必要性分析 (7)2.3.1促进我国耐火滑板砖产业快速发展的需要 (8)2.3.2加快当地高新技术产业发展的重要举措 (8)2.3.3满足我国的工业发展需求的需要 (8)2.3.4符合现行产业政策及清洁生产要求 (8)2.3.5提升企业竞争力水平，有助于企业长远战略发展的需要 (9)2.3.6增加就业带动相关产业链发展的需要 (9)2.3.7促进项目建设地经济发展进程的的需要 (10)2.4项目可行性分析 (10)2.4.1政策可行性 (10)2.4.2市场可行性 (10)2.4.3技术可行性 (11)2.4.4管理可行性 (11)2.4.5财务可行性 (11)2.5耐火滑板砖项目发展概况 (12)2.5.1已进行的调查研究项目及其成果 (12)2.5.2试验试制工作情况 (12)2.5.3厂址初勘和初步测量工作情况 (13)2.5.4耐火滑板砖项目建议书的编制、提出及审批过程 (13)2.6分析结论 (13)第三章行业市场分析 (15)3.1市场调查 (15)3.1.1拟建项目产出物用途调查 (15)3.1.2产品现有生产能力调查 (15)3.1.3产品产量及销售量调查 (16)3.1.4替代产品调查 (16)3.1.5产品价格调查 (16)3.1.6国外市场调查 (17)3.2市场预测 (17)3.2.1国内市场需求预测 (17)3.2.2产品出口或进口替代分析 (18)3.2.3价格预测 (18)3.3市场推销战略 (18)3.3.1推销方式 (19)3.3.2推销措施 (19)3.3.3促销价格制度 (19)3.3.4产品销售费用预测 (20)3.4产品方案和建设规模 (20)3.4.1产品方案 (20)3.4.2建设规模 (20)3.5产品销售收入预测 (21)3.6市场分析结论 (21)第四章项目建设条件 (22)4.1地理位置选择 (22)4.2区域投资环境 (23)4.2.1区域地理位置 (23)4.2.2区域概况 (23)4.2.3区域地理气候条件 (24)4.2.4区域交通运输条件 (24)4.2.5区域资源概况 (24)4.2.6区域经济建设 (25)4.3项目所在工业园区概况 (25)4.3.1基础设施建设 (25)4.3.2产业发展概况 (26)4.3.3园区发展方向 (27)4.4区域投资环境小结 (28)第五章总体建设方案 (29)5.1总图布置原则 (29)5.2土建方案 (29)5.2.1总体规划方案 (29)5.2.2土建工程方案 (30)5.3主要建设内容 (31)5.4工程管线布置方案 (32)5.4.1给排水 (32)5.4.2供电 (33)5.5道路设计 (35)5.6总图运输方案 (36)5.7土地利用情况 (36)5.7.1项目用地规划选址 (36)5.7.2用地规模及用地类型 (36)第六章产品方案 (38)6.1产品方案 (38)6.2产品性能优势 (38)6.3产品执行标准 (38)6.4产品生产规模确定 (38)6.5产品工艺流程 (39)6.5.1产品工艺方案选择 (39)6.5.2产品工艺流程 (39)6.6主要生产车间布置方案 (39)6.7总平面布置和运输 (40)6.7.1总平面布置原则 (40)6.7.2厂内外运输方案 (40)6.8仓储方案 (40)第七章原料供应及设备选型 (41)7.1主要原材料供应 (41)7.2主要设备选型 (41)7.2.1设备选型原则 (42)7.2.2主要设备明细 (43)第八章节约能源方案 (44)8.1本项目遵循的合理用能标准及节能设计规范 (44)8.2建设项目能源消耗种类和数量分析 (44)8.2.1能源消耗种类 (44)8.2.2能源消耗数量分析 (44)8.3项目所在地能源供应状况分析 (45)8.4主要能耗指标及分析 (45)8.4.1项目能耗分析 (45)8.4.2国家能耗指标 (46)8.5节能措施和节能效果分析 (46)8.5.1工业节能 (46)8.5.2电能计量及节能措施 (47)8.5.3节水措施 (47)8.5.4建筑节能 (48)8.5.5企业节能管理 (49)8.6结论 (49)第九章环境保护与消防措施 (50)9.1设计依据及原则 (50)9.1.1环境保护设计依据 (50)9.1.2设计原则 (50)9.2建设地环境条件 (51)9.3 项目建设和生产对环境的影响 (51)9.3.1 项目建设对环境的影响 (51)9.3.2 项目生产过程产生的污染物 (52)9.4 环境保护措施方案 (53)9.4.1 项目建设期环保措施 (53)9.4.2 项目运营期环保措施 (54)9.4.3环境管理与监测机构 (56)9.5绿化方案 (56)9.6消防措施 (56)9.6.1设计依据 (56)9.6.2防范措施 (57)9.6.3消防管理 (58)9.6.4消防设施及措施 (59)9.6.5消防措施的预期效果 (59)第十章劳动安全卫生 (60)10.1 编制依据 (60)10.2概况 (60)10.3 劳动安全 (60)10.3.1工程消防 (60)10.3.2防火防爆设计 (61)10.3.3电气安全与接地 (61)10.3.4设备防雷及接零保护 (61)10.3.5抗震设防措施 (62)10.4劳动卫生 (62)10.4.1工业卫生设施 (62)10.4.2防暑降温及冬季采暖 (63)10.4.3个人卫生 (63)10.4.4照明 (63)10.4.5噪声 (63)10.4.6防烫伤 (63)10.4.7个人防护 (64)10.4.8安全教育 (64)第十一章企业组织机构与劳动定员 (65)11.1组织机构 (65)11.2激励和约束机制 (65)11.3人力资源管理 (66)11.4劳动定员 (66)11.5福利待遇 (67)第十二章项目实施规划 (68)12.1建设工期的规划 (68)12.2 建设工期 (68)12.3实施进度安排 (68)第十三章投资估算与资金筹措 (69)13.1投资估算依据 (69)13.2建设投资估算 (69)13.3流动资金估算 (70)13.4资金筹措 (70)13.5项目投资总额 (70)13.6资金使用和管理 (73)第十四章财务及经济评价 (74)14.1总成本费用估算 (74)14.1.1基本数据的确立 (74)14.1.2产品成本 (75)14.1.3平均产品利润与销售税金 (76)14.2财务评价 (76)14.2.1项目投资回收期 (76)14.2.2项目投资利润率 (77)14.2.3不确定性分析 (77)14.3综合效益评价结论 (80)第十五章风险分析及规避 (82)15.1项目风险因素 (82)15.1.1不可抗力因素风险 (82)15.1.2技术风险 (82)15.1.3市场风险 (82)15.1.4资金管理风险 (83)15.2风险规避对策 (83)15.2.1不可抗力因素风险规避对策 (83)15.2.2技术风险规避对策 (83)15.2.3市场风险规避对策 (83)15.2.4资金管理风险规避对策 (84)第十六章招标方案 (85)16.1招标管理 (85)16.2招标依据 (85)16.3招标范围 (85)16.4招标方式 (86)16.5招标程序 (86)16.6评标程序 (87)16.7发放中标通知书 (87)16.8招投标书面情况报告备案 (87)16.9合同备案 (87)第十七章结论与建议 (89)17.1结论 (89)17.2建议 (89)附表 (90)附表1 销售收入预测表 (90)附表2 总成本表 (91)附表3 外购原材料表 (93)附表4 外购燃料及动力费表 (94)附表5 工资及福利表 (96)附表6 利润与利润分配表 (97)附表7 固定资产折旧费用表 (98)附表8 无形资产及递延资产摊销表 (99)附表9 流动资金估算表 (100)附表10 资产负债表 (102)附表11 资本金现金流量表 (103)附表12 财务计划现金流量表 (105)附表13 项目投资现金量表 (107)附表14 借款偿还计划表 (109) (113)第一章总论总论作为可行性研究报告的首章，要综合叙述研究报告中各章节的主要问题和研究结论，并对项目的可行与否提出最终建议，为可行性研究的审批提供方便。
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1 前言自70年代以来,滑动水口已成为钢铁工业快速发展的重要工艺技术革新之一［1］。
现在国内外绝大多数钢包、中间包都装上了滑动水口系统。
滑板砖是滑动水口的关键组成部分,是直接控制钢水、决定滑动水口功能的部件。
滑板的制造工艺与以前的耐火材料不同,它具有钢水注入功能和流量调整功能,砖的制造除了混练、成型、烧成、检查这些工序以外,还有滑动面的机械加工,安装加工及外部整体调整工序。
［2］。
在使用过程中,由于需要长时期承受高温钢液的化学侵蚀和物理冲刷,激烈和瞬变的热冲击和机械磨损作用,使用条件极为苛刻;同时,为实现自由开闭钢流,滑动面平整度及其板型尺寸均需严格要求。
因此滑板必须具有高强度、耐磨损、耐渣蚀和热震稳定性好等特性。
2 现有滑板的性能目前国内广泛使用的滑板材质主要是铝碳质和铝碳锆质;在日本和欧洲还有镁碳质、尖晶石碳质、氧化锆质等。
表1是5种材质滑板的成分的理化性能。
表1 铝碳质、铝碳锆质、镁碳质、尖晶石碳质、氧化锆质滑板的理化性能2.1 铝碳质滑板铝碳质滑板是70年代末期开发的产品,以烧结氧化铝和合成莫来石为主要原料,在基质部分添加碳组份和防氧化剂(如金属铝、金属硅、SiC、BC、4 Mg-B等),加入结合剂煤沥青或酚醛树脂混练成型;在还原气氛下烧成,形成碳结合的耐火材料［3］。
这种材质的滑板因其组织致密,气孔微细,且含有一定数量的残碳,钢液和渣液难以浸渍,故耐侵蚀性良好,但其缺点正是由于组织致密,耐热冲击性则有所下降,不能多次连续使用,其次,在使用过程中,由于碳易被氧化,导致结构疏松,降低了耐侵蚀性。
2.2 铝碳锆质滑板铝碳锆质滑板［4～8］是在烧成铝碳质滑板的基础上研制开发的。
这种材质滑板采用了低膨胀率的Al2O3-SiO2-ZrO2系原料,制成以斜锆石、莫来石、刚玉等为主晶相,以碳结合为特征的耐火材料。
首先引入锆莫来石做骨料,利用锆莫来石中的氧化锆在约1000℃时发生晶型转变,伴有体积收缩的特点,晶粒内产生显微裂纹,大大改善了材料的耐热冲击性能。
其次ZrO2具有优良的抗侵蚀性,其耐侵蚀性较铝碳质滑板明显提高,成为现今大型钢铁企业滑板使用中的主流。
2.3 镁碳质滑板在方镁石滑板基础上发展的MgO-C质滑板［9,10,11,12］,克服了方镁石滑板抗热震性差的缺点。
在浇钢温度高、时间长以及钢水中氧和钙含量高的条件下,镁碳质滑板也都获得了满意的使用结果。
2.4 尖晶石碳质滑板尖晶石碳质滑板采用了镁铝尖晶石原料,制成以镁铝尖晶石为主晶相,以陶瓷和碳复合结合为特征的耐火材料。
镁铝尖晶石材料的热膨胀系数和弹性模量均比氧化镁小,抗热冲击能力比氧化镁强。
但尖晶石材料与钢中钙发生缓慢的化学反应,生成低熔点物,影响其使用寿命［10］。
现在,通过对制造过程中原材料的改进,并对泥料的粒度分布及烧成温度加以改进和控制,镁尖晶石滑板的耐侵蚀性均有很大提高,使用寿命也明显增加。
2.5 氧化锆质滑板氧化锆质材料具有良好的耐蚀性(CaO-ZrO2系液相线温度均在2000℃以上)和耐剥落性(比较低的热膨胀系数)。
氧化镁部分稳定的氧化锆质滑板,可以在较苛刻的浇铸条件下使用,寿命最高可达10次［13,14,15］。
采用热压成型的氧化锆质滑板具有高温强度高、显气孔率低、气孔径小等特点。
在中间包上使用,更具有耐钢和渣的侵蚀性能［15］。
3 滑板的侵蚀机理滑板用耐火材料因其结构、用途、使用条件等不同,显示出了不同的损坏形式。
(1)中间包用滑板与熔渣不发生相互作用;(2)中间包内钢水温度比钢包内钢水温度低40～80℃;(3)中间包用滑动水口装置的耐火材料预先加热到800℃左右,铸钢时,使用一次的温差是从开始的700～800℃至铸钢温度(1520～1560℃);而钢包滑动水口装置的耐火材料在铸钢开始前仅为100℃左右,每次使用时,一个周期的温差则是从100～400℃至今1600～1670℃。
这些因素都会引起钢包用滑板和中间包用滑板蚀损的形式和程度的不同,中间包用滑板受热震影响小,其损毁的主要原因是钢流造成的磨损或由于固定节流开闭时所引起的堵塞。
另外,滑板还由于浇铸的钢种不同和浇铸方法(模铸或连铸)不同,蚀损情况和蚀损程度也各不相同。
表2、表3分别为宝钢一炼钢钢包和中间包用滑板的使用条件及寿命。
表2 宝钢一炼钢钢包滑板的使用条件及寿命表3 宝钢一炼钢中间包滑板的使用条件及寿命对滑板损坏过程的诸多分析来看,最主要的原因有两个方面:(1)热机械蚀损;(2)热化学侵蚀。
3.1 热机械蚀损滑板在使用过程中首先产生的是热机械蚀损,滑板在工作前的温度很低,浇铸时,滑板内孔突然与高温钢水(1600℃)接触而受到强烈热震(温度变化约在1400℃),因此在铸孔外部产生了超过滑板强度的张应力,导致形成以铸孔为中心的辐射状的微裂纹。
裂纹的出现有利于外来杂质的扩散、集聚和渗透,更加速了化学浸蚀。
同时,化学浸蚀反应又促进裂纹的形成与扩展,如此循环,使滑板铸孔逐步扩大、损毁。
而且高温钢水的冲刷会损伤靠近与钢摩擦部位的耐火材料,并造成剥落、掉块。
根据Ringery热弹性理论得出初期抗热应力断裂系数R。
R=S(1-μ)/Eα(1)龟裂一旦产生,并不断扩展,这种龟裂应力的阻力系数R,按照STHasslman断裂力学理论:R sT =［γ(1-μ)/Eα2］1/2(2)式中S——抗拉强度E——弹性模量μ——泊松比E——无龟裂时的弹性模数α——热膨胀系数γ——断裂能上述两式表明:材料热膨胀系数和弹性模量越小,R和RST数值越大,龟裂就越难产生或扩展。
材料的热震稳定性就越好。
上述5种材质滑板中以Al2O3-C-ZrO2质滑板的R和RST最大,依次是Al2O3-Cl、ZrO2、尖晶石-C质和MgO-C。
3.2 热化学浸蚀热化学浸蚀是滑板损毁的另一主要原因,滑板用耐火材料在使用过程中接触高温钢水和炉渣,发生一系列化学反应,造成化学浸蚀。
依据不同钢种对滑板的化学损毁机理不同,宝钢现生产的钢种可分为三类,即镇静钢、高氧高锰钢、钙处理钢。
再依据不同的使用条件,选择相应材质的滑板,这样可提高滑板的使用寿命,降低耐材成本。
Al2O3-C-ZrO2质滑板由于具有优良的抗浸蚀性和热震稳定性,能适应多种钢种的浇铸,最适宜用作钢包滑板。
MgO-C质、MgO.Al2O3-C质、ZrO2质滑板的热震稳定性较Al2O3-C-ZrO2质差,适合于特殊钢条件下作为中间包滑板使用。
根据宝钢实践Al2O3-C-ZrO2质滑板在浇铸镇静钢时,作为中间包滑板使用可实现多炉连浇,是其它材质滑板所不能及的。
在宝钢,Al2O3-C-ZrO2质滑板的使用量约占滑板总使用量的95%以上。
由于Al2O3和MgO.Al2O3可与CaO反应生成低熔物,因此对于钙处理钢,宜选用MgO-C质或ZrO2质滑板。
由于Al2O3和ZrO2可与FeO反应生成低熔物,因此对于高氧钢,就选用MgO-C质或MgO.Al2O3-C质滑板。
3.3 Al2O3-C质滑板损毁的化学机理Al2O3-C质滑板和Al2O3-C-ZrO2质滑板化学损毁的主要原因［16,17,18］有:(1)碳和石墨的氧化:2C(s)+O2(g)=2CO(g) (3)C(s)+O2(g)=CO2(g) (4)FeO(s)+C(s)=Fe+CO(g) (5)Fe2O3+3C(s)=2Fe+3CO(g) (6)(2)莫来石的分解:3Al2O3.2SiO2(s)+SiO2(s)+9C(s)→3Al2O3(s)+3SiC(s)+6CO(g)↑(7)3Al2O3.2SiO2(s)+2C(s)→3Al2O3(s)+2SiO(g)↑+2CO(g)↑(8)3Al2O3.2SiO2(s)+2CO(s)→3Al2O3(s)+2SiO(s)↑+2CO2(g)↑(9)(3)SiO2与钢和熔渣中的FeO、MnO反应形成低熔点矿物相2FeO.SiO2(1205℃)、MnO.SiO2(1291℃);(4)Al2O3、SiO2与钢和熔渣中的CaO反应形成低熔点的2CaO.Al2O3.SiO2(1327℃)和12CaO.7Al2O3(1392℃)。
4 滑板材质改进方向针对Al2O3-C和Al2O3-C-ZrO2质滑板,其改进的主要措施:(1)采用无硅或低硅含量的原料;(2)在不降低热震稳定性的情况下,减少碳和石墨含量;(3)采用新型防氧化剂。
宝钢和上海永和耐火材料公司联合研究开发的低硅Al2O3-C-ZrO2质钢包滑板,1998年5月在宝钢一炼钢试用了300套,平均使用寿命3.6次,创历史最好记录。
5 今后的研究和发展方向从我国高效连铸和超纯净钢发展的需要出发,结合我国的资源和实际,应努力提高滑板的使用寿命,开发浇铸不同钢种的滑动水口,开发滑板的再生技术，其研究和发展方向初步建议如下：(1)加强对新型材质滑板的研究,如镁质滑板、氧化锆质滑板和金属结合滑板［19,20］等的研究;(2)应用有限元分析理论［21,22］研究新型复合滑板不同材质部分的热膨胀不匹配问题、温度场和热应力分布问题;(3)进一步研究高效防氧化剂,如Mg-B合金等［23］;(4)研究生产无碳或低碳滑板,浇注超低碳钢。
联系人:金丛进,工程师，上海市(200941)宝山钢铁集团公司炼钢厂作者单位：金丛进邱文冬宝山钢铁集团公司孙加林洪彦若北京科技大学参考文献1 成濑、余市等.含氧化锆碳结合滑动水口的性质及使用性能.国外耐火材料,1985,(10):472 王守权译.钢铁工业用耐火材料最新动向(3).国外耐火材料,1994,(12):23 刘太复、李运兴.铝炭滑板残砖的形貌分析.耐火材料,1989,(2)：334 王天仇.铝碳锆质滑板的生产工艺和应用.耐火材料,1992,(26(4):2075 Tetsuro fushimi. Alumina carbon slide gate plates. Taikabutsu overseas, 1996,16(4):136 刘新或、孙庚辰、钟香崇.炉渣对Al2O3—SiO2-ZrO2-C系材料的侵蚀.耐火材料,1989,(5):17 张文杰、汪厚植等.结合剂及工艺条件对铝锆碳滑板性能的影响.耐火材料,1992,26(3):1358 杨开保、张文杰、皮波.加入锆莫来石及特殊炭对烧成铝碳滑板性能的影响.耐火材料,1994,28(1):389 王福成译.滑动水口用镁质滑板的生产.国外耐火材料,1994,(9):3810 廖建国译.浇铸Ca合金处理钢用MgO-C质滑板.国外耐火材料,1998,(4):2111 刘素健译.Ca处理钢用镁—尖晶石质滑板的开发.国外耐火材料,1995,(11):5712 Shintaro Sudo et al. Improvements in Tundish sliding nozzle plates for highoxygen steel casting. Taikabutsu overseas,1996,16(2):4313 U.Hintzen等.滑动水口耐火材料的选择及其使用寿命.国外耐火材料,1989,(3):27～3214 U.Hintzen等.CaSi处理钢水对滑动水口耐火材料性能的影响.国外耐火材料,1992,(5):3115 Kazuo Itoh et al. Use of hot pressed refractories for tundish slide gate plates. Taikabutsu overseas, 1997,17(2):2716 潘海燕.鞍山钢铁学院硕士论文,199817 邱文冬等.铝碳锆滑板中锆莫来石分解的显微结构研究.耐火材料,1999,(1)18 李晓明.铝碳滑板在高温使用后莫来石分解的热力学分析.耐火材料,1987,(4):5719 陶绍平译.炼钢工业用耐火材料的最新动向.国外耐火材料,1994,(9):220 邓承继.北京科技大学博士论文中期报告,1998年21 Mitsuko mochida, Hiroyuki et al, Measurement of temperature distribution and thermal stress analysis in SN plate. Taikabutsu overseas,1995,15(3):322 张欣欣.连铸滑动水口高温陶瓷材料滑板的热冲击分析.钢铁,1998,(7):5323 王庆贤译.向Al2O3-C质滑板砖中添加Mg-B系原料的效果.国外耐火材料,1994,(3):28收稿日期:1999—01—09。