托架、满堂支架施工说明及计算书
满堂红扣件钢管楼板模板支架计算书
满堂红扣件钢管楼板模板支架计算书满堂红扣件钢管楼板模板支架计算书模板支架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）。
模板支架搭设高度为6.0米，搭设尺寸为：立杆的纵距 b=0.90米，立杆的横距 l=0.90米，立杆的步距 h=1.50米。
图1 楼板支撑架立面简图图2 楼板支撑架荷载计算单元采用的钢管类型为48×3.5。
一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。
模板面板的按照三跨连续梁计算。
静荷载标准值 q1 = 25.000×0.250×0.900+0.350×0.900=5.940kN/m活荷载标准值 q2 = (2.000+1.000)×0.900=2.700kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 90.00×1.80×1.80/6 = 48.60cm3；I = 90.00×1.80×1.80×1.80/12 = 43.74cm4；(1)抗弯强度计算f = M / W < [f]其中 f ——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；M ——面板的最大弯距(N.mm)；W ——面板的净截面抵抗矩；[f] ——面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；M = 0.100ql2其中 q ——荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M = 0.100×(1.2×5.940+1.4×2.700)×0.300×0.300=0.098kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.098×1000×1000/48600=2.020N/mm2面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!(2)抗剪计算T = 3Q/2bh < [T]其中最大剪力 Q=0.600×(1.2×5.940+1.4×2.700)×0.300=1.963kN截面抗剪强度计算值 T=3×1963.0/(2×900.000×18.000)=0.182N/mm2截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2抗剪强度验算 T < [T]，满足要求!(3)挠度计算v = 0.677ql4 / 100EI < [v] = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.677×8.640×3004/(100×6000×437400)=0.181mm面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!二、模板支撑方木的计算方木按照均布荷载下三跨连续梁计算。
满堂支架施工受力计算书
满堂支架施工受力计算书一、支架材料（1）木胶板木胶板作模板面板时根据《木结构设计规范》4.2规定抗弯强度设计值13N/mm2，弹性模量为9.0*103N/mm2，挠度极限值L/400。
由于桥梁施工处于露天环境，根据规范的要求进行调整，f m=13╳0.9=11.70N/mm2，E=9.0*103*0.85=7.65*103 N/mm2。
(2)第一层木楞:宽100mm，长100mm抗弯强度：13N/mm^2，抗剪强度：1.3N/mm^2，弹性模量：10000N/mm^2(3)第二层木楞:宽150mm，长150mm抗弯强度：13N/mm^2，抗剪强度：1.3N/mm^2，弹性模量：10000N/mm^2(4)48mm×3.2mm 钢管：惯性矩I=11.36cm^4，截面模量W=4.732cm^3，截面积 A=4.504cm^2，回转半径 i=1.588cm，钢管自重: 3.54kg/mQ235钢抗拉、抗压和抗弯强度设计值： f=215N/mm^2，弹性模量： E=2.06×10^5N/mm^2。
二、计算荷载1、箱梁混凝土容重26.5KN/m3。
2、模板自重:侧模及排架4.0KN/m2 内模及底模1.5KN/m23、人群及机具荷载荷载按2.5KN/㎡计算。
4、倾倒和振捣混凝土荷载按4.0KN/㎡计算。
5、恒载分项系数1.2，活载分项系数1.4。
三、受力计算3.1.计算假设支架横断面构造图如下所示由于箱梁横向不均匀分布，根据箱梁横断面的形状，为了使支架受力比较合理，对称中线的一半横向分为中间部分（宽3.0米）、腹板部分（宽1.7米）和翼板部分（宽2.65米），各部分的宽度内均按照均匀荷载进行假设。
3.2.荷载计算3.2.1箱梁各部分荷载（1）翼缘混凝土荷载2=q m⨯KN•+2.0（=）⨯655.11.260583.1.0翼（2）腹板混凝土荷载2KN•q m3⨯=⨯=26.48.1835.05腹（3）底板混凝土荷载2=KN•q m⨯⨯=）+（6.033.395.26.1056.0底（4）内模及底模荷载2KN•=q m5.1内（5）外膜及排架荷载20.4q m KN •=外（6）人群及机具荷载25.2q m KN •=人（7）倾倒和振捣混凝土荷载20.4q m KN •=倾3.2.2底模面板计算箱梁横断面由于腹板下底模受力最大,以腹板下底模面板做控制计算 腹板下组合荷载为：m 28.1090.45.248.832.1q •=++⨯=KN ）（腹组面板为20mm 厚木胶板模板次楞（横向分配梁）间距300mm ，计算宽度1000mm 。
满堂支架计算书
满堂支架总体施工方案本工程有现浇梁13联，取代表性3种不同梁高、桥跨进行设计和验算。
B=25.5m、标准跨径（30m+30m+30m）等高斜腹板预应力混凝土连续梁、B=25.5m、标准跨径（30m+45m+45m+30m）变高度斜腹板连续梁、B=25.5m、（35+50+35）m变高度斜腹板连续梁分别进行验算。
采用碗扣式满堂支架施工，支架搭设完成后对其预压，预压用砂袋按箱梁荷载（一期恒载+施工荷载）的1.2倍预压，在预压过程中，消除非弹性变形与基础沉降后即可卸除荷载，调整支撑。
一、B=25.5m、标准跨径（30m+30m+30m）等高斜腹板预应力混凝土连续梁箱体外模一次性立模成型，底模和内模采用1.5cm厚竹胶板,底模纵桥向采用10cm×10cm方木，间距22.5cm，方木下面横桥向为10cm×15cm方木，与支架一起组成现浇梁支撑体系。
侧模采用1.5cm 厚竹胶板和定型钢模板混合使用。
碗口支架作为支撑。
二、构架搭设主线桥工程现浇梁一共13联，以（30m+30m+30m）、（30 m +45 m +45 m +30 m）为标准联，因此验算（30m+30m+30m）、（30 m +45 m +45 m +30 m）为例进行分析。
箱梁模板支架采用碗扣式满堂支架，支架立杆长度分为2.4m、1.2m、0.9m、0.6m、0.3m几种，用以调整不同的高度，步距 1.2m。
支架立杆上下端分别安装可调式顶托和底座。
其单根最大荷载为30KN。
箱梁端（中）横梁纵向3m范围内腹板处按0.6m×0.6m间距布置立杆，跨中纵向24.3m范围内和腹板处按照0.6m ×0.6、0.6m×0.9m m间距布置立杆，翼缘板部分按0.9m×0.9m间距布置立杆。
支架上荷载计算及说明部分参照：《建筑施工碗口式钢管脚手架安全技术规范》JGJ166-2016、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008。
满堂架脚手架搭施工方案及承载力计算
满堂架脚手架搭施工方案及承载力计算满堂架脚手架是一种常用的搭建施工工具，它可以提供安全和可靠的支撑平台，提供给施工人员在高处施工、维修和检查的工作环境。
在搭建满堂架脚手架时，需要制定合理的施工方案，并进行承载力计算，以确保满堂架脚手架的安全运行。
一、搭建满堂架脚手架的施工方案包括以下几个步骤：1.施工前准备：包括对施工区域进行勘察和测量，确定搭建脚手架的位置和高度，根据工程要求确定脚手架的规格和搭建方法。
2.材料准备：根据施工方案确定所需的材料，包括钢管、螺纹连接件、钢板、支撑杆等，按照规格和质量要求进行采购和储存。
3.搭建脚手架：按照施工方案的要求，先进行基础工作，包括固定扣件、支撑杆等，确保脚手架的稳定性。
然后根据施工区域进行立杆、横杆、立交、水平杆等的安装，注意安全、稳定和垂直度的要求。
4.拆除脚手架：施工结束后，按照施工方案的要求，逆序拆除满堂架脚手架，确保施工现场的安全和整洁。
二、满堂架脚手架承载力计算主要涉及以下几个要素：1.架体自重：满堂架脚手架的自重需要计算，包括钢管、螺纹连接件、钢板等构件的重量。
2.荷载：根据实际施工工况确定荷载，包括人员、材料和设备的重量。
3.外部荷载：考虑外部环境因素，如风、雨等，对脚手架的影响。
4.材料强度：钢管、螺纹连接件、钢板等材料的抗弯强度、抗压强度等。
承载力的计算主要通过结构力学的原理进行。
1.将满堂架脚手架按一定的尺寸进行划分，计算每一部分的支撑点荷载。
2.对满堂架主要部分（立杆、横杆、立交、水平杆等）进行受力分析，计算各部分的应力和变形。
3.根据设计规范和材料的强度特性，对满堂架的强度和刚度进行评估。
4.进行满堂架的稳定性分析，考虑倾覆、滑移等情况。
5.结合实际工程要求，根据承载力计算结果，确定满堂架的使用限制和安全防护措施。
总结起来，满堂架脚手架的搭建施工方案和承载力计算是确保脚手架安全运行的重要步骤。
需要通过合理的方案、严格的计算和合格的材料来搭建满堂架脚手架，以保证施工人员的安全和施工质量的达标。
满堂支架计算书整体施工方案
满堂支架整体施工方案本工程有现浇梁13联，取代表性3种不同梁高、桥跨进行设计和验算。
B=、标准跨径（30m+30m+30m）等高斜腹板预应力混凝土持续梁、B=、标准跨径（30m+45m+45m+30m）变高度斜腹板持续梁、B=、（35+50+35）m变高度斜腹板持续梁别离进行验算。
采纳碗扣式满堂支架施工，支架搭设完成后对其预压，预压用砂袋按箱梁荷载（一期恒载+施工荷载）的倍预压，在预压进程中，排除非弹性变形与基础沉降后即可卸除荷载，调整支撑。
一、B=、标准跨径（30m+30m+30m）等高斜腹板预应力混凝土持续梁箱体外模一次性立模成型，底模和内模采纳厚竹胶板,底模纵桥向采纳10cm×10cm方木，间距，方木下面横桥向为10cm×15cm方木，与支架一路组成现浇梁支撑体系。
侧模采纳厚竹胶板和定型钢模板混合利用。
碗口支架作为支撑。
二、构架搭设主线桥工程现浇梁一共13联，以（30m+30m+30m）、（30 m +45 m +45 m +30 m）为标准联，因此验算（30m+30m+30m）、（30 m +45 m +45 m +30 m）为例进行分析。
箱梁模板支架采纳碗扣式满堂支架，支架立杆长度分为、、、、几种，用以调整不同的高度，步距。
支架立杆上下端别离安装可调式顶托和底座。
其单根最大荷载为30KN。
箱梁端（中）横梁纵向3m范围内腹板处按×间距布置立杆，跨中纵向范围内和腹板处依照×、× m间距布置立杆，翼缘板部份按×间距布置立杆。
支架上荷载计算及说明部份参照：《建筑施工碗口式钢管脚手架平安技术标准》JGJ166-2016、《建筑施工扣件式钢管脚手架平安技术标准》JGJ130-2020、《建筑施工模板平安技术标准》JGJ162-2020。
1.上部结构荷载分析：支架基础达到强度后，在其上搭设碗扣式多功能支架，依照箱梁底板及翼板处荷载大小不同，通过计算中横梁和端横梁处按步距间距60cm×60cm和60cm×90cm组合布置立杆，单跨横断面一排为33根（除翼板边缘外各一根），顺桥向共37排，支架具体排列如下图：桥跨30m或45m、梁高2m或平面通用图桥跨30m或45m、梁高2m或立面通用图桥跨30m或45m、梁高2m或截面通用图2.脚手架用扣件式钢管设置纵横向扫地杆，纵向扫地杆固定在底座上皮不大于20cm处的立杆上，横向扫地杆固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。
满堂支架计算书
一、工程概况某大桥现浇箱梁为单室结构，梁顶宽为10m，腹板宽为4.89m，梁高为1.8m。
箱梁每跨30m，三跨为一联，采用现浇法施工。
箱梁每跨混凝土为203m3，标准断面面积为6.21m2, 变截面面积为8.05m2。
二、满堂支架的设计和计算参数1、支架主要材料和性能参数施工时采用满堂式碗扣支架，碗扣支架的钢管为3号钢，规格为φ48mm ×3.5mm，其性能见下表1和表2：表1 钢管截面特性表2 钢材的强度设计值与弹性模量2、支架设计布置（1）支架顺桥向立杆间距布置为5×0.6m＋25×0.9m＋5×0.6m=28.5m。
（2）支架横桥向立杆间距布置为3×0.9m＋2×0.6m＋3×0.9m＋2×0.6m＋3×0.9m=10.5m。
（3）水平杆步距为1.20m。
具体布置见满堂式支架设计图。
三、荷载计算1、箱梁荷载：箱梁钢筋砼自重：G=203m3×25KN/m3=5075KN偏安全考虑，取安全系数r=1.2，假设梁体全部重量仅作用于底板区域，计算单位面积压力：F1=G×r÷S=5075KN×1.2÷（5.1m×30m）=39.8KN/m2注：5.1m为横桥向底板范围内两立杆间最大距离。
2、施工荷载：取F2=1.0KN/m23、振捣混凝土产生荷载：取F3=2.0KN/m24、箱梁芯模：取F4=1.5KN/m25、竹胶板：取F5=0.1KN/m26、方木：取F6=7.5KN/m3四、底模强度计算箱梁底模采用高强度竹胶板，板厚t=15mm，竹胶板方木背肋间距为250mm，所以验算模板强度采用宽b=250mm平面竹胶板。
计算断面见下图。
1、模板力学性能（1）弹性模量E=0.1×105MPa。
bh=25×1.53/12=7.03cm4（2）截面惯性矩：I=312bh=25×1.52/6=9.375cm3（3）截面抵抗矩：W=26（4）截面积：A=bh=25×1.5=37.5cm 2 2、模板受力计算(方木布置见下图)（1）底模板均布荷载：F= F1+F2+F3+F4=39.8+1+2.0+1.5=44.3KN/m 2 q=F×b=44.3×0.25=11.08KN/m（2）跨中最大弯矩：M=28ql =11.08×0.252/8=0.087 KN•m（3）弯拉应力：σ=M W =360.087109.37510-⨯⨯=9.28MPa ＜［σ］=11MPa 竹胶板板弯拉应力满足要求。
满堂脚手架专项施工方案及计算书
满堂脚手架专项施工方案及计算书一、引言脚手架是建筑施工中不可或缺的重要辅助设施，它不仅提供施工人员的工作平台，也保障他们的安全。
在满堂脚手架的搭建工作中，必须严格按照专项施工方案进行操作，以确保脚手架的稳固性和安全性。
本文将详细介绍满堂脚手架专项施工方案及计算书，希望对相关从业人员有所帮助。
二、脚手架施工方案1.脚手架搭设前的准备工作在开始搭建脚手架之前，首先要对施工现场进行认真的勘测和评估，确定搭建位置、高度和承重等关键参数。
同时，要准备好所需材料和工具，确保施工顺利进行。
2.脚手架搭设过程按照设计图纸和相关要求，进行脚手架的搭建工作，确保各个部位连接紧密、稳固可靠。
在搭建过程中，要注意安全防护措施，避免发生意外事故。
3.脚手架使用和维护搭建完成后，要对脚手架进行全面检查，确保符合要求。
在使用过程中，要加强巡视和维护，定期检查脚手架的稳固性和安全性，及时进行修复和加固。
三、脚手架计算书1.脚手架结构设计根据实际需要和承重要求，进行脚手架结构的设计，确定每个部位的材料和尺寸。
在设计过程中要考虑风荷载、地基条件等外部因素，确保脚手架的稳定性。
2.脚手架承载力计算对脚手架的承载力进行详细计算，包括各个部位的承载能力和整体的稳定性。
通过结构力学和材料力学的知识，确定脚手架的受力情况，并提出相应的加固和改进方案。
四、结论满堂脚手架专项施工方案及计算书对于脚手架搭建工作具有重要的指导作用，通过严格执行相关规定和要求，可以有效提高脚手架的安全性和稳定性，保障施工人员的安全。
希望本文的内容能够为相关从业人员提供参考，并促进工程施工的顺利进行。
满堂支架计算书(调整)
满堂支架 (碗扣式支架) 及模板计算书支撑架的计算依据《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ166-2008）、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范编制。
一、综合说明由于其中模板支撑架高在6～8.5米范围内，按8.5米高计算，为确保施工安全，编制本专项施工方案。
设计范围：现浇梁高按1.5m设计，采用18mm厚竹胶板组拼。
二、搭设方案（一）基本搭设参数模板支架高H为8.5m，立杆步距h（上下水平杆轴线间的距离）取1.2m，立杆纵距l a 取0.9m，横距lb取0.9m。
立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的自由长度a取0.1m。
模板底部的水平分配梁采用2[10槽钢，竖向内楞采用10cm×10cm方木，间距拟定300mm。
（二）材料及荷载取值说明本支撑架使用Φ48 ×3.5钢管，钢管上严禁打孔；采用的扣件，不得发生破坏。
模板支架承受的荷载包括模板及支架自重、新浇混凝土自重、钢筋自重，以及施工人员及设备荷载、振捣混凝土时产生的荷载等。
三、板模板支架的强度、刚度及稳定性验算荷载首先作用在板底模板上，按照“底模→底模方木→分配梁→可调托座→立杆→基础”的传力顺序，分别进行强度、刚度和稳定性验算。
其中，取与底模方木平行的方向为纵向。
（一）板底模板的强度和刚度验算（1）荷载计算，按单位宽度折算为线荷载，相关参数如下。
混凝土自重(γc)为26KN/m3，强度等级C50，坍落度为15 3cm，采用汽车泵泵输送入模，浇筑速度为1 m/h,用插入式振捣器振捣。
模板(竹胶板，厚度18mm)力学性能f w=13.5 N/mm2 (抗弯)，f v=2.1 N/mm2 (抗剪)，f c=10 N/mm2 (抗拉)W= bh2/6 =1000×182/6 = 5.4×104mm2 (截面最大抵抗矩)/每米宽I= bh3/12 =1000×183/12 = 4.86×105mm4 (截面惯性矩)E=8000N/mm2 (弹性模量)［w］=L/400=0.75mm10cm×10cm方木截面特征为：I=bh3/12=1004/12 mm4W=bh2/6=1003/6 mm3E=9000 N/mm2；φ48×3.5钢管材料力学特性：A=489 mm2 f =205 N/mm2I=12.19×104 mm4 W=5.08×103mm2XE=2.06×105 N/mm22 [10槽钢组合截面材料力学特性:A=2549 mm2 f =205 N/mm2=7.932×104mm3I=3.966×106 mm4 WXE=1.96×105 N/mm2模板按三跨连续梁计算，如图所示：＝0.3×1 =0.3kN/m；模板自重标准值：x1＝1.5×26×1 =39kN/m；新浇混凝土自重标准值：x2＝2.5×1 =2.5kN/m；施工人员及设备活荷载标准值：x3振捣混凝土时产生的荷载标准值：x＝2×1=2kN/m。
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安毛高速黑河沟大桥连续刚构边跨现浇段（65#墩侧箱托架、68#墩侧满堂支架）施工设计图纸安毛高速AME15合同段项目经理部二O一O年元月1设计说明一、设计内容本图为安毛高速AME15合同段黑河沟大桥连续刚构65#墩侧箱梁现浇段托架、68#墩侧箱梁现浇段满堂支架及合拢段施工设计图纸。
二、设计依据1.黑沟特大桥（最终出版）电子图册2.安毛高速AME15合同段连续刚构支架现浇段托架设计修改建议（二公局六公司技术工程部，2009年12月30日）三、设计采用的规范标准1.《公路工程结构可靠度设计统一标准》(GB/T50283-1999)2.《公路桥涵设计通用规范》 (JTG D60-2004)3.《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTG D62-2004)4.《公路桥涵地基与基础设计规范》(JTG D63-2007)5.《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》(JTJ025-1986)6.《公路工程抗震设计规范》(JTJ004-1989)7.《公路桥涵施工技术规范》 (JTJ041-2000)8.《钢结构设计规范》（GB50017-2003）9.《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTJ024-85）10.《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》2四、主要材料1.型钢普工钢：I40b、I25a；普槽钢：[36a、[32a、[20a、[12.6。
2.钢板A3钢板，δ=20mm；A3钢板，δ=12mm；A3钢板，δ=10mm；A3钢板，δ=8mm；3.碗扣支架φ48×3.54.钢筋RHRB335φ25五、设计要点1.总体设计⑴ 65#墩2.61m现浇箱梁悬臂段采用三角牛腿支架施工。
支架主承重结构为通过预埋件焊接固定的三角牛腿结构。
通过牛腿上方各层分配梁将悬出段箱梁及施工荷载传递至牛腿预埋件。
为平衡65#墩现浇段箱梁荷载，在墩的对称侧安装相同的预埋件牛腿，通过挂载或堆载使墩底弯矩平衡。
3⑵68#墩顶2.43m现浇箱梁悬臂段采用搭设满堂支架施工。
支架设计满足《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》相关条款之规定。
⑶合拢段合拢段采用型钢悬吊合拢方案。
2.计算方法选择牛腿支架采用sap2000V9.0程序复核验算。
满堂支架按照《规范》布设并验算。
六、施工要点1.预埋件预埋件按图纸位置制作埋设，预埋件穿孔塞焊严格按照相关工艺进行，建议机械开孔，加工时注意不得烧伤锚固钢筋。
预埋件标高按照盖梁顶面水平设计以便于托架牛腿施工及平联，箱梁底模标高放样可通过砂筒调节。
2.分配梁设计I25a分配梁伸入盖梁顶面有支点效长度为20cm，施工安装应保证该有效支点长度。
层与层分配梁之间可通过点焊临时固定。
I25a悬臂端留有约1m施工空间，须按搭设木板、护栏等进行施工安全防护。
3.平联及剪刀撑本设计共设有上下两层、内外各两道平联，平联之间设有剪刀撑提供牛腿的整体稳定性。
施工时，平联与牛腿间须刨平顶紧四周角焊缝焊接牢固。
为施工方便，可将平联分段，在地面与牛腿一体吊装于墩顶通过缀板等强连接。
4.牛腿牛腿各组件须采用无伤型钢按设计尺寸加工焊接，整体安装于预埋件。
45.配重为平衡墩底弯矩，需在现浇箱梁对称侧进行配载平衡。
通过计算，配载需重54.8T左右，工地现场根据实际情况可考虑通过挂载钢筋或水箱等施工重物，挂点需牢固可靠。
6.满堂支架⑴68#墩现浇箱梁翼板部分按无骨架钢框架模板设计，如翼板部分采用它种模板，翼板下放支架间距可适当调节，但须保证横桥向扣件钢管间距不大于本图设计尺寸，纵向间距不变且模板下方须按本图形式增加短斜撑以提供水平稳定。
⑵满堂支架下方可根据施工地形采用平面或阶梯型式。
无论采用何种形式，地基基础经过处理后承载力应保证不小于300Kpa。
施工时必须采取有效措施防止地基产生不均匀沉降，保证支架整体稳定性，同时要求地基处理好后表面用C30混凝土进行硬化处理。
5设计计算书一、过渡墩65#墩边跨现浇段箱梁托架设计计算书1、工程概况箱梁0#块拟采用托架方式进行施工，现浇段箱梁0#块布置见图1-1所示，箱梁断面见图1-2所示。
图1-1、现浇段0#块箱梁布置图(单位：cm) 图1-2、箱梁标准断面2、设计荷载⑴悬浇段混凝土自重计算6混凝土容重为：25KN/m3，箱梁断面面积为12.085m2，故箱梁延纵桥向每延米的重量为P1=25×12.085×1=302.125KN/m；悬臂2.61m混凝土重量为788.5KN。
⑵箱梁模板自重：箱梁顶板、腹板每延米重量如下：箱梁空心部分的总周长为: L=12m。
P2=1×(0.2×2+1.507×2+1.53×2+2.05×2+12)×1=22.6KN/m⑶施工人员及机具荷载350kg/m2=3.5KN/m2P3=3.5×12×1=42KN/m⑷振捣混凝土时产生的荷载2.0KPa=2KN/ m2P4=2×12×1=24KN/m⑸风荷载施工阶段的风荷载取30年一遇20m高处设计风速38.1m/s。
3、托架计算托架最不利工况：混凝土浇注，待混凝土浇注完毕，但还未凝结时。
⑴荷载组合qc =P1+P2+P3+P4=302.125+22.6+42+24 =390.7KN/m⑵分配梁受力计算7箱梁截面划分如下图，据箱梁的截面划分计算分块自重：图1-3、箱梁的分块示意图a、底板下分配梁计算：取纵桥向单位长度（1m）的箱梁进行计算，单位长度荷载为：390.7KN。
整个箱梁密度相同，单位长度重量与体积成正比例，根据不同的截面积，力的分配如下：S=12.085 m2 R=390.7KNS G1=1.1625 m2 R G1=37.6KNSG2=1.89 m2 R G2=61.1KN qG2=61.1/0.7=87.3KN/mSG3=3.22+2.76=5.98 m2 R G3=193.3KN qG3=193.3/4.6=42KN/m故底模板的受力简图如下：图1-4、底板下分配梁的加载简图89图1-5、底板下支点（分配梁）的反力图(KN)底模下的分配梁为工 25a ，一端搭置帽梁混凝土顶面，一端置于托架主分配梁上。
帽梁部分混凝土通过分配梁直接作用于混凝土顶面，无需计算。
仅对有效荷载 2.61m 范围内悬臂混凝土托架分配梁进行计算，分配梁计算长度：3.6m.，荷载以均布荷载的形式分布在工25a 上，布置图如下：图1-5、托架侧面布置图 (单位：cm)10经sap 计算，工25a 承受最大均布荷载作用下的内力结果为：图1-6、底板下分配梁的受力加载图经sap 计算，工25a 承受最大均布荷载的支反力结果为：图1-7、支点反力计算结果图示 (单位：KN)经sap 计算，工25a 的Mmax=4.86KN.m, Qmax=22.86KN ，截面特性为： Wx=401.9cm 3 Ix=5024cm 4 SX=232.6cm 3 b=8mm容许正应力为［σ］=140MPa 容许剪应力为［τ］=85MPa,临时结构可提高30%设计强度，即容许正应力为［σ］=182MPa 容许剪应力为［τ］=110.5MPa 。
σ=xW M m ax =3.16×106/401.9×103=7.8MPa<<［σ］=182MPa ，正应力满足要求。
τ=b I SQ ..=7.2MPa<［τ］=110.5MPa ，剪应力满足要求。
b 、翼缘下分配梁计算 翼缘部分重心的计算11图1-8、翼缘部分重心位置（单位：cm ）翼缘部分的重力直接以集中力的形式，通过模板支架传递到下面的分配梁上。
拟模板设 2 片桁架片单侧通过四点支撑于I25a 上，翼板砼及钢模合重计83.6KN ，以集中力的形式分布在分配梁上，单个支点反力：83.6KN/4=20.9KN 。
经sap 计算，I25a 通过。
⑶2I40b 受力计算经对I25a 逐根受力计算，其支点反力以集中力形式作用于2I40b 上，加载如下图所示：图1-9、内侧2I40b 受力加载示意图图1-10、内侧2I40b 弯矩结果示意图经sap 计算，最大弯矩Mmax=77.31KN.m ，最大剪力Qmax=135.7KN ，故应力计算如下：12σ=x W M m ax=77.31/ 2278100=33.9MPa<［σ］=182MPa ，正应力满足要求。
τ=b I SQ ..=4.68MPa<［τ］=110.5MPa ，剪应力满足要求。
最大变形为-1.19mm 。
最大反力如下：图1-11、内侧2I40b 反力示意图外侧2I40b 经验算，刚度及强度均满足规范要求，其支点反力计算如下:图1-12、外侧2I40b 反力示意图⑷牛腿受力计算牛腿取最大荷载作用下的中间两根牛腿验算，集中荷载加载如下：13图1-13、牛腿加载示意图牛腿横杆取2[36a ， 斜杆取2[32a ， 经sap 计算， 横杆最大弯矩N=172.4KN,Mmax=116.3KN.m ，最大剪力Qmax=212KN ，故应力计算如下：σ=N/A+xW M m ax =172.4/2*6089+116.3×106/(2*659672)=14.1+87.9=102MPa<［σ］=182MPa ，正应力满足要求。
14τ=b I SQ ..=35.5MPa<［τ］=110.5MPa ，剪应力满足要求。
斜杆：2[32a 轴应力：σ=55MPa<［σ］=182MPa ，满足要求。
内力图及支反力如如下：4、平衡配重计算为简化计算过程，架设牛腿刚度足够大与墩身一体，主桥侧不平衡荷载由伸出墩外的2.61m 混凝土自重产生，则引桥侧配重为：G=101.8*208.5/387.2=54.8T 。
15由于台帽以上现浇混凝土考虑墩子自身可承受的偏心荷载，因此计算忽略，以减小配重。
5、牛腿与预埋件之间焊缝的计算主牛腿最大受力关键部位为牛腿的上弦杆与塔柱预埋件间连接，此焊缝的验算如下：牛腿的上弦杆 2[36a 与帽梁预埋件的连接采用直角焊缝，采用E43 型焊条手工焊接，角焊缝焊角hf 尺寸不得最小12mm,查《钢结构设计规范》GB 50017—2003，角焊缝抗拉、抗压、和抗剪强度设计值fwf= 160MPa ，据以下公式计算：wf we f wf f w e f f l h Nf l h N≤=≤=τβσ正面角焊缝（作用力垂直于焊缝长度方向） 焊缝长度lw1=（360+92*2）×2-2*14*4=1008mmf σ=w e l h N =1008127.0101933⨯⨯⨯=22.8Mpa Mpa 2.19516022.1=⨯≤侧面角焊缝（作用力垂直于焊缝长度方向） 焊缝长度lw=360×2-2*12*2=672mmf τ=MpaMpa l h N w e 1602.42672127.0102383≤=⨯⨯⨯= 在各种力综合作用下，fσ和fτ共同作用处：MPa MPa f f1601.462.42)22.18.22()22.1(2222<=+=+τσ16焊缝强度满足要求。