承重脚手架计算书(满堂脚手架)
满堂红脚手架计算书
B15.11 kN/mZ27379面板的抗弯强度验算f <[f],满足要求!面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!方木的抗弯计算强度小于13.0N/mm 2,满足要求！方木的抗剪计算强度小于1.6N/mm 2,满足要求！方木的最大挠 度小于850.0/250,满足要 ir 1.B92.27 2.27 2272 27 2.27单扣件抗滑承载力的设计计算值 R=2.27KN < Rc=8.00KN,满足要 b - 4 [/] 求！[入]=210,满足要求！ ：「，立杆的稳定性计算支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm,满足要求！支撑钢管的最大挠度小于425.0/150与10mm 满足要求! ■> 入=卩（h+2a ） =1.301 X （1.200+ 2 X 0.30） X 100/1.590=147< “ < [f1]=163.00N/mm2,满足要求！八"立杆的稳定性计算■> < [f]=205N/mm2,满足要求！ 也，：杆的稳定性计算 ■ < [f1]=163.00N/mm2,满足要求K ■，立杆的稳定性计算[f]=205N/mm2,满足要L E- 2 2,衰2搂极支架i才算光匮附期系数敕4 6 3 10 12 1416 18 20 25 30 35 40 h+2盘或uih(m)1,35 L0LO14 1+026 1.039 l.(H2 1.0的 1.O6L L 081 1.092 1.113 1. L37 LL^ 1, 173 L44 1.0 1.012 1.022 1.031 1.039 1.047 l.tJ56 1.0M LO72 1.092 1.111 L.129 1. 14^ L53 1.C LOOT 1.015 1.024 1.031 1.03S L&47 1. B55 1.052 1.079 1.097 1.114 L132 1^2 L0LOOT 1.014 1.021 1.029 1.036 L043 1.051 1,056 1.074 LO^O L106 1,123 1,30 1+0 LOOT 1+014 L020 1,026 L033 1+040 L04& L052 L0S7 L0S1 1.0% Lilt 1^2 L0 LOOT L012 LOIS L024 1.030 L035 L042 1-048 1.0&2 1.07& L090 1.104 2.04 I*G 1.007 1,012 1.Q1E 1.023 1.029 1.035 1,039 i.oqq l.Q&D 1.073 1.087 1,191 2.25 1*C WT 1,010 1,016 1,020 L02? 1,032 l,03Y 1,042 L05? L070 1,081 I-094 N 70 1*0 LOOT LOlO 1.016 1.020 1.027 LO32 L 037 LO-52 1.053 1.06& 1.073 L091地基承载力的计算满足要打斗丄丄犁+ 甘50。
承重脚手架计算书(满堂脚手架)
承重脚手架计算书(满堂脚手架)承重脚手架计算书(满堂脚手架)一、引言承重脚手架是一种用于搭建临时工作平台的设备，广泛应用于建筑工程和其他工程领域。
本旨在提供一份完整而详细的承重脚手架计算书模板，以供参考使用。
通过本，您将了解到承重脚手架的设计要求、构造要素、计算方法等关键内容。
二、承重脚手架的设计要求1. 承重脚手架的用途与范围：明确承重脚手架的使用目的、所需承载物的类型和重量范围等。
2. 基本要求：包括安全、稳定、可靠性、施工方便等方面的设定标准。
3. 防护措施：指明对于高空作业、人员安全、防坠落等方面的保护要求。
4. 构件材料：明确承重脚手架所使用的构件的材料规格和性能要求。
三、承重脚手架的构造要素1. 杆件：包括立杆、横杆、纵杆等主要承重构件，需要注明其材质、尺寸、连接方式等。
2. 脚座与承台：介绍承重脚手架的支撑基础部分，包括脚座类型、尺寸、布置等。
3. 拉杆与斜杆：详细说明拉杆与斜杆的设计与布置要求，以确保承重脚手架的稳定性。
4. 斜撑与支撑加强件：描述构建承重脚手架时所需的斜撑和支撑加强件，以增加整体的稳定性。
四、承重脚手架的计算方法1. 荷载计算：根据工程要求和标准规范，计算承重脚手架所需承载的荷载。
2. 结构计算：进行承重脚手架结构的强度计算和稳定性分析。
3. 连接计算：对于承重脚手架的连接部位进行计算和验证，确保连接的可靠性。
4. 安全系数与材料强度校核：在计算过程中，需要明确安全系数和材料强度的要求，并进行校核。
五、附件本所涉及的附件如下：1. 承重脚手架设计图纸：包括平面图、剖面图等。
2. 材料清单：列出所使用的承重脚手架构件的种类、数量和规格。
3. 荷载计算表格：记录承重脚手架所需承载荷载的计算结果。
4. 结构计算表格：记录承重脚手架结构强度和稳定性计算的结果。
六、法律名词及注释1. 《建筑施工安全监督管理条例》：指中华人民共和国国家质量监督检验检疫总局发布的法律文件，用于规范建筑施工的安全工作。
满堂脚手架计算书
满堂脚手架计算书钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）、《钢结构设计规范》（GB50017-2003）、《冷弯薄壁型钢结构技术规范》（GB50018-2002）、《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-2002)、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)等编制。
一、参数信息:1.脚手架参数计算的脚手架为满堂脚手架，横杆与立杆采用双扣件方式连接，搭设高度为30.0米，立杆采用单立管。
搭设尺寸为：立杆的纵距la= 1.20米，立杆的横距lb= 1.20米，立杆的步距h= 1.80米。
采用的钢管类型为Φ48.3×3.6。
横向杆在上，搭接在纵向杆上的横向杆根数为每跨2根2.荷载参数施工均布荷载为3.0kN/m2，脚手板自重标准值0.30kN/m2，同时施工2层，脚手板共铺设3层。
脚手架用途:混凝土、砌筑结构脚手架。
满堂脚手架平面示意图二、横向杆的计算:横向杆钢管截面力学参数为截面抵抗矩 W = 5.26cm3；截面惯性矩 I = 12.71cm4；横向杆按三跨连续梁进行强度和挠度计算，横向杆在纵向杆的上面。
按照横向杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算横向长杆的最大弯矩和变形。
考虑活荷载在横向杆上的最不利布置(验算弯曲正应力和挠度)。
1.作用横向水平杆线荷载(1)作用横向杆线荷载标准值qk=(3.00+0.30)×1.20/3=1.32kN/m(2)作用横向杆线荷载设计值q=(1.4×3.00+1.2×0.30)×1.20/3=1.82kN/m横向杆计算荷载简图2.抗弯强度计算最大弯矩为Mmax= 0.117qlb2= 0.117×1.82×1.202=0.307kN.m σ = Mmax/W = 0.307×106/5260.00=58.42N/mm2横向杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度为V=0.990qklb4/100EI = 0.990×1.32×12004/(100×2.06×105×127100.0) = 1.035mm横向杆的最大挠度小于1200.0/150与10mm,满足要求!三、纵向杆的计算:纵向杆钢管截面力学参数为截面抵抗矩 W = 5.26cm3；截面惯性矩 I = 12.71cm4；纵向杆按三跨连续梁进行强度和挠度计算，横向杆在纵向杆的上面。
地下车库满堂脚手架计算书
顶板使用满堂脚手架计算书一、参数信息：1.脚手架参数横向间距或排距（m）：0。
90；纵距（m）：0.90；步距(m）：1。
50；立杆上端伸出至模板支撑点长度（m):0.10；脚手架搭设高度(m）:4.35；采用的钢管（mm）:Φ48×3.5 ；扣件连接方式:双扣件,扣件抗滑承载力系数:0.80；板底支撑连接方式：方木支撑;2。
荷载参数模板与木板自重(kN/m2)：0.350;混凝土与钢筋自重(kN/m3）：25.000；楼板浇筑厚度(m）:0。
300;倾倒混凝土荷载标准值（kN/m2):2。
000;施工均布荷载标准值(kN/m2）：1.000；3。
木方参数木方弹性模量E（N/mm2）:9500.000；木方抗弯强度设计值（N/mm2）：13.000;木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.300；木方的间隔距离(mm):300。
000；木方的截面宽度(mm）：50.00；木方的截面高度（mm)：100。
00；图2 楼板支撑架荷载计算单元二、模板支撑方木的计算:方木按照简支梁计算，方木的截面力学参数为本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=5.000×10.000×10。
000/6 = 83。
33 cm3;I=5.000×10。
000×10。
000×10。
000/12 = 416.67 cm4;方木楞计算简图1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土板自重（kN/m):q1= 25.000×0。
300×0.300 = 2.250 kN/m；（2)模板的自重线荷载（kN/m):q2= 0。
350×0。
300 = 0.105 kN/m ;（3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载（kN）：p1 = （1.000+2.000）×0。
900×0。
300 = 0.810 kN；2。
强度计算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载 q = 1.2×（2.250 + 0。
满堂脚手架计算书
满堂脚手架计算书8.2.5、钢管支撑稳定性验算支架（剪刀撑设置加强型）搭设高度为3.90米，钢管支撑为Φ48×3 .0钢管，立柱间距为750×750，地面上0.20m设第一道（即扫地杆），之后每步1.20m 设一道纵横拉杆。
1、立杆的稳定性计算公式式中：A--立杆净截面面积：Φ48×3 .0钢管 A=424；[f]--钢管立杆抗压强度设计值：[f] =205 N/mm2；N--计算立杆的轴向力设计值（N），φ--轴心受压立杆的稳定系数；φ= 0.148，根据长细比λ=l0/I 由《扣件式规范》A.0.6取值；计算立杆的截面回转半径：i = 1.59 cm；l0--计算长度（mm），应按本规范式第5.4.6条的规定计算；满堂支撑架立杆的计算长度应按下式计算，取整体稳定计算结果最不利值:顶部立杆段：非顶部立杆段：式中: k——满堂支撑架立杆计算长度附加系数，k=1.155（查《扣件式规范》表5．4．6）；h——步距；h=1.8m。
a——立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度；a=0.2。
U1——立杆计算长度系数, U1=1.546（查《扣件式规范》表C-3）U2——立杆计算长度系数, U2=2.062（查《扣件式规范》表C-5）顶部立杆段：l0 = 1.155×1.546×（1.2+0.2)=2.50非顶部立杆段：l0 = 1.155×2.062×1.2=2.857计算长度取大值：l0 = 2.875 m；长细比 L o/i =181 ；由长细比 l o/i 的计算结果查表得到：φ= 0.218 ；二、荷载计算钢管的验算部位是钢管底部。
（一）荷载标准值1）静荷载标准值（1）每根立杆的支架自重：查《扣件式规范》A.0.3取立杆的支架自重（0.9×0.9）：0.1412KN/m；2）施工荷载施工荷载按13.0 KN（1300kg）；（二）荷载设计值1、立杆的轴向压力设计值为永久荷载的分项系数取1.20；1）每根立杆的支架自重：=1.2×0.1412×3.90=2.643KNN2）立杆承受的施工荷载：可变荷载的分项系数取1.30（标准值大于4kN／m2）；N1= 1.4×13=18.2KN+ N13）立杆承受总荷载为：N= NN =2.643+4.231=6.874KN三、稳定性验算1、不考虑风荷载时,σ= N/（φA）=6.874×103/（0.148×424）=127.315<205N/mm2，可以。
满堂脚手架专项施工方案及计算书
满堂脚手架专项施工方案及计算书1. 引言满堂脚手架是一种用于搭建高层建筑物外部工作平台的临时结构，它为施工人员提供安全可靠的工作环境。
本文档旨在提供满堂脚手架专项施工方案及计算书，以确保施工过程中脚手架的建造、使用和拆除符合安全、稳定和规范的要求。
2. 项目概述本项目为某高层建筑物外部维护工程，需要搭建满堂脚手架用于进行施工作业。
脚手架的设计、搭建、使用和拆除需按照国家相关规范、标准和要求进行。
3. 设计要求3.1 载荷要求：满堂脚手架的设计应能承受工作人员、材料和设备的自重、荷载和风荷载，并确保结构的安全性和稳定性。
3.2 材料要求：所使用的脚手架材料应符合国家相关标准和要求，材料的质量应稳定可靠，具有足够的强度和耐久性。
3.3 搭建要求：脚手架的搭建应由专业的搭建队伍进行，搭建前需制定详细的搭建方案，确保搭建过程安全可靠。
3.4 使用要求：脚手架的使用过程中，应设有专人负责管理和监督，保证脚手架的稳定性和安全性。
3.5 拆除要求：脚手架的拆除应由专业队伍进行，拆除前需检查脚手架的稳定性和安全性，确保无人员受到伤害。
4. 施工方案4.1 脚手架的搭建过程：•预处理：清理工地，确保基础和周围环境无障碍物。
•设置基础支撑：按照设计要求，在地基上设置基础支撑点。
•设置水平支撑架：在基础支撑点上设置水平支撑架。
•设置竖杆和水平梁：竖杆和水平梁规范安装，连接紧固，确保结构稳定。
•设置脚手架框架：按照设计要求，设置脚手架框架。
•安装脚手架平台：安装脚手架平台，确保平台水平、整齐、稳定。
4.2 脚手架的使用过程：•巡视检查：在使用过程中，定期巡视检查脚手架的稳定性和安全性。
•禁止超载：严禁超过脚手架承载能力的荷载。
•安全操作：工作人员必须按照安全操作规程进行作业，严禁站在脚手架的手扶梯上作业。
•防护设施：在脚手架上应设置合适的防护设施，如安全带、护栏等。
4.3 脚手架的拆除过程：•拆除准备：在拆除前，清理脚手架上的杂物，确保拆除过程安全无障碍。
满堂脚手架专项施工方案及计算书
一、编制根据：1、现场施工旳条件和规定2、施工图纸3、《建筑施工手册》第四版4、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ30-20235、国家及行业现行规范规程及原则二、工程概况本项目为川北监狱外道路扩宽及防洪工程位于川北监狱门外。
川北监狱灾后重建迁建项目是司法部监狱布局调整和国建政权基础设施灾后重建重点建设项目，是四川省“十一五期间国建投资旳重点建设项目。
为处理场地内临时便道通行及进出监狱需要，已于2023年修建完毕了一条宽为15米旳（断面为3米左侧人行道+9米车行道+3米右侧人行道）进出通道。
由于周围安顿点旳修建，现实状况道路断面已无法满足交通需求。
同步道路止点接监狱内部环路处有一排洪沟，断面约1.8米×1.5米，为一断头排洪沟，无法满足地块周围山洪旳排放问题，雨水自然漫流进入下面居住小区。
本工程现实状况道路分幅为3米左侧人行道+9米车行道+3米右侧人行道=15米，现根据使用需要，将车行道扩宽为14米，由于道路北侧人行道边为监狱管理安顿房，无法进行拓宽，故在道路右侧（南侧）进行拓宽，详细拓宽方式为：对南侧（右侧）道路路面进行扩宽，其中桩号0+240-0+321.7m段右侧人工边坡为本次整改范围，边坡为岩质边坡，长约81.7m，高约16m。
将原道路右侧人行道拆除并拓宽车行道5米，并在新建及已建路面所有铺设沥青混凝土，在拓宽车行道南侧重做3米宽人行道，人行道外布置2.5米×3米排洪沟，并将雨水口位置平移至新建车行道外侧，原道路人行道上旳行道树移栽至新建人行道上，原人行道上综合管线也需迁改至新建人行道上。
道路止点接监狱内部环路处有一排洪沟，断面约1.8米×1.5米，断面偏小，该排洪沟并未下穿川北监狱进出通道进入该区域北侧排洪沟，故该排洪沟为一断头排洪沟，根据我院排水专业测算，该排洪沟断面偏小，本次施工图设计在道路南侧（右侧）新增一道2.5×3米暗沟排洪沟排洪沟，在设计止点采用2.5×3米排洪沟穿路，最终进入市政排水管网。
满堂脚手架计算书
满堂脚手架计算书满堂脚手架计算书一、引言满堂脚手架计算书是用于设计和评估脚手架结构的重要文档。
本文档旨在提供详细的计算和细化每一个章节内容，以确保脚手架结构的稳定性和安全性。
本文档合用于脚手架设计师、施工队和相关监管部门等人员使用。
二、总体设计2.1 脚手架类型详细说明所使用的脚手架类型，包括悬挑脚手架、搭设脚手架等。
对每种类型脚手架的特点和合用范围进行细化描述。
2.2 构件材料具体介绍所使用的脚手架构件材料，如钢管、钢板、连接件等。
对每种材料的特性、强度和使用限制进行详细说明。
2.3 负荷要求详细列出脚手架各个构件所承受的负荷要求，包括自重、人员荷载、材料负荷、设备荷载等。
对不同位置和悬挑长度的脚手架负荷要求进行细化。
2.4 安全要求细化描述脚手架结构的安全要求，包括脚手架的稳定性、抗风能力、防坠落措施等。
详细说明脚手架搭设、使用和拆除过程中的安全措施和要求。
三、详细计算3.1 结构计算对脚手架的结构进行详细计算，包括构件的尺寸、材料强度、连接方式等。
详细说明计算方法和公式，并列出计算结果和设计图纸。
3.2 荷载计算计算脚手架所承受的各种荷载，包括自重、人员荷载、材料负荷、设备荷载等。
详细说明计算方法和公式，并列出计算结果和设计图纸。
3.3 稳定性计算对脚手架的稳定性进行计算，包括侧向位移、倾覆风力、地震力等。
详细说明计算方法和公式，并列出计算结果和设计图纸。
四、附件本文档所涉及的附件如下：附件1：设计图纸附件2：荷载计算表附件3：稳定性计算表五、法律名词及注释本文档所涉及的法律名词及注释如下：1. 脚手架：指用于搭设、维修或者拆除建造物和其他结构的暂时装置。
2. 结构计算：指对脚手架各个构件进行尺寸和强度计算，以确保其满足设计要求。
3. 负荷要求：指脚手架各个构件所能承受的荷载，包括自重、人员荷载、材料负荷、设备荷载等。
4. 安全要求：指脚手架在搭设、使用和拆除过程中必须满足的安全措施和要求，以保证施工人员的安全。
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***********工程楼板满堂脚手架验算计算书计算：复核：审批：************工程项目经理部二〇一六年四月十九日目录一、计算依据 (1)二、工程概况 (1)三、工程属性 (1)四、荷载设计 (1)五、模板体系设计 (2)（一）面板检算 (3)（二）小梁检算 (4)（三）主梁检算 (6)（四）立柱验算 (8)（五）可调拖座验算 (9)（六）立杆地基基础检算 (10)六、检算结论 (10)楼板满堂脚手架计算书一、计算依据1、《********工程》施工图纸2、《**********工程》地勘报告3、《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162-2008）4、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130－2011）5、《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）6、《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2011)7、《木结构设计规范》（GB50005-2003）8、《路桥施工手册》周永兴编二、工程概况本工程建筑物均为框架结构，根据设计图纸，脱水机房单体高度为本工程建筑物最高单体，脚手架搭设高度为5.19m，我们将选取该单体进行满堂脚手架的验算，其余房建均按此验算结果进行组织施工。
三、工程属性新浇混凝土楼板名称脱水机房楼板新浇混凝土楼板板厚(mm) 110 新浇混凝土楼板边长L(m) 30 新浇混凝土楼板边宽B(m) 14四、荷载设计施工人员及设备荷载标准值Q1k 当计算面板和小梁时的均布活荷(kN/m2) 2.5 当计算面板和小梁时的集中荷载(kN) 2.5 当计算主梁时的均布活荷载(kN/m2) 1.5 当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载(kN/m2)1模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板自重标准值0.1 面板及小梁自重标准值0.3楼板模板自重标准值0.5模板及其支架自重标准值0.75 新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3) 24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1风荷载标准值ωk(kN/m2) 基本风压ω0(kN/m2) 0.550.302 风压高度变化系数μz1.097风荷载体型系数μs0.5计算方法极限状态承载法五、体系设计模板支架高度(m) 5.19立柱纵向间距l a(mm) 1000立柱横向间距l b(mm) 1000水平拉杆步距h(mm) 1500 立柱布置在混凝土板域中的位置中心对称立柱距混凝土板短边的距离(mm) 500立柱距混凝土板长边的距离(mm) 500主梁布置方向平行楼板长边小梁间距(mm) 200小梁两端各悬挑长度(mm) 200，200主梁两端各悬挑长度(mm) 200，200结构表面的要求结构表面外露设计简图如下：设计平面图设计剖面图六、体系检算（一）面板检算面板类型覆面竹胶合板面板厚度(mm) 15面板抗弯强度设计值35 面板弹性模量E(N/mm2) 10000[f](N/mm2)根据《建筑施工模板安全技术规范》5.2.1"面板可按简支跨计算"的规定，另据现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简支梁，取1m单位宽度计算。
计算简图如下：W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm41、强度验算q 1＝0.9max[1.2(G1k+ (G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k +G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(1.1+24)×0.11)+1.4×2.5，1.35×(0.1+(1.1+24)×0.11)+1.4×0.7×2.5] ×1=6.24kN/mq 2＝0.9×1.2×G1k×b=0.9×1.2×0.1×1=0.108kN/mp＝0.9×1.4×Q1K=0.9×1.4×2.5＝3.15kNM max ＝max[q1l2/8,q2l2/8+pl/4]=max[6.24×0.22/8，0.108×0.22/8+3.15×0.2/4]=0.158kN·mσ＝Mmax/W＝0.158×106/37500＝4.214N/mm2≤[f]＝35N/mm2 满足要求。
2、挠度验算q＝(G1k +(G3k+G2k)×h)×b=(0.1+(1.1+24)×0.11)×1=2.861kN/mν＝5ql4/(384EI)＝5×2.861×2004/(384×10000×281250)＝0.021mm≤[ν]＝l/400＝200/400＝0.5mm满足要求。
（二）小梁检算小梁类型方木小梁材料规格(mm) 50×80小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 15.44小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2) 9350 小梁截面抵抗矩W(cm3) 53.33 小梁截面惯性矩I(cm4) 213.33因[B/lb ]取整-1＝[14000/1000]取整-1＝13，按四等跨连续梁计算，又因小梁较大悬挑长度为200mm，因此需进行最不利组合，计算简图如下：1、强度验算q 1＝0.9max[1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k +(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.3+(1.1+24)×0.11)+1.4×2.5，1.35×(0.3+(1.1+24)×0.11)+1.4×0.7×2.5]×0.2＝1.291kN/m因此，q1静＝0.9×1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=0.9×1.2×(0.3+(1.1+24)×0.11)×0.2＝0.661kN/mq 1活＝0.9×1.4×Q1k×b=0.9×1.4×2.5×0.2＝0.63kN/mM 1＝0.107q1静L2+0.121q1活L2＝0.107×0.661×12+0.121×0.63×12＝0.147kN·mq 2＝0.9×1.2×G1k×b=0.9×1.2×0.3×0.2＝0.065kN/mp＝0.9×1.4×Q1k=0.9×1.4×2.5＝3.15kNM 2＝max[0.077q2L2+0.21pL，0.107q2L2+0.181pL]＝max[0.077×0.065×12+0.21×3.15×1，0.107×0.065×12+0.181×3.15×1]＝0.666kN·mM 3＝max[q1L12/2，q2L12/2+pL1]=max[1.291×0.22/2，0.065×0.22/2+3.15×0.2]＝0.631kN·mM max ＝max[M1，M2，M3]＝max[0.147，0.666，0.631]＝0.666kN·mσ＝Mmax/W＝0.666×106/53330＝12.497N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2满足要求。
2、抗剪验算V 1＝0.607q1静L+0.62q1活L＝0.607×0.661×1+0.62×0.63×1＝0.792kNV 2＝0.607q2L+0.681p＝0.607×0.065×1+0.681×3.15＝2.184kNV 3＝max[q1L1，q2L1+p]＝max[1.291×0.2，0.065×0.2+3.15]＝3.163kNV max ＝max[V1，V2，V3]＝max[0.792，2.184，3.163]＝3.163kNτmax ＝3Vmax/(2bh)=3×3.163×1000/(2×50×80)＝1.186N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2满足要求。
3、挠度验算q=(G1k +(G3k+G2k)×h)×b=(0.3+(24+1.1)×0.11)×0.2＝0.612kN/m跨中νmax＝0.632qL4/(100EI)=0.632×0.612×10004/(100×9350×2133300)＝0.194mm≤[ν]＝l/400＝1000/400＝2.5mm悬臂端νmax＝qL4/(8EI)=0.612×2004/(8×9350×2133300)＝0.006mm≤[ν]＝l1×2/400＝400/400＝1mm满足要求。
（三）主梁检算主梁类型钢管主梁材料规格(mm) Ф48×3可调托座内主梁根数 1 主梁弹性模量E(N/mm2) 206000 主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 205主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)125 主梁截面惯性矩I(cm4) 10.78 主梁截面抵抗矩W(cm3) 4.49 验算方式四等跨连续梁1、小梁最大支座反力计算Q1k＝1.5kN/m2q 1＝0.9max[1.2(G1k+ (G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k +(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.5+(1.1+24)×0.11)+1.4×1.5，1.35×(0.5+(1.1+24)×0.11)+1.4×0.7×1.5]×0.2＝1.082kN/mq 1静＝0.9×1.2(G1k+ (G3k+G2k)×h)×b=0.9×1.2×(0.5+(1.1+24)×0.11)×0.2＝0.704kN/mq 1活＝0.9×1.4×Q1k×b=0.9×1.4×1.5×0.2＝0.378kN/mq 2＝(G1k+ (G3k+G2k)×h)×b=(0.5+(1.1+24)×0.11)×0.2=0.652kN/m承载能力极限状态按四跨连续梁，Rmax ＝(1.143q1静+1.223q1活)L＝1.143×0.704×1+1.223×0.378×1＝1.267kN按悬臂梁，R1＝q1l=1.082×0.2＝0.216kNR＝max[Rmax ，R1]＝1.267kN;正常使用极限状态按四跨连续梁，Rmax ＝1.143q2L＝1.143×0.652×1＝0.745kN按悬臂梁，R1＝q2l=0.652×0.2＝0.13kNR＝max[Rmax ，R1]＝0.745kN;2、抗弯验算计算简图如下：主梁弯矩图(kN·m)Mmax＝0.575kN·mσ＝Mmax/W＝0.575×106/4490＝127.997N/mm2≤[f]＝205N/mm2 满足要求。