满堂脚手架计算书
满堂脚手架计算书
满堂脚手架计算书
一、引言
脚手架是建筑施工过程中常用的辅助工具，它不仅提供了施工
过程中的工作平台，还能保证施工人员的安全。
满堂脚手架是一种
常见的脚手架形式，本文将对满堂脚手架的计算书进行详细介绍。
二、满堂脚手架计算书的内容
1. 基本信息
满堂脚手架计算书的第一部分包括了基本信息，例如项目名称、项目地点、脚手架设计单位、设计人员、检查人员等。
这些基本信
息能够方便施工人员整理和查阅相关文件，确保施工过程的顺利进行。
2. 脚手架材料的选用
满堂脚手架计算书中需要详细说明所选用的脚手架材料，包括
脚手架支撑杆、立杆、横杆、连接件等。
这些材料应具备足够的承
载能力和稳定性，保障施工人员的安全。
3. 脚手架搭设方案
满堂脚手架的搭设方案是施工过程中最关键的一环，计算书中
应详细说明各个脚手架部位的尺寸、布置方式、连接方式等。
这些
信息能够帮助施工人员准确搭建脚手架，并能够根据需要进行调整
和变化。
4. 脚手架的承载能力计算
满堂脚手架计算书中还需要对脚手架的承载能力进行详细计算，包括各个部位的承载能力、横向和纵向的稳定性等。
这些计算结果
是保证脚手架结构安全可靠的重要依据，并能够指导施工人员在施
工过程中合理布置和使用脚手架。
5. 安全措施
满堂脚手架的安全措施是保障施工人员的安全的重要环节，计
算书中需要详细说明脚手架的使用注意事项、安全防护措施等。
施
工人员在使用脚手架时应遵守这些规定，注意自身安全，避免发生
事故。
6. 质量检验。
满堂红脚手架计算书
B15.11 kN/mZ27379面板的抗弯强度验算f <[f],满足要求!面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!方木的抗弯计算强度小于13.0N/mm 2,满足要求！方木的抗剪计算强度小于1.6N/mm 2,满足要求！方木的最大挠 度小于850.0/250,满足要 ir 1.B92.27 2.27 2272 27 2.27单扣件抗滑承载力的设计计算值 R=2.27KN < Rc=8.00KN,满足要 b - 4 [/] 求！[入]=210,满足要求！ ：「，立杆的稳定性计算支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm,满足要求！支撑钢管的最大挠度小于425.0/150与10mm 满足要求! ■> 入=卩（h+2a ） =1.301 X （1.200+ 2 X 0.30） X 100/1.590=147< “ < [f1]=163.00N/mm2,满足要求！八"立杆的稳定性计算■> < [f]=205N/mm2,满足要求！ 也，：杆的稳定性计算 ■ < [f1]=163.00N/mm2,满足要求K ■，立杆的稳定性计算[f]=205N/mm2,满足要L E- 2 2,衰2搂极支架i才算光匮附期系数敕4 6 3 10 12 1416 18 20 25 30 35 40 h+2盘或uih(m)1,35 L0LO14 1+026 1.039 l.(H2 1.0的 1.O6L L 081 1.092 1.113 1. L37 LL^ 1, 173 L44 1.0 1.012 1.022 1.031 1.039 1.047 l.tJ56 1.0M LO72 1.092 1.111 L.129 1. 14^ L53 1.C LOOT 1.015 1.024 1.031 1.03S L&47 1. B55 1.052 1.079 1.097 1.114 L132 1^2 L0LOOT 1.014 1.021 1.029 1.036 L043 1.051 1,056 1.074 LO^O L106 1,123 1,30 1+0 LOOT 1+014 L020 1,026 L033 1+040 L04& L052 L0S7 L0S1 1.0% Lilt 1^2 L0 LOOT L012 LOIS L024 1.030 L035 L042 1-048 1.0&2 1.07& L090 1.104 2.04 I*G 1.007 1,012 1.Q1E 1.023 1.029 1.035 1,039 i.oqq l.Q&D 1.073 1.087 1,191 2.25 1*C WT 1,010 1,016 1,020 L02? 1,032 l,03Y 1,042 L05? L070 1,081 I-094 N 70 1*0 LOOT LOlO 1.016 1.020 1.027 LO32 L 037 LO-52 1.053 1.06& 1.073 L091地基承载力的计算满足要打斗丄丄犁+ 甘50。
承重脚手架计算书(满堂脚手架)
＊**＊*＊****＊工程楼板满堂脚手架验算计算书计算：复核：审批：＊***＊＊＊＊＊＊**工程项目经理部二〇一六年四月十九日目录一、计算依据 (1)二、工程概况 (1)三、工程属性 (1)四、荷载设计 (1)五、模板体系设计 (2)(一）面板检算 (3)（二）小梁检算 (4)(三）主梁检算 (6)（四）立柱验算 (8)（五）可调拖座验算 (9)（六）立杆地基基础检算 (10)六、检算结论 (10)楼板满堂脚手架计算书一、计算依据1、《*＊＊****＊工程》施工图纸2、《＊*＊＊＊***＊*工程》地勘报告3、《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162—2008）4、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130－2011)5、《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）6、《建筑地基基础设计规范》(GB50007—2011）7、《木结构设计规范》(GB50005—2003）8、《路桥施工手册》周永兴编二、工程概况本工程建筑物均为框架结构，根据设计图纸，脱水机房单体高度为本工程建筑物最高单体，脚手架搭设高度为5。
19m，我们将选取该单体进行满堂脚手架的验算，其余房建均按此验算结果进行组织施工.三、工程属性四、荷载设计五、体系设计设计简图如下：设计平面图设计剖面图六、体系检算(一)面板检算面板类型覆面竹胶合板面板厚度(mm) 15 面板抗弯强度设计值[f］（N/mm2) 35面板弹性模量E（N/mm2)10000根据《建筑施工模板安全技术规范》5.2。
1"面板可按简支跨计算”的规定，另据现实,楼板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简支梁，取1m单位宽度计算。
计算简图如下：W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm41、强度验算q 1＝0.9max[1。
承重脚手架计算书(满堂脚手架)
承重脚手架计算书(满堂脚手架)承重脚手架计算书(满堂脚手架)一、引言承重脚手架是一种用于搭建临时工作平台的设备，广泛应用于建筑工程和其他工程领域。
本旨在提供一份完整而详细的承重脚手架计算书模板，以供参考使用。
通过本，您将了解到承重脚手架的设计要求、构造要素、计算方法等关键内容。
二、承重脚手架的设计要求1. 承重脚手架的用途与范围：明确承重脚手架的使用目的、所需承载物的类型和重量范围等。
2. 基本要求：包括安全、稳定、可靠性、施工方便等方面的设定标准。
3. 防护措施：指明对于高空作业、人员安全、防坠落等方面的保护要求。
4. 构件材料：明确承重脚手架所使用的构件的材料规格和性能要求。
三、承重脚手架的构造要素1. 杆件：包括立杆、横杆、纵杆等主要承重构件，需要注明其材质、尺寸、连接方式等。
2. 脚座与承台：介绍承重脚手架的支撑基础部分，包括脚座类型、尺寸、布置等。
3. 拉杆与斜杆：详细说明拉杆与斜杆的设计与布置要求，以确保承重脚手架的稳定性。
4. 斜撑与支撑加强件：描述构建承重脚手架时所需的斜撑和支撑加强件，以增加整体的稳定性。
四、承重脚手架的计算方法1. 荷载计算：根据工程要求和标准规范，计算承重脚手架所需承载的荷载。
2. 结构计算：进行承重脚手架结构的强度计算和稳定性分析。
3. 连接计算：对于承重脚手架的连接部位进行计算和验证，确保连接的可靠性。
4. 安全系数与材料强度校核：在计算过程中，需要明确安全系数和材料强度的要求，并进行校核。
五、附件本所涉及的附件如下：1. 承重脚手架设计图纸：包括平面图、剖面图等。
2. 材料清单：列出所使用的承重脚手架构件的种类、数量和规格。
3. 荷载计算表格：记录承重脚手架所需承载荷载的计算结果。
4. 结构计算表格：记录承重脚手架结构强度和稳定性计算的结果。
六、法律名词及注释1. 《建筑施工安全监督管理条例》：指中华人民共和国国家质量监督检验检疫总局发布的法律文件，用于规范建筑施工的安全工作。
满堂脚手架计算书
满堂脚手架计算书钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）、《钢结构设计规范》（GB50017-2003）、《冷弯薄壁型钢结构技术规范》（GB50018-2002）、《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-2002)、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)等编制。
一、参数信息:1.脚手架参数计算的脚手架为满堂脚手架，横杆与立杆采用双扣件方式连接，搭设高度为30.0米，立杆采用单立管。
搭设尺寸为：立杆的纵距la= 1.20米，立杆的横距lb= 1.20米，立杆的步距h= 1.80米。
采用的钢管类型为Φ48.3×3.6。
横向杆在上，搭接在纵向杆上的横向杆根数为每跨2根2.荷载参数施工均布荷载为3.0kN/m2，脚手板自重标准值0.30kN/m2，同时施工2层，脚手板共铺设3层。
脚手架用途:混凝土、砌筑结构脚手架。
满堂脚手架平面示意图二、横向杆的计算:横向杆钢管截面力学参数为截面抵抗矩 W = 5.26cm3；截面惯性矩 I = 12.71cm4；横向杆按三跨连续梁进行强度和挠度计算，横向杆在纵向杆的上面。
按照横向杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算横向长杆的最大弯矩和变形。
考虑活荷载在横向杆上的最不利布置(验算弯曲正应力和挠度)。
1.作用横向水平杆线荷载(1)作用横向杆线荷载标准值qk=(3.00+0.30)×1.20/3=1.32kN/m(2)作用横向杆线荷载设计值q=(1.4×3.00+1.2×0.30)×1.20/3=1.82kN/m横向杆计算荷载简图2.抗弯强度计算最大弯矩为Mmax= 0.117qlb2= 0.117×1.82×1.202=0.307kN.m σ = Mmax/W = 0.307×106/5260.00=58.42N/mm2横向杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度为V=0.990qklb4/100EI = 0.990×1.32×12004/(100×2.06×105×127100.0) = 1.035mm横向杆的最大挠度小于1200.0/150与10mm,满足要求!三、纵向杆的计算:纵向杆钢管截面力学参数为截面抵抗矩 W = 5.26cm3；截面惯性矩 I = 12.71cm4；纵向杆按三跨连续梁进行强度和挠度计算，横向杆在纵向杆的上面。
国标规范满堂式脚手架(计算书)
1、编制依据1、《博物馆网架工程设计图纸》2、《博物馆网架工程施工组织设计》3、国家有关规范《钢结构工程施工质量验收规范》GB50205-2001《钢结构设计规范》GB50017-2003《建筑结构荷载规范》GB50009-2001《碳素结构钢》GB/T 700《建筑施工扣件式脚手架、安全技术规程》（JGJ130-2001）2、工程概况博物馆网架工程采用正放四角锥球面网壳，节点采用螺栓球节点（局部为焊接球），网壳跨度为28.14m,直径为98m网架高度为3.7m （从支座到网架顶），投影覆盖面积为531.8卅，四周采用周边支座支承，共16个焊接球支座，支座预埋件顶面底部标高为14.1m。
3、搭设脚手架的区域根据施工组织设计，钢结构的安装拟采用“满堂红脚手架高空散拼”的方法。
故脚手架为满堂红脚手架。
脚手架的平面尺寸约为28.14米X 18.9米，高度大约为16米。
长度方向的尺寸可根据工程的实际情况作适当的调整。
脚手架用于钢结构构件的拼接、吊装和校正。
4、脚手架的计算(JGJ130-2001)脚手架的荷载取值：活荷载：1.0KN/M2,支撑主桁架的支点传到脚手架的力：3.0KN/M2。
模板支架搭设高度为16.0米，搭设尺寸为：立杆的纵距b=1.00米，立杆的横距1=1.00米，立杆的步距h=1.50米。
---------------------------------------------------------------------------- 0 -------------------------------------------------------------------------------------o o 0 O□ Q o a图-2落地平台支撑架立杆稳定性荷载计算单元采用的钢管类型为丁48 X 3.5、基本计算参数［同上］、纵向支撑钢管的计算纵向钢管按照均布荷载下连续梁计算，截面力学参数为截面抵抗矩W = 5.08cm 3;截面惯性矩I = 12.19cm 4;图一1落地平台支撑架立面简图圻Q2! I HI 11 M 屮I I I]I I [f―-1H-~~1纵向钢管计算简图1.荷载的计算：(1) 脚手板与栏杆自重(kN/m):q11 =0.000+0.300 x 0.300=0.090kN/m(2) 堆放材料的自重线荷载(kN/m):q12 = 3.000 x 0.300=0.900kN/m(3) 活荷载为施工荷载标准值(kN/m):经计算得到，活荷载标准值q2 = 1.000 x 0.300=0.300kN/m2. 抗弯强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩。
满堂脚手架计算书
满堂脚手架计算书8.2.5、钢管支撑稳定性验算支架（剪刀撑设置加强型）搭设高度为3.90米，钢管支撑为Φ48×3 .0钢管，立柱间距为750×750，地面上0.20m设第一道（即扫地杆），之后每步1.20m 设一道纵横拉杆。
1、立杆的稳定性计算公式式中：A--立杆净截面面积：Φ48×3 .0钢管 A=424；[f]--钢管立杆抗压强度设计值：[f] =205 N/mm2；N--计算立杆的轴向力设计值（N），φ--轴心受压立杆的稳定系数；φ= 0.148，根据长细比λ=l0/I 由《扣件式规范》A.0.6取值；计算立杆的截面回转半径：i = 1.59 cm；l0--计算长度（mm），应按本规范式第5.4.6条的规定计算；满堂支撑架立杆的计算长度应按下式计算，取整体稳定计算结果最不利值:顶部立杆段：非顶部立杆段：式中: k——满堂支撑架立杆计算长度附加系数，k=1.155（查《扣件式规范》表5．4．6）；h——步距；h=1.8m。
a——立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度；a=0.2。
U1——立杆计算长度系数, U1=1.546（查《扣件式规范》表C-3）U2——立杆计算长度系数, U2=2.062（查《扣件式规范》表C-5）顶部立杆段：l0 = 1.155×1.546×（1.2+0.2)=2.50非顶部立杆段：l0 = 1.155×2.062×1.2=2.857计算长度取大值：l0 = 2.875 m；长细比 L o/i =181 ；由长细比 l o/i 的计算结果查表得到：φ= 0.218 ；二、荷载计算钢管的验算部位是钢管底部。
（一）荷载标准值1）静荷载标准值（1）每根立杆的支架自重：查《扣件式规范》A.0.3取立杆的支架自重（0.9×0.9）：0.1412KN/m；2）施工荷载施工荷载按13.0 KN（1300kg）；（二）荷载设计值1、立杆的轴向压力设计值为永久荷载的分项系数取1.20；1）每根立杆的支架自重：=1.2×0.1412×3.90=2.643KNN2）立杆承受的施工荷载：可变荷载的分项系数取1.30（标准值大于4kN／m2）；N1= 1.4×13=18.2KN+ N13）立杆承受总荷载为：N= NN =2.643+4.231=6.874KN三、稳定性验算1、不考虑风荷载时,σ= N/（φA）=6.874×103/（0.148×424）=127.315<205N/mm2，可以。
满堂脚手架专项施工方案及计算书
一、编制根据：1、现场施工旳条件和规定2、施工图纸3、《建筑施工手册》第四版4、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ30-20235、国家及行业现行规范规程及原则二、工程概况本项目为川北监狱外道路扩宽及防洪工程位于川北监狱门外。
川北监狱灾后重建迁建项目是司法部监狱布局调整和国建政权基础设施灾后重建重点建设项目，是四川省“十一五期间国建投资旳重点建设项目。
为处理场地内临时便道通行及进出监狱需要，已于2023年修建完毕了一条宽为15米旳（断面为3米左侧人行道+9米车行道+3米右侧人行道）进出通道。
由于周围安顿点旳修建，现实状况道路断面已无法满足交通需求。
同步道路止点接监狱内部环路处有一排洪沟，断面约1.8米×1.5米，为一断头排洪沟，无法满足地块周围山洪旳排放问题，雨水自然漫流进入下面居住小区。
本工程现实状况道路分幅为3米左侧人行道+9米车行道+3米右侧人行道=15米，现根据使用需要，将车行道扩宽为14米，由于道路北侧人行道边为监狱管理安顿房，无法进行拓宽，故在道路右侧（南侧）进行拓宽，详细拓宽方式为：对南侧（右侧）道路路面进行扩宽，其中桩号0+240-0+321.7m段右侧人工边坡为本次整改范围，边坡为岩质边坡，长约81.7m，高约16m。
将原道路右侧人行道拆除并拓宽车行道5米，并在新建及已建路面所有铺设沥青混凝土，在拓宽车行道南侧重做3米宽人行道，人行道外布置2.5米×3米排洪沟，并将雨水口位置平移至新建车行道外侧，原道路人行道上旳行道树移栽至新建人行道上，原人行道上综合管线也需迁改至新建人行道上。
道路止点接监狱内部环路处有一排洪沟，断面约1.8米×1.5米，断面偏小，该排洪沟并未下穿川北监狱进出通道进入该区域北侧排洪沟，故该排洪沟为一断头排洪沟，根据我院排水专业测算，该排洪沟断面偏小，本次施工图设计在道路南侧（右侧）新增一道2.5×3米暗沟排洪沟排洪沟，在设计止点采用2.5×3米排洪沟穿路，最终进入市政排水管网。
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满堂脚手架计算书计算依据：
1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011
2、《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-91
3、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011
4、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012
5、《钢结构设计规范》GB50017-2003
、架体参数
、荷载参数
三、设计简图
搭设示意图：
1000
50100
平台水平支撑钢管布置图
平面图
侧立面图
四、板底支撑(纵向)钢管验算
G1k=g1k=0.04kN/m
G2k=g2k×l b/(n+1)=0.35 1×.0/(2+1)=0.12kN/m
Q1k=q1k×l b/(n+1)=1 1×.0/(2+1)=0.33kN/m
Q2k=q2k×l b/(n+1)=3 1×.0/(2+1)=1.0kN/m
1、强度验算板底支撑钢管按照均布荷载下简支梁计算满堂脚手架平台上的无集中力
q=1.2 ×(G1k+G2k)+1.4 ×(Q1k+Q2k)=1.2 ×(0.04+0.12)+1.4 (1×.0+0.33)=2.054
板底支撑钢管计算简图
弯矩图
22
M max=ql2/8=2.054 1×.02/8=0.257kN m·
R max=ql/2=2.054 1×.0/2=1.027kN
σ=M max/W=0.257 ×106/(5.26 1×03)=48.86N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！
满堂脚手架平台上增加集中力最不利计算
q=1.2 ×(G1k+G2k)+1.4 ×(Q1k+Q2k)=1.2 ×(0.04+0.12)+1.4
(1×.0+0.33)=2.054 q2=1.4 ×F1=1.4 ×1=1.4kN
M max=0.607kN ·m
剪力图
R maxf=1.727kN
σ=M max/W=0.607 ×106/(5.26 1×03)=115.399N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！
2、挠度验算满堂脚手架平台上无集中力
q'=G1k+G2k+Q1k+Q2k=0.04+0.12+1.0+0.33=1.49kN/m
R'max= q'l/2=1.49 1.0×/2=0.745kN
ν =5q4'l/384EI=5 ×1.49 ×(1.0 ×103)4/(384 ×2.06 ×105×12.71 ×104)=0.741mm≤ min(1000/150,10)= 6.67mm
满足要求！满堂脚手架平台上增加集中力最不利计算
q'=G1k+G2k+Q1k+Q2k=0.04+0.14+0.4+0.4=1.49kN/m
q2'=F1=1kN 板底支撑钢管计算简图
剪力图
R'maxf=1.727kN
变形图
4 3 3 4
5 4 3 ν=5q'l4/384EI +Fl3/48EI=5 ×1.49 ×(1.0 ×103)4/(384 ×2.06
×105×12.71 ×104)+1 ×(1.0 ×103)
3 5 4
3/(48 ×2.06 ×105×12.71 ×104)=0.742mm≤ min(1000/150,10)=6.67mm 满足要求！
五、横向支撑钢管验算
钢管弹性模量
E(N/mm 2
)
5
2.06 ×10
2 钢管
抗压强度设计值[f](N/mm )205
立柱间纵向钢管支撑根数n2横向钢管验算方式简支梁横向支撑钢管按照均布荷载和集中荷载作用下简支梁计算，集中荷载P取板底支撑
钢管传递最大支座力。
满堂脚手架平台上无集中力q=1.0 ×g1k=0.048kN/m p=R max=0.802kN p'=R'max=0.588kN 板底支撑钢管计算简图
弯矩图
M max=0.329kN ·m
剪力图
R max=0.831kN
变形图
V max =1.426mm
V max =1.426mm ≤ min{1200/150,10}=8mm σ=M max /W=0.329 ×106/(5.26 1×03
)=62.548N/mm 2
≤[f]=205N/mm 2
满足要求！
满堂脚手架平台上增加集中力最不利计算
q=1.2 ×g 1k =0.048kN/m p=R max =0.802kN p'=R'max =0.588kN p 2=R maxf =1.502kN p'2=R'maxf =1.088kN
板底支撑钢管计算简图
I
爸
MmaXHO ∙515kN
3
1.
r1
29e
»H
函
RmaXHI
变形图
V max=2.013mm
V max=2.013mm≤min{1200/150,10}=8mm
σ=M max/W=0.515 ×106/(5.26 1×03)=97.909N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！六、立杆承重连接计算
双扣件抗滑承载力设计值Rc=12.0 ×1=12kN≥R=0.831+1=1.831kN 满足要求！七、立杆的稳定性验算
N G1=g k×H+g1k×l a×n+g1k×a=0.1621 ×7.65+0.04 1×.2 ×2+0.04 ×0.3=1.348kN N G2=g2k×l a×l b=0.35 ×1.2 ×1.2=0.504kN
N G3=g3k×l a=0.17 ×1.2=0.204kN
N G4=g4k×l a=0.1 ×1.2=0.12kN
N Q1=q1k×l a×l b=1×1.2 ×1.2=1.44kN
N Q2=q2k×l a×l b=1×1.2 ×1.2=1.44kN
N Q3=F1+F2=1+0=1kN
考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值
N=1.2 ×(N G1+N G2+N G3+N G4)+0.9 ×1.4 ×(N Q1+N Q2+N Q3)=1.2
×(1.348+0.504+0.204+0.12)+0.9 ×1.4 ×(1.44+1.44+1)=7.5kN
支架立杆计算长度L0=kμh=1.0×2.176 ×1.8=3.917m
长细比λ= L0/i=3917/15.9=246.352 ≤[ λ]=250 满足要求！
轴心受压构件的稳定系数计算
L0=kμh=1.155 × 2.176 × 1.8=4.524m 长细比λ= L0/i=4524/15.9=284.528 由λ查表得到立杆的稳定系数φ=0.09 考虑风荷载时
2
W k=μz×μs×W0=0.65 ×1.04 ×0.35=0.237kN/m2 22
M w=0.9×1.4×W k×l ×h2/10=0.9 1×.4 ×0.237 ×1.2 ×1.82/10=0.116kN m· σ =N/ φ A +
Mw/W=7.5×103/(0.09 5×.06 ×102)+0.116 ×106/(5.26 1×03)=186.744N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！
八、立杆支承面承载力验算
1、抗冲切验算
楼板抗冲切承载力：
βh=1，f t=2.04N/mm，σpc.m=1N/mm，η=0.4+1.2/s=β0.4+1.2/2=1，ho=250-
15=235mm，μm=4×(a+ho)=4 ×(100.00+235)=1340.00mm
33
F l=(0.7 βh f t+0.15 σpc.m) ηmμh0=(0.7 ×1×2.04 ×103+0.15×103×1)×1×0.74
×0.235=274.414kN ≥N=6
.056kN
满足要求！
1、局部受压承载力验算
N=N G1+N G2+N G3+N G4+N Q1+N Q2+N Q3=1.348+0.504+0.204+0.12+1.44+1.44+1=6.056kN
楼板局部受压承载力：
0.5 ω=0.75，βl=(A b/A l)0.5=0.167，f cc=0.85 ×27.50=23.375kN/mm
3
F l=ωβl f cc A=0.75×0.167×23.375 ×103×0.01=29.219kN ≥N=6.056kN 满足要求！。