锅炉型 命名规则修订稿
锅炉型命名规则集团标准化工作小组 [Q8QX9QT-X8QQB8Q8-NQ8QJ8-M8QMN]
锅炉型号命名规则
注：①小型燃油燃气锅炉一般适用多种燃料，故燃料代号通常均写成Ｙ或Ｑ
②在锅炉型号表示方法中，对常压热水锅炉，只须在型式代号之前加上常压代号Ｃ，并取消允许工作压力，其他表示方法不变。
燃煤锅炉型号和参数的代表符号
锅炉型号和参数符号意义 工业锅炉产品共分三大类：蒸汽锅炉、热水锅炉、有机热载体炉 1、蒸汽锅炉产品型号由三部分组成，各部分之间用短横线相连，即: △△△××－××／×××－××123456 1——锅炉形式2——燃烧方式 3——额定蒸发量（t/h）4——额定蒸汽压力 5——过热蒸汽温度（饱和蒸汽不标）6——燃料种类 2、热水锅炉产品型号由三部分组成，各部分之间用短横线相连，即： △△△××－××／×××－×× 123456 1——锅炉形式2——燃烧方式 3——额定热功率（MW）4——允许工作压力（热水）Mpa 5——出水温度/进水温度℃6——燃料种类 锅炉形式代号 锅壳锅炉水管锅炉 锅炉型式代号锅炉型式代号 立式水管LS 单锅筒立式DL 卧式外燃WW 单锅筒纵置式DZ 立式火管LH 单锅筒横置式DH 卧式内燃WN 双锅筒纵置式SZ 双锅筒横置式SH 强制循环式QX
燃烧方式代号 燃烧方式代号燃烧方式代号固定炉排G 振动炉排Z 固定双层炉排 C 下饲炉排 A 活动手摇炉排H 沸腾炉排 F 链条炉排L 半沸腾炉排 B 往复炉排W 室燃炉S 抛煤机P 旋风炉X 倒转炉排加抛煤机 D 燃料种类代号 燃料种类代号燃料种类代号Ⅰ类劣质煤LⅠ木柴M Ⅱ类劣质煤LⅡ稻糠 D Ⅰ类无烟煤WⅠ甘蔗渣G Ⅱ类无烟煤WⅡ柴油YC Ⅲ类无烟煤WⅢ重油YY Ⅰ类烟煤AⅠ天然气QT Ⅱ类烟煤AⅡ焦炉煤气QJ Ⅲ类烟煤AⅢ液化石油气QY 褐煤H 油母页岩YM
贫煤P 其他燃料T 型煤X 3、有机热载体炉分液相炉和气相炉两类，有机热载体炉产品型号由二部分组成，二部分之间用短横线相连，即： △△△－△△ 12345 1——炉类型代号2——燃烧设备代号 3——炉体安置型式代号4——额定热功率：KW 5——燃料代号 炉类型代号按表1的规定表1 炉类型代号 有机热载体炉类型代号 液相炉Y 气相炉Q 燃烧设备代号按表2的规定表2 燃烧设备代号 燃烧设备代号 链条炉排L 抛煤机炉排P 其他炉排G 油燃烧器Y 气燃烧器Q 炉体安置型式代号按表3的规定表3 炉体型式代号 在机热戴本炉体安置型式代号 立式L
(完整word版)产品命名编码规则
深圳市佳华利道新技术开发有限公司 产品命名编码规则 修定日期：2014/08/21 批准审核修订 文件标题产品命名编 码规则 文件编号 UP201408210 1 版本 A 修订部门总经办修订日期2014-08-21 页次 4
目录 一、目的 (2) 二、造用范围 (2) 三、物料编码的组成 (2) 四、编号规则说明 (2) 4.1 一级分类 (3) 4.2 二级分类 (3) 4.3 序号 (4) 4.4 版本号 (4)
文件编号：UP20140821001 深圳市佳华利道新技术开发有限公司 物料编码规范文件版本：01 文件页码：共 4 页 生效日期：2014-8-21 一.目的： 保证公司的物料编码规范化，便于物料接收、检验、储存、请购、盘点、账目、使用 及维护等作业,及确保产品在形成的各阶段都有唯一的标示，并具有可追溯性。 二..适用范围： 公司运作中涉及的所有物料，不包含办公用品等。 三..物料编码的组成：（先分大类，在分小类） 物料编码共9位阿拉伯数字组成，分为一级分类（2位），二级分类（2位），序号 3位），版本（2位）其组成形式为： 物料名称 1 0 0 0 1 0 1 0 1 一级分类二级分类序号版本 （大类）（小类） 四．编号规则说明： 如有新开发的电池产品型号，按照阿拉伯数字的顺序以此类推（实验用材料除外）。
4.1 一级分类：（如有新开发的电池产品型号，按照阿拉伯数字的顺序以此类推） 10 ：电池箱组件 20 ：电机 30 ：动力系统控制器 40 ：低压元件零件 50 ：高压零部件 60 ：电子零部件 70 ：普通材料 80 ：杂类 4.2 二级分类：（如有新开发的电池产品型号，按照阿拉伯数字的顺序以此类推） 物料类别（10-90）零件属性代码 （01-99） 序号 （001-999） 版本 （01-99） 10 电池箱组件01 电池芯001 3.2V/25Ah 02 电池模块 03 电池箱 001 箱体构件01 002 箱体构件02 003 箱体构件02 004 左侧构件 005 右侧构件 006 滚轮支撑板01 007 滚轮支撑板02 008 支承滚轮 009 固定块01 010 固定块02 011 顶盖 012 塑料卡扣6×3 013 塑料卡扣6×2 014 拉紧扣带 015锁紧扣 016 桥接片01 017 桥接片02 018 前汇流铜片 019 后汇流铜片 020负极连接片01 021 负极连接片02 022 负极连接片03 023 负极连接片04 024 正极连接片
循环流化床锅炉节能措施
循环流化床锅炉节能措施 循环流化床锅炉存在的典型问题包括：锅炉受热面磨损爆管、耐磨料脱落、炉膛结渣、钙硫比高、入炉煤粒径达不到设计要求、污染物排放超标、连续运行周期短等问题，这些问题毫无例外均不同程度的与锅炉燃烧有关，如何使锅炉燃烧达到最佳状态，保证循环流化床锅炉长周期安全运行和提高流化床经济性至关重要。 一、锅炉启动过程节能措施：循环流化床机组从冷态启动到并网发电，需要8-10小时甚至更长，消耗大量的煤、水、油、电，因此，点火启动过程中应采取有效的节能措施，达到节能降耗目的。 （1）料层厚度的选择：循环流化床锅炉点火要有一定的料层厚度，主要是点火过程中有部分床料会被带出炉膛，造成床层过低，易造成吹空和局部高温结渣，启动时间延长，增加耗电。床层过高会造成加热床料所需的热量增加，流化所需的风量增加，造成加热升温阶段时间延长浪费燃油。一般料层厚度选取主要是考虑流化质量和有利于提高床温，提前达到投煤条件，降低启动初期燃油消耗和各风机的耗电率。 （2）点火一次风量选择：锅炉启动过程中一次风量控制炉内微流化状态（正常运行最小流化风量约为1.3倍的临界流化风量），减少热损失，降低一次风机电耗。在任何情况下，一次风量不能低于临界流化风量。 （3）点火过程一次风量控制：临界流化风量是在常温状态下试验确定的，高温下的临界流化风量远小于常温下的临界流化风量，随着床温的上升应适当减少流化风量，减少空气带走热损失。一般床温400℃左右，最好减少20%左右一次风量，以提高床温升高速度，降低油耗。 （4）确定给煤投煤的燃烧温度：投煤温度是关键参数，过低燃烧不稳，造成结渣，过高造成油耗增加。因此要根据煤质情况确定投煤温度，锅炉启动前（具备条件的）一般应在锅炉的空煤仓两侧上发热量较高且水分较少的煤，以降低投煤允许温度，缩短启动时间，减少燃油消耗。 （5）优化启动方式，降低汽水损失和风机电耗：1）单侧引风机、一次风机能满足出力的，采用单侧风机启动。不能满足要求时，可采用双引、双一次风机、单二次风机启动。高压流化风机满足要求时，可采用单台或两台风机启动满足流化状态。2）备用时间较长的锅炉，启动前进行全面冲洗，再上水到正常水位点火启动，缩短启动后排污时间，减少汽水及热量损失。机组的定连排，必须按水质情况及时调节。 2、锅炉运行燃烧优化调整节能措施 （1）一次风量应采用燃烧调整试验得出的最佳一次风量控制。在床温、分离器进出口温度、主再热蒸汽参数正常的情况下，应尽量开大一次风系统中的调节风门（一般不低于50%），以降低一次风母管压力，减小系统阻力，降低一次风机耗电率，减少空气预热器一次风漏风。 （2）二次风量应保证风量与投煤量的正常匹配，控制最佳运行氧量，一般为2-4%左右。当煤种发生变化时，须对最佳氧量控制曲线进行相应调整。表盘氧量必须定期进行校验，确保准确性。
提高循环流化床锅炉效率的因素与调整-最新年文档
提高循环流化床锅炉效率的因素与调整 、循环流化床锅炉燃烧的特点 从燃烧观点可把主循环回路分成三个性质不同区域，即(1) 下部密相区( 位于二次风平面以下) ；(2) 上部稀相区(位于二次风平面以 上) ；(3) 气固分离器。在炉膛下部密相区，床料颗粒浓度比上部区域的浓度要大一些，储存大量的热量。当锅炉负荷升高时，一、二次风量均增大，大部分高温固体粒子被输送到炉膛上部稀相区，燃料在整个燃烧室高度上燃烧。颗粒在离开炉膛出口后，经适当的气固分离器和回料器不断送回下部密相区燃烧。在任何情况下，全部的燃烧空气通过炉膛上部。细小的炭粒被充分暴露在氧环境中，炭粒子的大部分热量在这里燃烧释放。 二、循环流化床锅炉的燃烧效率的影响因素 影响流化床锅炉燃烧的因素很多，如燃煤特性、燃煤颗粒及流化质量、给煤方式、床温、床体结构和运行水平等。 (一)燃煤特性的影响 燃煤的结构特性、挥发分含量、发热量、灰熔点等对流化床燃烧均会带来影响。 首先燃料的性质决定了燃烧室的最佳运行工况。对于高硫 煤，如石油焦和高硫煤，燃烧室运行温度可取850C，有利于最佳脱硫剂的应用；对于低硫、低反应活性的燃料，如无烟煤、石煤等，燃烧室应运行在较高的床温或较高过剩空气系数下，或二
者均较高的工况下，这样有利于实现最佳燃烧。 第二，燃烧勺性质决定了燃料勺燃烧速率。对于挥发分含量较高，结构比较松软的烟煤、褐煤和油页岩等燃料，当煤进入流化床受到热解时，首先析出挥发分，煤粒变成多孔的松散结构，周围勺氧向粒子内部扩散和燃烧产物向外扩散勺阻力小，燃烧速率高。对于挥发分含量少，结构密实的无烟煤，当煤受到热解时，分子勺化学键不易破裂、内部挥发分不易析出，四周勺氧气难以向粒子内部扩散，燃烧速率低，单位质量燃料在密相区的有效放热量就少，对于那些灰分高、含碳量低的石煤、无烟煤等，煤粒表面燃烧后形成一层坚硬勺灰壳，阻碍着燃烧产物向外扩散和氧 气向内扩散，煤粒燃尽困难。 第三，燃料的性质决定了流化床的床温。不同的燃料具有不 同的灰熔点。在流化床中最怕结渣，结渣后容易造成被迫停炉。 （二）颗粒粒径的影响 对单位重量燃料而言，粒径减小，粒子数增加，炭粒的总表面积增加，燃尽时间缩短，燃烧速率增加。挥发物完全析出和炭粒完全燃尽所需要勺时间减少，化学不完全燃烧和机械不完全燃烧的损失减少。适当缩小燃煤粒径是提高燃烧速率的一项有效措施。我国流化床锅炉大多数燃用0?10mm勺宽筛分煤粒。 （三）给煤方式的影响 加入到床层中勺燃料要求在整个床面上播散均匀，防止局部 碳负荷过高，以免造成局部缺氧。因此给煤点要分散布置。现在
工业锅炉产品型号由三部分组成
工业锅炉产品型号由三部分组成，各部分之间用短横线相连。如下图所示：（1）型号的第一部分表示锅炉型式、燃烧方式和额定蒸发量或额定供热量。共分三段：第一段用两个汉语拼音字母代表锅炉总体型式（见表1-3、表1-4）；第二段用一个汉语拼音字母代表燃烧方式（见表1-5）；第三段用阿拉伯数字表示蒸汽锅炉额定蒸发量为若干吨/时或热水锅炉额定供热量为若干10000千卡/时。各段连续书写，互相衔接。 （2）型号的第二部分表示介质参数。共分两段：中间以斜线相连。第一段用阿拉伯数字表示介质出口压力为若干千克力/厘米2；第二段用阿拉伯数字表示过热蒸汽温度或出水温度/回水温度。蒸汽温度为饱和温度时，型号的第二部分无斜线和第二段。 表1-3 锅壳锅炉 锅炉总体型式代号 立式水管LS（立水） 立式火管LH（立火） 卧式外燃WW（卧式） 卧式内燃WN（卧内） 表1-4 水管锅炉 锅炉总体型式代号 单锅筒立式DL（单立） 单锅筒纵置式DZ（单纵） 单锅筒横置式DH（单横） 双锅筒纵置式SZ（双纵） 双锅筒横置式SH（双横） 纵横锅筒式ZH（纵横） 强制循环式QX（强循） （3）型号的第三部分表示燃料种类和设计次序，共分两段：第一段汉语拼音字母代表燃料，同时以罗马数字代表燃料分类与其并列（见表1-6）。如同时使用几种燃料，主要燃料放在前面；第二段以阿拉伯数字表示设计次序，和第一段连续顺序书写，原型设计无第二段。 表1-5 燃烧方式代号 固定炉排G（固） 活动手摇炉排H（活） 链条炉排L（链）
往复推动炉排W（往） 抛煤机P（抛） 倒转炉排加抛煤机D（倒） 振动炉排Z（振） 下饲炉排A（下） 沸腾炉F（沸） 半沸腾炉B（半） 室燃炉S（室） 旋风炉X（旋） 表1-6 燃料品种代号 Ⅰ类石煤煤矸石SⅠ Ⅱ类石煤煤矸石SⅡ Ⅲ类石煤煤矸石SⅢ Ⅰ类无烟煤WⅠ Ⅱ类无烟煤WⅡ Ⅲ类无烟煤WⅢ Ⅰ类烟煤AⅠ Ⅱ类烟煤AⅡ Ⅲ类烟煤AⅢ 褐煤H 贫煤P 木柴M 稻糠 D 甘蔗渣G 油Y 气Q 油母页岩YM2、 举例 （1）DZL4-13WⅡ 表示单锅筒纵置式链条炉排，额定蒸发量为4t/h，蒸汽压力为13kgf/cm2，蒸汽温度为饱和温度，燃用Ⅱ类无烟煤，原型设计的蒸汽锅炉。 （2）SZS10-16/350-YQ2 表示双锅筒纵置式室燃，额定蒸发量为10t/h，蒸汽压力为16kgf/cm2，过热蒸汽温度为365摄氏度，燃油、燃气并用，以油为主，第二次设计的蒸汽锅炉。
循环流化床锅炉节能措施(最新版)
Safety is the goal, prevention is the means, and achieving or realizing the goal of safety is the basic connotation of safety prevention. （安全管理） 单位：___________________ 姓名：___________________ 日期：___________________ 循环流化床锅炉节能措施(最新 版)
循环流化床锅炉节能措施(最新版)导语：做好准备和保护，以应付攻击或者避免受害，从而使被保护对象处于没有危险、不受侵害、不出现事故的安全状态。显而易见，安全是目的，防范是手段，通过防范的手段达到或实现安全的目的，就是安全防范的基本内涵。 循环流化床锅炉存在的典型问题包括：锅炉受热面磨损爆管、耐磨料脱落、炉膛结渣、钙硫比高、入炉煤粒径达不到设计要求、污染物排放超标、连续运行周期短等问题，这些问题毫无例外均不同程度的与锅炉燃烧有关，如何使锅炉燃烧达到最佳状态，保证循环流化床锅炉长周期安全运行和提高流化床经济性至关重要。 一、锅炉启动过程节能措施：循环流化床机组从冷态启动到并网发电，需要8-10小时甚至更长，消耗大量的煤、水、油、电，因此，点火启动过程中应采取有效的节能措施，达到节能降耗目的。 （1）料层厚度的选择：循环流化床锅炉点火要有一定的料层厚度，主要是点火过程中有部分床料会被带出炉膛，造成床层过低，易造成吹空和局部高温结渣，启动时间延长，增加耗电。床层过高会造成加热床料所需的热量增加，流化所需的风量增加，造成加热升温阶段时间延长浪费燃油。一般料层厚度选取主要是考虑流化质量和有利于提高床温，提前达到投煤条件，降低启动初期燃油消耗和各风机的耗电
循环流化床锅炉的特点
循环流化床锅炉的特点 循环流化床锅炉的特点 循环流化床锅炉是近十几年发展起来的一项高效、低污染清洁燃烧技术。因其具有燃烧效率高、煤种适应性广、烟气中有害气体排放浓度低、负荷调节范围大、灰渣可综合利用等优点，在当今日益严峻的能源紧缺和环境保护要求下，在国内外得到了迅速的发展，并已商品化，正在向大型化发展。 1.1 独特的燃烧机理 固体粒子经与气体或液体接触而转变为类似流体状态的过程，称为流化过程。流化过程用于燃料燃烧，即为流化燃烧，其炉子称为流化床
锅炉。流化理论用于燃烧始于上世纪20年代，40年代以后主要用于石油化工和冶金工业。 流化燃烧是一种介于层状燃烧与悬浮燃烧之间的燃烧方式。煤预先经破碎加工成一定大小的颗粒（一般为＜8mm）而置于布风板上，其厚度约在350～500mm左右，空气则通过布风板由下向上吹送。当空气以较低的气流速度通过料层时，煤粒在布风板上静止不动，料层厚度不变，这一阶段称为固定床。这正是煤在层燃炉中的状态，气流的推力小于煤粒重力，气流穿过煤粒间隙，煤粒之间无相对运动。当气流速度增大并达到某一较高值时，气流对煤粒的推力恰好等于煤粒的重力，煤粒开始飘浮移动，料层高度略有增长。如气流速度继续增大，煤粒间的空隙加大，料层膨胀增高，所有的煤粒、灰渣纷乱混杂，上下翻腾不已，颗粒和气流之间的相对运动十分强烈。这种处于沸腾状态的料床，称为流化床。这种燃烧方式即为流化燃烧。当风速继续增大并超过一定限度时，稳定的沸腾工况就被破坏，颗粒将全部随气流飞走。物料的这种运动形式叫做气力输送，这正是煤粉在煤粉炉中随气流悬浮燃烧的情景。
1.2 锅炉热效率较高 由于循环床内气—固间有强烈的炉内循环扰动，强化了炉内传热和传质过程，使刚进入床内的新鲜燃料颗粒在瞬间即被加热到炉膛温度（≈850℃），并且燃烧和传热过程沿炉膛高度基本可在恒温下进行，因而延长了燃烧反应时间。燃料通过分离器多次循环回到炉内，更延长了颗粒的停留和反应时间，减少了固体不完全燃烧损失，从而使循环床锅炉可以达到88～95％的燃烧效率，可与煤粉锅炉相媲美。 1.3 运行稳定，操作简单 循环流化床锅炉的给煤粒度一般小于10mm，因此与煤粉锅炉相比，燃料的制备破碎系统大为简化。循环流化床锅炉燃料系统的转动设备少，主要有给煤机、冷渣器和风机，较煤粉炉省去了复杂的制粉、送粉等系统设备，较链条炉省去了故障频繁的炉排部分，给燃烧系统稳定运行创造了条件。
绝缘子型号命名规则
绝缘子型号的含义 绝缘子型号的含义 绝缘颜色标志表 型号SC KC KC1 KX EX JK TX 正极红红红红红红红 负极绿蓝湖蓝黑棕紫白 补偿导线型号、代号及命名法表 型号规格代号含义 辅助代号附加代号 SC 配用铂铑10-铂热电偶的补偿型补偿导线 KX 配用镍铬-镍硅热电偶的延伸型补偿导线 KC 配用镍铬-镍硅热电偶的补偿型补偿导线 EX 配用镍铬铜镍热电偶的延伸型补偿导线 JX 配用铁-铜镍热电偶的延伸型补偿导线 TX 配用铜-铜镍热电偶的延伸型补偿导线 -G 一般用 -H 耐热用 A 精密级 B 普通级 -V 聚氯乙烯 -F 聚四氟乙烯 -B 玻璃丝 R 多股线芯（单股线芯省略） P 屏蔽 0.5 线芯标称截面0.5mm2 1.0 线芯标称截面1.0mm2 1.5 线芯标称截面1.5mm2 2.5 线芯标称截面2.5mm2 表示S型热电偶用的补偿型耐热用普通级补偿导线，绝缘层为聚氯乙烯，特征为多股软线和屏蔽型单对线芯标称截面为1.0mm2。 举例：SC-H B-V R P 2×1.0 GB4989-85 本安用热电偶补偿导线(缆)(含阻燃型) 产品型号含义 口口口口口ia 配用热电偶型号(二个字母表示) 使用分类和允差等级、GA一般用精密级，GB一般用普通级线芯股数、多股用R表示，单股可省略线芯截面，mm2 本安用 线芯绝缘层、护层着色表 补偿导线型号配用热电偶补偿导线合金丝绝缘层着色护层着色 正极负极正极负极 SC 铂铑10-铂SPC（铜）SNC（铜镍）红绿蓝 KC 镍铬-镍硅KPC（铜）KNC（康铜）红蓝蓝 KX 镍铬-镍硅KPX（镍铬）KNX（镍硅）红黑蓝
循环流化床锅炉节能措施正式版
In the schedule of the activity, the time and the progress of the completion of the project content are described in detail to make the progress consistent with the plan.循环流化床锅炉节能措施 正式版
循环流化床锅炉节能措施正式版 下载提示：此解决方案资料适用于工作或活动的进度安排中，详细说明各阶段的时间和项目内容完成的进度，而完成上述需要实施方案的人员对整体有全方位的认识和评估能力，尽力让实施的时间进度与方案所计划的时间吻合。文档可以直接使用，也可根据实际需要修订后使用。 循环流化床锅炉存在的典型问题包括：锅炉受热面磨损爆管、耐磨料脱落、炉膛结渣、钙硫比高、入炉煤粒径达不到设计要求、污染物排放超标、连续运行周期短等问题，这些问题毫无例外均不同程度的与锅炉燃烧有关，如何使锅炉燃烧达到最佳状态，保证循环流化床锅炉长周期安全运行和提高流化床经济性至关重要。 一、锅炉启动过程节能措施：循环流化床机组从冷态启动到并网发电，需要8-10小时甚至更长，消耗大量的煤、水、油、电，因此，点火启动过程中应采取有
效的节能措施，达到节能降耗目的。 （1）料层厚度的选择：循环流化床锅炉点火要有一定的料层厚度，主要是点火过程中有部分床料会被带出炉膛，造成床层过低，易造成吹空和局部高温结渣，启动时间延长，增加耗电。床层过高会造成加热床料所需的热量增加，流化所需的风量增加，造成加热升温阶段时间延长浪费燃油。一般料层厚度选取主要是考虑流化质量和有利于提高床温，提前达到投煤条件，降低启动初期燃油消耗和各风机的耗电率。 （2）点火一次风量选择：锅炉启动过程中一次风量控制炉内微流化状态（正常运行最小流化风量约为1.3倍的临界流化
循环流化床锅炉节能措施标准版本
文件编号：RHD-QB-K4565 （解决方案范本系列） 编辑：XXXXXX 查核：XXXXXX 时间：XXXXXX 循环流化床锅炉节能措 施标准版本
循环流化床锅炉节能措施标准版本操作指导：该解决方案文件为日常单位或公司为保证的工作、生产能够安全稳定地有效运转而制定的，并由相关人员在办理业务或操作时进行更好的判断与管理。，其中条款可根据自己现实基础上调整，请仔细浏览后进行编辑与保存。 循环流化床锅炉存在的典型问题包括：锅炉受热面磨损爆管、耐磨料脱落、炉膛结渣、钙硫比高、入炉煤粒径达不到设计要求、污染物排放超标、连续运行周期短等问题，这些问题毫无例外均不同程度的与锅炉燃烧有关，如何使锅炉燃烧达到最佳状态，保证循环流化床锅炉长周期安全运行和提高流化床经济性至关重要。 一、锅炉启动过程节能措施：循环流化床机组从冷态启动到并网发电，需要8-10小时甚至更长，消耗大量的煤、水、油、电，因此，点火启动过程中应采取有效的节能措施，达到节能降耗目的。
（1）料层厚度的选择：循环流化床锅炉点火要有一定的料层厚度，主要是点火过程中有部分床料会被带出炉膛，造成床层过低，易造成吹空和局部高温结渣，启动时间延长，增加耗电。床层过高会造成加热床料所需的热量增加，流化所需的风量增加，造成加热升温阶段时间延长浪费燃油。一般料层厚度选取主要是考虑流化质量和有利于提高床温，提前达到投煤条件，降低启动初期燃油消耗和各风机的耗电率。 （2）点火一次风量选择：锅炉启动过程中一次风量控制炉内微流化状态（正常运行最小流化风量约为1.3倍的临界流化风量），减少热损失，降低一次风机电耗。在任何情况下，一次风量不能低于临界流化风量。 （3）点火过程一次风量控制：临界流化风量是在常温状态下试验确定的，高温下的临界流化风量远
循环流化床锅炉主要性能参数
循环流化床锅炉主要性能参数 锅炉型号 XG—35∕3.82-—M XG—75∕3.82—M 项目 额定蒸发量t/h 35 75 额定工作压力MPa 3.82 3.82 额定蒸汽温度oC 450 450 给水温度oC 105 130 燃烧方式循环流化床燃烧循环流化床燃烧 适应燃料烟煤、无烟煤、贫煤、褐煤、煤矸石烟煤、无烟煤、贫煤、褐煤、煤矸石设计燃料低位发热值KJ/Kg 12670 8117 满负荷运行燃料消耗量t/h 9045 20417 设计热效率% 85 80 排烟温度oC 150 145 脱硫效率% 88 88 锅筒中心线标高mm 25000 28300 本体最高点标高mm 26750 33950 产品特点： 1.燃料适应性广，既可燃烧优质煤，也可燃用低挥发分、高灰分的劣质煤。 2.燃烧效率高，气固混合良好，未燃尽的大颗粒燃料可再循环回炉膛充分燃烧。 3.高效脱硫，低温燃烧，NOx（氮氧化物）排放低。 4.负荷调节范围大，负荷调节快。 5.易于实现灰渣的综合利用。 6.满足中国一类地区锅炉大气污染物排放标准（GB13271—2001）
SZFH型复合燃烧锅炉 锅炉型号 SZFH10—1.25—AⅡSZFH20—1.25—AⅡ项目 额定蒸发量t/h 1020 工作压力（Mpa) 1.25 1.25 蒸汽温度（℃）193193 给水温度（℃）2020 排烟温度（℃）170170热效率%8385受热面积（m2）354726炉排有效面积（m2）12.820.8耗煤量（kg/h)15803000 主机或最大运件尺寸（mm）7343×3316×352411600×3280×3520主机或最大运件运输重量 3050 （↑） 适应煤种AⅡ、AⅢAⅡ、AⅢ 备注：1、煤的热值为：18090kJ/kg 2、满足中国一类地区锅炉大气污染物排放标准（GB13271—2001）
循环流化床锅炉热效率统计分析研究
第25卷第6期 2010年11月 热能动力工程 JOURNAL OF E NGI N EER I N G F OR T HER MAL E NERGY AND P OW ER Vol .25,No .6 Nov .,2010 收稿日期:2009-12-06; 修订日期:2010-03-11作者简介:蒋绍坚(1963-),男,湖南邵东人,中南大学教授. 文章编号:1001-2060(2010)06-0627-03 循环流化床锅炉热效率统计分析研究 蒋绍坚1 ,刘 乐1 ,何相助2 ,艾元方 1 (1.中南大学能源科学与工程学院,湖南长沙410083;2.湖南省节能中心,湖南长沙410007) 摘 要:针对循环流化床锅炉炉膛容积采用经验比较法适应性差的问题,采用幂函数规律拟合循环流化床锅炉运行数据。研究循环流化床锅炉热效率与其主要影响因素(吨汽有效容积、煤的挥发分)之间的关系,提出了吨汽有效容积的概念。结果表明:吨汽有效容积与燃用煤种的挥发分是影响炉膛容积的重要因素。为使循环流化床锅炉热效率达到 80%以上,吨汽有效容积(用y 表示)与煤的挥发分(用x 表 示)应满足:y ≥7.78x -0.136。关 键 词:循环流化床锅炉;炉膛容积;挥发分;回归分析; 热效率;吨汽有效容积 中图分类号:TK229.6 文献标识码:A 引 言 锅炉炉膛是燃料与空气发生燃烧反应,并产生辐射传热过程的有限空间。如何根据给定条件合理确定炉膛容积,是锅炉设计与锅炉改造中重要的问题。目前,解决这一问题的常用方法是经验比较法[1～3]。首先根据煤种对照类似锅炉,确定炉膛截面热负荷,定出炉膛横截面积,再根据长宽比确定炉膛的长与宽,最后确定炉膛的高度。采用经验比较法需收集大量锅炉的设计煤种、额定蒸发量等信息,当这些参数与投运锅炉不符时,还需进行相似分析,对使用者的专业知识要求高。由于炉膛容积不合理导致热效率偏低的情况时有发生。对运行中的低效锅炉而言,目前尚缺乏概念直观、变量少、计算简单、准确度高、便于工程技术人员掌握的判断炉膛容积大小是否合理的标准,因此,有必要展开相关研究。 1 炉膛有效容积和吨汽有效容积的概念 煤在炉膛内的燃烧过程由挥发分析出和固定碳 燃烧两个阶段构成。为获得高效率,煤在炉内应尽可能燃尽。虽影响煤燃尽的因素很多,但总体而言可分为由煤质特性决定的内因和由炉膛几何特性、 温度特性等决定的外因两大方面 [5～6] 。在煤质特性 方面,煤的挥发分含量对挥发分析出过程以及紧接 着的固定碳燃烧过程都有显著影响。挥发分含量越高,挥发分析出后煤孔隙率越大,燃烧表面积越大, 完全燃烧所需时间就越短,燃烧越充分[7～9] 。 固定碳的燃烧,其燃尽度与炉膛几何特性和温度特性直接相关。炉膛几何特性对煤在炉内的停留时间及炉内传热效果有决定性影响;而温度特性对煤在炉内的燃烧速度有决定性影响。为综合反映炉膛几何特性和温度特性的影响程度,本研究提出炉膛吨汽有效容积的概念。有效容积是指具备能使煤发生燃烧所需温度条件的炉膛容积。文献[10]指出:流化床炉膛温度分布均匀,在锅炉尾部离炉烟气温度高于850～950℃时,炉膛容积即具备了燃烧所需温度条件。因此,采用“离炉烟气温度高于850℃”作为炉膛有效容积定义中所涉及的燃烧反应所需温度条件,炉膛有效容积与锅炉设计吨位之比即为吨汽有效容积。 2 锅炉等热效率曲线图 图1 热效率与炉膛吨汽有效容积、 燃煤挥发分之间的函数关系
锅炉型号解释
锅炉行业为了便于行业内部锅炉规格表达统计和书写方便,人为制定一些字母、特殊符号进行组合，表示特定的锅炉类别，以此区分蒸汽锅炉、热水锅炉、导热油炉等系列，锅炉型号代号解释如下： 一、蒸汽锅炉型号解释： 注释：1—锅炉型式；2—燃烧方式；3—额定蒸发量（t/h）；4—额定蒸汽压力；5—过热蒸汽温度；6—燃料种类；举例DZL4-1.25-193-AII代表卧式快装燃煤蒸汽锅炉，DZ代表锅炉型式-单筒纵置式，L代表机械链条炉排，其额定蒸发量4t/h,额定工作压力1.25Mpa,饱和蒸汽温度193℃，AII代表二类烟煤为燃烧介质 二、热水锅炉型号解释： 注释：1—锅炉型式；2—燃烧方式；3—额定热功率（MW）；4—允许工作压力；5—出/进水水温，6—燃料种类；举例CLSG0.7-95/70-AII代表立式常压燃煤热水锅炉，C代表常压，LS代表锅炉型式-立式水管型，G代表固定炉排，其额定功率是0.7Mw,出进水温度分别是95-70℃，AII代表燃烧介质是II类烟煤。 三、有机热载体炉型号解释： 注释：1—炉型号代号；2—燃烧设备代号；3—炉体安置型式代号；4—额定热功率（KW）；5—燃料代号；举例YGL-1400代表立式有机热载体导热油炉其功率是1400Kw/h(相当于 120x104Kcal/h,也叫120万大卡每小时)。[炉型号代号分为液相炉（Y）、气相炉（Q）。燃烧设备代号分为油燃烧器（Y）、气燃烧器（Q）、链条L及其它G,] 四、锅炉型式代号
六、锅炉燃烧种类代号 燃烧种类代号（二） 比如：LSG0.5-0.4-170-AII含义是立式水管燃煤蒸汽锅炉，炉排固定，每小时蒸发量0.5T，额定蒸汽压力0.4Mpa,额定蒸汽温度170℃，燃烧介质二类烟煤。 工业锅炉分类,有何型号,设备代号是什么,锅炉附片 工业锅炉分类,有何型号,设备代号是什么,锅炉附片 工业锅炉产品共分三大类：蒸汽锅炉、热水锅炉、有机热载体炉蒸汽锅炉产品型号由三部分组成，各部分之间用短横线相连，即: △△△××－××／×××－×× 1 2 3 4 5 6 1——锅炉形式2——燃烧方式3——额定蒸发量（t/h）4——额定蒸汽压力5——过热蒸汽温度（饱和蒸汽不标）6——燃料种类热水锅炉产品型号由三部分组成，各部分之间用短横线相连，即：△△△××－××／×××－×× 1 2 3 4 5 61——锅炉形式2——燃烧方式3——额定热功率（MW）4——允许工
循环流化床锅炉节能措施详细版
文件编号：GD/FS-9096 （解决方案范本系列） 循环流化床锅炉节能措施 详细版 A Specific Measure To Solve A Certain Problem, The Process Includes Determining The Problem Object And Influence Scope, Analyzing The Problem, Cost Planning, And Finally Implementing. 编辑：_________________ 单位：_________________ 日期：_________________
循环流化床锅炉节能措施详细版 提示语：本解决方案文件适合使用于对某一问题，或行业提出的一个解决问题的具体措施，过程包含确定问题对象和影响范围，分析问题，提出解决问题的办法和建议，成本规划和可行性分析，最后执行。，文档所展示内容即为所得，可在下载完成后直接进行编辑。 循环流化床锅炉存在的典型问题包括：锅炉受热面磨损爆管、耐磨料脱落、炉膛结渣、钙硫比高、入炉煤粒径达不到设计要求、污染物排放超标、连续运行周期短等问题，这些问题毫无例外均不同程度的与锅炉燃烧有关，如何使锅炉燃烧达到最佳状态，保证循环流化床锅炉长周期安全运行和提高流化床经济性至关重要。 一、锅炉启动过程节能措施：循环流化床机组从冷态启动到并网发电，需要8-10小时甚至更长，消耗大量的煤、水、油、电，因此，点火启动过程中应采取有效的节能措施，达到节能降耗目的。 （1）料层厚度的选择：循环流化床锅炉点火要
有一定的料层厚度，主要是点火过程中有部分床料会被带出炉膛，造成床层过低，易造成吹空和局部高温结渣，启动时间延长，增加耗电。床层过高会造成加热床料所需的热量增加，流化所需的风量增加，造成加热升温阶段时间延长浪费燃油。一般料层厚度选取主要是考虑流化质量和有利于提高床温，提前达到投煤条件，降低启动初期燃油消耗和各风机的耗电率。 （2）点火一次风量选择：锅炉启动过程中一次风量控制炉内微流化状态（正常运行最小流化风量约为1.3倍的临界流化风量），减少热损失，降低一次风机电耗。在任何情况下，一次风量不能低于临界流化风量。 （3）点火过程一次风量控制：临界流化风量是在常温状态下试验确定的，高温下的临界流化风量远小于常温下的临界流化风量，随着床温的上升应适当
循环流化床锅炉节能措施通用范本
内部编号：AN-QP-HT612 版本/ 修改状态：01 / 00 The Production Process Includes Determining The Object Of The Problem And The Scope Of Influence, Analyzing The Problem, Proposing Solutions And Suggestions, Cost Planning And Feasibility Analysis, Implementation, Follow-Up And Interactive Correction, Summary, Etc. 编辑：__________________ 审核：__________________ 单位：__________________ 循环流化床锅炉节能措施通用范本
循环流化床锅炉节能措施通用范本 使用指引：本解决方案文件可用于对工作想法的进一步提升，对工作的正常进行起指导性作用，产生流程包括确定问题对象和影响范围，分析问题提出解决问题的办法和建议，成本规划和可行性分析，执行，后期跟进和交互修正，总结等。资料下载后可以进行自定义修改，可按照所需进行删减和使用。 循环流化床锅炉存在的典型问题包括：锅炉受热面磨损爆管、耐磨料脱落、炉膛结渣、钙硫比高、入炉煤粒径达不到设计要求、污染物排放超标、连续运行周期短等问题，这些问题毫无例外均不同程度的与锅炉燃烧有关，如何使锅炉燃烧达到最佳状态，保证循环流化床锅炉长周期安全运行和提高流化床经济性至关重要。 一、锅炉启动过程节能措施：循环流化床机组从冷态启动到并网发电，需要8-10小时甚至更长，消耗大量的煤、水、油、电，因此，点火启动过程中应采取有效的节能措施，达到
ASME PTC4_1计算循环流化床锅炉效率的基本方法
收稿日期: 20030810作者简介: 孟勇(1975),男,工程师,1997年毕业于华北电力大学(北京),现在国电热工研究院电站运行技术中心从事锅炉性能试验研究工 作。 AS ME PTC4.1计算 循环流化床锅炉效率的基本方法 孟 勇,吴生来 (国电热工研究院,陕西西安 710032) [摘 要] 循环流化床锅炉由于脱硫剂的添加,使得其在效率计算方法上与普通煤粉炉有所区别,而作为 性能考核依据的AS ME PTC4.1的效率计算部分没有考虑添加脱硫剂后发生煅烧和脱硫反应对锅炉效率的 影响。对此,提出了采用AS ME PTC4.1计算CF B 锅炉效率的基本方法,该方法可为CF B 锅炉性能考核时的效率计算提供参考。 [关键词] CF B 锅炉;AS ME PTC4.1;掺烧石灰石;基本计算;热损失计算;锅炉效率[中图分类号]TK 212 [文献标识码]A [文章编号]10023364(2003)10005303 循环流化床(CF B )锅炉由于其燃料及脱硫剂多次循环反复地在炉内进行低温燃烧和脱硫反应,成为近年来备受重视的高效低污染清洁燃烧技术。迄今为止,我国已有近100台CF B 锅炉投入商业运行,目前,引进国外技术的100MW 级CF B 锅炉在电力行业也相继投产。由于脱硫剂的添加,CF B 锅炉效率计算方法与普通煤粉炉有所区别。采用国外设计标准制造的锅炉,性能考核依据一般采用AS ME 标准,如一些新近投产和正在建设的440t/h CF B 锅炉在商务合同中签定以AS ME PTC4.1作为性能考核依据,但AS ME PTC4.1中效率计算部分没有考虑添加脱硫剂后发生煅烧和脱硫反应对锅炉效率的影响,因此,国电热工研究院同有关锅炉厂、发电厂及电力试验研究所,对如何用AS ME PTC4.1计算CF B 锅炉效率进行了认真讨论,提出一套采用AS ME PTC4.1计算CF B 锅炉效率的计算方法。1 CFB 锅炉与普通煤粉锅炉效率计算 的区别 1.1 热损失项目 使用AS ME PTC4.1标准考核锅炉效率,一般采用 热损失法,输入热量仅考虑燃料的低位发热量,热损失 项目包括:(1)干烟气带走的热损失;(2)燃料中氢燃烧生成水分引起的热损失;(3)燃料中水分带走的热损失;(4)空气中湿分带走的热损失;(5)未燃碳分热损失;(6)C O 未完全燃烧热损失;(7)辐射对流热损失;(8)未测量热损失。 CF B 锅炉由于添加石灰石,发生煅烧吸热和脱硫放热反应,将二者作为热损失和效率增益考虑,统用热损失表示,则热损失除普通煤粉锅炉所考虑的项目外,又增加了煅烧吸热和脱硫放热引起的热损失和热增益、石灰石中水分带走的热损失及灰渣显热损失4项。 使用AS ME PTC4.1标准计算普通煤粉锅炉效率,未测量热损失主要包括灰渣显热损失、磨煤机排出煤矸石带走的热损失、渣井辐射热损失等,CF B 锅炉由于没有煤矸石排出,渣井辐射热损失也不存在,灰渣显热损失又进行了计算,因此可不再计及未测量热损失。1.2 灰分和水分 普通煤粉锅炉效率计算中灰分为入炉燃料中的灰分A ar ;CFB 锅炉效率计算中灰分由4项组成:燃料中所含的灰分A ar 、脱硫反应生成的硫酸钙A CaS O 4、未反应的氧化钙A CaO 、石灰石中的杂质A ’,即A =A ar +A CaS O 4+ 技术交流 热力发电?2003(10) p x ? 1995-2005 Tsinghua Tongfang Optical Disc Co., Ltd. All rights reserved.
循环流化床锅炉热力计算
循环流化床锅炉热力计算
循环流化床锅炉热效率计算 我公司75t/h循环流化床锅炉，型号为UG75/3.82-M35，它的热效率计算为：
三、锅炉在稳定状态下，相对于1Kg燃煤的热平衡方程式如下： Q r=Q1+Q2+Q3+Q4+Q5+Q6 (KJ/Kg),相应的百分比热平衡方程式为： 100%=q1+q2+q3+q4+q5+q6 (%) 其中 1、Q r是伴随1Kg燃煤输入锅炉的总热量，KJ/Kg。 Q r= Q ar+h rm+h rs+Q wl 式中Q ar--燃煤的低位发热量，KJ/Kg；是输入锅炉中热量的主要来源。Q ar=12127 KJ/KgJ h rm--燃煤的物理显热量，KJ/Kg；燃煤温度一般低于30℃，这一项热量相对较小。 h rs--相对于1Kg燃煤的入炉石灰石的物理显热量，KJ/Kg；这一项热量相对更小。 Q wl--伴随1Kg燃煤输入锅炉的空气在炉外被加热的热量，KJ/Kg；如果一、二次风入口暖风器未投入，这一部分热量也可不计算在内。
2、Q1是锅炉的有效利用热量，KJ/Kg；在反平衡热效率计算中，是利用其它热损失来求出它的。 3、Q4是机械不完全燃烧热损失量，KJ/Kg。 Q4= Q cc(M hz C hz+M fh C fh+M dh C dh)/M coal 式中Q cc--灰渣中残余碳的发热量，为622 KJ/Kg。 M hz、M fh、M dh--分别为每小时锅炉冷渣器的排渣量、飞灰量和底灰量，分别为15、7、2t/h。 C hz、C fh、C dh--分别每小时锅炉冷渣器的排渣、飞灰和底灰中残余碳含量占冷渣器的排渣、飞灰和底灰量的质量百分比，按2.4%左右。 M coal--锅炉每小时的入炉煤量，为20.125t/h。 所以Q4= Q cc(M hz C hz+M fh C fh+M dh C dh)/M coal =622（15*2.4+7*2+3.5*2.4）/20.125 =1694 KJ/Kg q4= 100Q4/Q r（%） =100*1694/12127=13.9% 4、Q2是排烟热损失量，KJ/Kg。 Q2=(H py-H lk)(1-q4/100) 式中H py--排烟焓值，由排烟温度θpy (135℃)、排烟处的过量空气系数αpy（αpy =21.0/(21.0 - O2py)）=1.24和排烟容积比热容C py=1.33 (KJ/(Nm3℃))计算得出，KJ/Kg。 H py=αpy (V gy C gy+ V H2O C H2O)θpy+I fh 由于I fh比较小可忽略不计 =1.24*( 5.05*1.33+0.615*1.51) *135 =1229
锅炉命名及参数
DZL4-1.25-AII指单锅筒纵置式链条炉排锅炉,额定蒸发量为4吨,额定工作压力1.25兆帕,燃用二类烟煤.LHG指立式火管固定炉排锅炉,LSG指立式水管固定炉排锅炉,A指烟煤,AI,AII,AIII分别指一类,二类,三类烟煤,QXL指强制循环链条炉排锅炉 以下文章出自：https://www.360docs.net/doc/4912364901.html,锅炉参数说明 时间：2010-07-15 09:04:34 来源：互联网作者：访问量：13 目前市面上的工业锅炉分为三大类；蒸汽锅炉、热水锅炉、有机热载体炉。一、蒸汽锅炉型号由三部分组成，各部分之间由短横线相连 △△△××－××／×××－×× 123 456 注释：1—锅炉型式 2—燃烧方式 3—额定蒸发量（t/h） 4—额定蒸汽压力 5—过热蒸汽温度 6—燃料种类 二、热水锅炉型号由三部分组成，各部分之间由短横线相连 △△△××－××／×××－×× 123 456 注释：1—锅炉型式 2—燃烧方式 3—额定热功率（MW） 4—允许工作压力（MPa） 5—出/进水水温 6—燃料种类 其中锅炉形式的代号 锅炉型式立式水管卧式外燃立式火管卧式内燃单锅筒立式单锅筒纵置式单锅筒横置式双锅筒纵置式双锅筒横置式 代号LSWWLHWNDLDZDHSZSH 其中燃烧方式的代号 燃烧方式固定炉排固定双层炉排活动手摇炉排链条炉排往复炉排抛煤机振动炉排下饲炉排沸腾炉排半沸腾炉排室燃炉旋风炉倒转炉排加抛煤机 代号GCHLWPZAFBSXD 其中燃烧种类的代号（一） 燃料种类Ⅰ类劣质煤Ⅱ类劣质煤Ⅰ类无烟煤Ⅱ类无烟煤Ⅲ类无烟煤Ⅰ类烟煤Ⅱ类烟煤Ⅲ类烟煤褐煤型煤 代号LⅠLⅡWⅠWⅡWⅢAⅠAⅡAⅢHX 其中燃烧种类代号（二） 燃料种类贫煤木柴稻糠甘蔗渣柴油重油天然气焦炉煤气液化石油气油母页岩其他燃料 代号PMDGYCYYQTQJQYYMT
循环流化床锅炉节能改造
循环流化床锅炉节能改造 发表时间：2017-12-06T09:23:21.373Z 来源：《电力设备》2017年第23期作者：王志龙[导读] 摘要：循环流化床锅炉，从字面上意思就能明显看出其中一个特点是节能。（黄陵矿业集团煤矸石发电有限责任公司陕西延安 727307）摘要：循环流化床锅炉，从字面上意思就能明显看出其中一个特点是节能。是目前最适宜的经济高效、洁净循环燃烧技术。在日常生产当中，循环流化床对燃烧的控制有着独到的技术手段，炉内传热能力强，并能够综合利用灰渣，实现循环节能高性能的目标，不仅可以有效的抑制氮氧化物的排放，防止环境被污染破坏，还可以降低有毒物质的排放，对环境负责，对人们负责。章介绍了循环流化床锅炉的 原理内容，总结概括了国内外循环流化床锅炉技术的发展状况，并通过分析思考，对其今后发展提出了一些意见和措施。关键词：锅炉；循环化床；燃烧技术；节能引言近十年来，我国循环流化床（CFB）锅炉技术发展迅猛。随着我国首台300MW CFB进口锅炉于四川白马电站投运，我国多台自主研发的300MW级以上CFB锅炉相继投产。迄今为止，我国建有的CFB锅炉数量世界最多、规模最大、参数最高，我国的CFB锅炉设计、制造和运行水平已处于世界顶尖水平。在此期间，我国CFB技术领域的专家、学者做了大量细致的工作，通过对大批CFB锅炉的研发、设计、施工，调试和生产期间的各类运行方式进行分析总结，归纳出节能提效的主要观点：第一，采用流态重构节能型CFB锅炉技术，优化床料质量，减少无效床料，降低风机压头和厂用电率，并有效解决了燃烧效率偏低的运行问题；第二，采用床下燃油点火方式，尽可能降低锅炉风速，实现机械脉动填煤，创新应用节能型雾化油枪有效降低点火油耗。 1 循环流化床锅炉的应用现状与必要性循环流化床燃煤锅炉是洁净煤技术中投入实际运营的、比较成熟的商业化技术，由于其煤种适应面、燃烧效率高、炉内脱硫脱氮等优势，近几年来在我国洁净煤发电领域处于优先地位而广泛的被应用。流化床锅炉在应用中表现出良好的燃烧稳定性，对燃料的适应性很好，但并不能保证经济有效地利用性质差别较大的多种煤料。由于近年来煤电供应的现状，导致大量燃煤电站不得不掺烧与原有设计煤种煤质差别较大的多种煤料，特别是劣质煤料，这就不可避免的导致全厂热效率下降和煤耗增加。由于多种煤的性质有较大区别，且国内的运行人员的实际运行经验不足，尚未深入掌握循环流化床锅炉发电技术，综合煤质变化较大、机组维修和启停次数较多等因素，从而造成了循环流化床锅炉的煤耗增加、实际运行经济性下降等问题。循环流化床锅炉应用的现状决定了，节能需要结合当前燃料的现状和发电状况来进行。实际上，锅炉节能的途径多种多样，如可以通过设备改造来达到节能的目的，还可以改变燃料的选择，如合理的对燃料进行配比掺烧来提升锅炉效率等。 2 循环流化床锅炉节能措施 2.1 低床压运行技术目前国内部分国产自主型的CFB机组，在保持CFB煤种适应性广和污染排放控制成本低的优势条件下，通过流态重构提高床料质量和降低床料量，降低运行床压，减少了锅炉风机能耗。经调研国内某350MW超临界空冷CFB锅炉已实现低床压运行，机组满负荷测试床压为4.85～5.3kPa，供电煤耗336g/kWh、厂用电率6.25%，节能效果明显。实现低床压运行的关键条件是，依据绘制的CFB锅炉流态图谱，配置性能可靠的燃料破碎筛分系统，保证燃料粒径满足要求；优化提高旋风分离器效率，维持炉内有足够的细颗粒床料和炉膛的上床压，保证炉内有足够参与循环换热的细循环物料量，这样可以将炉内不参与循环换热的大颗粒渣排除炉外，有效降低水冷风室背压。 2.2 合理安排启动时间提前检查好油枪及其系统，减少在点火过程中处理油枪的次数。另外，外置床的投运时间也应合理安排，床温高于700℃时，迅速准备投运外置床。投运外置床前应适当增加给煤量，灰控阀开度也不易太大，开度为15%左右，以保证床温的稳定性。汽机的配合是机组启动的关键，合理安排汽机的暖缸和冲转及带负荷是降低启动消耗和缩短启动时间的关键所在。在锅炉点火后，汽机应适时送轴封、抽真空，开高、低压旁路开始疏水，以保证锅炉、汽机前的蒸汽温度同步上升，一旦锅炉的蒸汽参数满足冲车条件即可进行冲车。避免了锅炉因汽轮机机前的温度还不满足冲车条件，就维持燃烧，提高机前温度的现象。 2.3 除尘器节能优化由于国家对火电厂排放指标的调整以及各地政策要求，火力发电厂达到超低排放标准的形势刻不容缓。而循环流化床锅炉燃烧劣质煤时灰分含量偏高的因素便对除尘器有了一个新的考验，各循环流化床锅炉电厂对除尘器的改造势在必行。布袋除尘器的除灰效果已不能满足超低排放的要求，加上其阻力高，能耗大的缺陷，使得电厂需要改进除尘方式，采用电除尘器或电袋组合式。设计电除尘出力时要充分考虑到劣质煤的灰分含量偏高的因素来进行设计高压静电除尘变压器的电流，而实际上发电企业几乎很难长期采购到与设计煤质相近的燃煤，便需要通过配煤掺烧来进行实际运行。在这过程中燃煤在收到基灰分上通常低于设计值，与设计值存在2～3倍的差距。在符合国家排放标准的前提下使变压器的电流比下降到一定的范围，达到减少电除尘电耗，降低厂用电，节能增效的目的。 2.4 合理的启动床料厚度及粒径根据锅炉的升温升压要求，及时调整燃烧量，保证锅炉的正常升温。合理安排启动时间，启动过程中管理能耗同时添加合理的启动床料厚度及粒径。对整个系统内物料均排空的锅炉，在启动时建议添加床料800mm，返料器为放空的情况下，添加床料启动时，建议添加床料600mm，不易太高。根据循环物料对锅炉贡献的特点：大颗粒稳定床温，细颗粒加热锅炉，在锅炉启动添加床料时，床料添加不宜太细。若机组短期停运，重新点火时，床压较高，可通过返料器至冷渣器放灰管来降低锅内的有效物料，提高床温的温升速率，及时提高温度，缩短机组的启动时间。 2.5 风机变频调速节能技术通过工程实践，大型CFB锅炉一、二次风机因风压高，只能采用离心风机，因其使用效率高、能耗高。通过对比分析，带变频器的离心风机经济性更优，尤其是锅炉在低床压运行工况，一次风机轴功率更低，厂用电率进一步降低。国内某大型设计院针对660MW超超CFB 锅炉一次风机调速方式进行对比分析，结果为：在BMCR工况，低床压运行时，采用变频装置的较采用定速的离心风机轴功率低1171kW，按机组年利用小时数4000h计，一台CFB锅炉可节省电耗937万kWh，节能收益明显；二次风机的节能效果同样显著。结束语