六层框架结构办公楼设计计算书
【6层】6000平米框架结构办公楼毕业设计板计算书
办公楼设计计算书设计简介：拟建建筑多层办公楼为永久性建筑，能满足350左右的人工作，该建筑所在地使用面积（红线面积）272151080m ⨯=位于攀枝花市区，建筑周围配有休闲广场，绿化带。
办公楼实际占地面积69.6114.4L B ⨯=⨯=，分为六层。
总建筑面积为26000m ，采用现浇楼板，现浇框架纵横向承重，各层层高均3.3m ，在设计计算时考虑抗震设防要求。
各层楼的布局中有普通办公室、专用办公室、会议室、接待室、陈列室、卫生间和开水房等满足使用要求。
第一部分 双向板的设计板采用现浇整体式楼板，板厚100h mm =，采用25C 混凝土，板中钢筋采用235HPB 级钢筋，在该多层办公楼设计中，除中间两跨为单向板外其余楼板均为双向板。
采用弹性理论计算的方法来计算板和支座中的内力，采用弯矩调幅法对结构按弹性理论方法所求的弯矩值和剪力值进行适当的调整，以考虑结构非弹性变形所引起的内力重分布。
一．梁的截面尺寸和板的计算跨度及荷载确定拟定板厚100h mm =，板的保护层厚度20mm ，则板的有效高度为01002080h mm =-=。
纵横向主次梁确定：主梁高1111()()(60008400)5001050128128h l mm ==⨯=，取700h mm =，1111()()7003502332323b h mm ==⨯=，取300b mm =。
次梁高1111()()60005003331281218h l mm ==⨯=，取500h mm =， 1111()()500250166.72323b h mm ==⨯=，取250b mm =。
所以主梁截面尺寸为300700b h mm mm ⨯=⨯，次梁截面尺寸为250500b h mm mm ⨯=⨯。
二.板荷载的确定 （一）荷载设计值1.楼面的做法如图所示：8厚陶瓷地砖 0.008×17.8=0.142KN/㎡20厚干硬性水泥砂浆找平层 0.02×20=0.4 KN/㎡ 100厚钢筋混凝土板 25×0.1=2.5 KN/㎡ V 型轻钢龙骨吊顶 0.25 KN/㎡ 合计 3.3 KN/㎡ 楼面活荷载 2.0 KN/㎡2.屋面的做法如图所示：30厚细石混凝土保护层 20×0.03=0.6 KN/㎡ 三毡四油防水层 0.4 KN/㎡ 20厚水泥砂浆找平层 20×0.02=0.4 KN/㎡ 150厚水泥蛭石保温层 5×0.15=0.75 KN/㎡ 100厚钢筋混凝土板 25×0.1=2.5 KN/㎡ V 型轻钢龙骨吊顶 0.25 KN/㎡ 合计 4.96 KN/㎡屋面活荷载（上人屋面） 2.0 KN/㎡ 对楼面：21.2 3.3 1.42.0 6.76/g q KN mm +=⨯+⨯=22.81.2 3.3 5.36/22q g KN mm +=⨯+= 22.81.40/22q KN mm ==对屋面：21.2 3.3 1.42.57.46/g q KN mm +=⨯+⨯=23.51.2 3.3 5.71/22q g KN mm +=⨯+= 23.51.75/22q KN mm ==（二）计算跨度（1）内跨c l ，c l 为轴线见距离。
六层框架结构办公楼设计计算书
1 工程概况1.1 概况本工程为某政府机关办公楼，本工程为六层钢筋混凝土框架结构体系，建筑面积约4000m2左右，建筑平面一字型，受场地限制，宽度≤17m,长度≤40m。
开间长4.5m，进深长6.6m，层高3.6m，走廊宽2.4m。
框架梁、板、柱均采用现浇混凝土。
1.2 地质资料1.2.1 场地概况拟建建筑场地已经人工填土平整，地形平坦，地面高程4.6m。
1.2.2 地层构成勘察揭露的地层，自上而下除第一层为近期人工填土外，其余均属第四全新世海陆交相互沉积。
勘察深度范围内所揭露的地层，厚度变化很小，分布较均匀，其各层概况为：⑴杂填土：以粘土为主，含大量垃圾和有机质，不宜作为天然地基，平均厚度2.5m。
⑵淤泥质粉质粘土：深灰色，流塑状态。
平均厚度7.1m。
⑶细砂：以细砂为主，少量粉砂，含粘粒，饱和，松散稍密状。
平均厚度为2.4m⑷中砂：以中粗砂为主，饱和，属密实状态，承载力特征值为220kpa，工程地质性良好，可以做桩尖持力层。
本层为揭穿。
1.2.3 地下水情况场地地下水在勘探深度范围内分上下两个含水层，第一含水层位于第⑵层淤泥质粉质粘土层中，属上层空隙滞水，水位高程约为 4.2m；第二层含水层主要存于第⑶层细砂层中，属空隙潜水，具有一定的静水压力。
经取水样进行水质分析，判定该地下水对混凝土无侵蚀性。
1.2.4 工程地质评价⑴场地土类型与场地类别：经计算，本场地15m深度以内土层平均剪切波速（按各层厚度加权平均）为V sm=140~160m/s，即场地土类型为中软场地土；另据区域资料表明，该场地覆盖层厚度D ov为60m，按《建筑抗震设计规范.》划分该场地类别为Ⅱ类土。
⑵场地地基液化判别：第⑶层细砂层为液化土层，I IE =11.3，属中等液化。
⑶地基持力层选择与评价：第⑴层杂填土不宜作天然地基；第⑵层淤泥质粉质粘土位软弱下卧层；第⑶层细砂层属中等液化土层，未经处理不可作为地基持力层；第⑷层中砂层物理学性质较好，可作为桩尖持力层。
某办公楼六层框架结构设计书
楼板计算书一、基本资料：1、房间编号： 12、边界条件（左端/下端/右端/上端）：固定/固定/固定/固定/3、荷载：永久荷载标准值：g ＝ 7.00 kN/M2可变荷载标准值：q ＝ 2.50 kN/M2计算跨度Lx = 3000 mm ；计算跨度Ly = 4000 mm板厚H = 100 mm；砼强度等级：C30；钢筋强度等级：HPB2354、计算方法：弹性算法。
5、泊松比：μ＝1/5.6、考虑活荷载不利组合。
二、计算结果：Mx =(0.02960+0.01300/5)*(1.35* 7.0+0.98* 1.3)* 3.0^2 = 3.09kN·M 考虑活载不利布置跨中X向应增加的弯矩：Mxa =(0.06200+0.03170/5)*(1.4* 1.3)* 3.0^2 = 0.75kN·MMx= 3.09 + 0.75 = 3.85kN·MAsx= 307.05mm2，实配φ 8@150 (As ＝ 335.mm2)ρmin ＝ 0.307% ，ρ＝ 0.335%My =(0.01300+0.02960/5)*(1.35* 7.0+0.98* 1.3)* 3.0^2= 1.82kN·M 考虑活载不利布置跨中Y向应增加的弯矩：Mya =(0.03170+0.06200/5)*(1.4* 1.3)* 3.0^2 = 0.49kN·MMy= 1.82 + 0.49 = 2.30kN·MAsy= 307.05mm2，实配φ 8@150 (As ＝ 335.mm2)ρmin ＝ 0.307% ，ρ＝ 0.335%Mx' =0.07010*(1.35* 7.0+0.98* 2.5)* 3.0^2 = 7.51kN·MAsx'= 501.22mm2，实配φ 8@100 (As ＝ 503.mm2,可能与邻跨有关系) ρmin ＝ 0.307% ，ρ＝ 0.503%My' =0.05650*(1.35* 7.0+0.98* 2.5)* 3.0^2 = 6.05kN·MAsy'= 399.82mm2，实配φ 8@125 (As ＝ 402.mm2,可能与邻跨有关系) ρmin ＝ 0.307% ，ρ＝ 0.402%三、跨中挠度验算：Mk -------- 按荷载效应的标准组合计算的弯矩值Mq -------- 按荷载效应的准永久组合计算的弯矩值(1)、挠度和裂缝验算参数：Mk =(0.02960+0.01300/5)*(1.0* 7.0+1.0* 2.5 )* 3.0^2 = 2.75kN·M Mq =(0.02960+0.01300/5)*(1.0* 7.0+0.5* 2.5 )* 3.0^2 = 2.39kN·M Es ＝ 210000.N/mm2 Ec ＝ 29791.N/mm2Ftk ＝ 2.01N/mm2 Fy ＝ 210.N/mm2(2)、在荷载效应的标准组合作用下，受弯构件的短期刚度 Bs：①、裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ，按下列公式计算：ψ＝ 1.1 - 0.65 * ftk / (ρte * σsk) （混凝土规范式 8.1.2－2）σsk ＝ Mk / (0.87 * ho * As) （混凝土规范式 8.1.3－3）σsk ＝ 2.75/(0.87* 76.* 335.) = 124.25N/mm矩形截面，Ate＝0.5*b*h＝0.5*1000*100.= 50000.mm2ρte ＝ As / Ate （混凝土规范式 8.1.2－4）ρte ＝ 335./ 50000.=0.00670ψ＝ 1.1 - 0.65* 2.01/(0.00670* 124.25) = -0.466当ψ＜0.2 时，取ψ＝ 0.2②、钢筋弹性模量与混凝土模量的比值αE：αE ＝Es / Ec ＝210000.0/ 29791.5 = 7.049③、受压翼缘面积与腹板有效面积的比值γf'：矩形截面，γf' ＝ 0④、纵向受拉钢筋配筋率ρ＝ As / b / ho ＝ 335./1000/ 76.=0.00441⑤、钢筋混凝土受弯构件的 Bs 按公式（混凝土规范式 8.2.3－1）计算:Bs=Es*As*ho^2/[1.15ψ+0.2+6*αE*ρ/(1+ 3.5γf')]Bs＝ 210000.* 335.* 76.^2/[1.15*0.200+0.2+6*7.049*0.00441/(1+3.5*0.00)]=659.33kN·M(3)、考虑荷载长期效应组合对挠度影响增大影响系数θ：按混凝土规范第 8.2.5 条，当ρ' ＝ 0时，θ＝ 2.0(4)、受弯构件的长期刚度 B，可按下列公式计算：B ＝ Mk / [Mq * (θ - 1) + Mk] * Bs （混凝土规范式 8.2.2）B＝ 2.75/[ 2.39*(2-1)+ 2.75]* 659.33 = 352.881kN·M(5)、挠度 f ＝κ * Qk * L ^ 4 / Bf ＝0.00197* 9.5* 3.0^4/ 352.881= 4.296mmf / L ＝ 4.296/3000.= 1/ 698.，满足规范要求！四、裂缝宽度验算：①、X方向板带跨中裂缝：裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ，按下列公式计算：ψ＝ 1.1 - 0.65 * ftk / (ρte * σsk) （混凝土规范式 8.1.2－2）σsk ＝ Mk / (0.87 * ho * As) （混凝土规范式 8.1.3－3）σsk ＝ 2.75*10^6/(0.87* 76.* 335.) = 124.25N/mm矩形截面，Ate＝0.5*b*h＝0.5*1000*100.= 50000.mm2ρte ＝ As / Ate （混凝土规范式 8.1.2－4）ρte ＝ 335./ 50000.= 0.007当ρte ＜0.01 时，取ρte ＝ 0.01ψ＝ 1.1 - 0.65* 2.01/( 0.01* 124.25) = 0.051当ψ＜0.2 时，取ψ＝ 0.2ωmax ＝αcr*ψ*σsk/Es*(1.9c+0.08*Deq/ρte) （混凝土规范式 8.1.2－1）ωmax ＝2.1*0.200*124.3/210000.*(1.9*20.+0.08*11.43/0.01000) = 0.032，满足规范要求！②、Y方向板带跨中裂缝：裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ，按下列公式计算：ψ＝ 1.1 - 0.65 * ftk / (ρte * σsk) （混凝土规范式 8.1.2－2）σsk ＝ Mk / (0.87 * ho * As) （混凝土规范式 8.1.3－3）σsk ＝ 1.62*10^6/(0.87* 68.* 335.) = 81.60N/mm矩形截面，Ate＝0.5*b*h＝0.5*1000*100.= 50000.mm2ρte ＝ As / Ate （混凝土规范式 8.1.2－4）ρte ＝ 335./ 50000.= 0.007当ρte ＜0.01 时，取ρte ＝ 0.01ψ＝ 1.1 - 0.65* 2.01/( 0.01* 81.60) = -0.498当ψ＜0.2 时，取ψ＝ 0.2ωmax ＝αcr*ψ*σsk/Es*(1.9c+0.08*Deq/ρte) （混凝土规范式 8.1.2－1）ωmax ＝2.1*0.200* 81.6/210000.*(1.9*20.+0.08*11.43/0.01000) = 0.021，满足规范要求！③、左端支座跨中裂缝：裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ，按下列公式计算：ψ＝ 1.1 - 0.65 * ftk / (ρte * σsk) （混凝土规范式 8.1.2－2）σsk ＝ Mk / (0.87 * ho * As) （混凝土规范式 8.1.3－3）σsk ＝ 5.99*10^6/(0.87* 76.* 503.) = 180.34N/mm矩形截面，Ate＝0.5*b*h＝0.5*1000*100.= 50000.mm2ρte ＝ As / Ate （混凝土规范式 8.1.2－4）ρte ＝ 503./ 50000.= 0.010ψ＝ 1.1 - 0.65* 2.01/( 0.01* 180.34) = 0.381ωmax ＝αcr*ψ*σsk/Es*(1.9c+0.08*Deq/ρte) （混凝土规范式 8.1.2－1）ωmax ＝2.1*0.381*180.3/210000.*(1.9*20.+0.08*11.43/0.01005) = 0.089，满足规范要求！④、下端支座跨中裂缝：裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ，按下列公式计算：ψ＝ 1.1 - 0.65 * ftk / (ρte * σsk) （混凝土规范式 8.1.2－2）σsk ＝ Mk / (0.87 * ho * As) （混凝土规范式 8.1.3－3）σsk ＝ 4.83*10^6/(0.87* 76.* 402.) = 181.69N/mm矩形截面，Ate＝0.5*b*h＝0.5*1000*100.= 50000.mm2ρte ＝ As / Ate （混凝土规范式 8.1.2－4）ρte ＝ 402./ 50000.= 0.008当ρte ＜0.01 时，取ρte ＝ 0.01ψ＝ 1.1 - 0.65* 2.01/( 0.01* 181.69) = 0.382ωmax ＝αcr*ψ*σsk/Es*(1.9c+0.08*Deq/ρte) （混凝土规范式 8.1.2－1）ωmax ＝2.1*0.382*181.7/210000.*(1.9*20.+0.08*11.43/0.01000) = 0.090，满足规范要求！⑤、右端支座跨中裂缝：裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ，按下列公式计算：ψ＝ 1.1 - 0.65 * ftk / (ρte * σsk) （混凝土规范式 8.1.2－2）σsk ＝ Mk / (0.87 * ho * As) （混凝土规范式 8.1.3－3）σsk ＝ 5.99*10^6/(0.87* 76.* 503.) = 180.34N/mm矩形截面，Ate＝0.5*b*h＝0.5*1000*100.= 50000.mm2ρte ＝ As / Ate （混凝土规范式 8.1.2－4）ρte ＝ 503./ 50000.= 0.010ψ＝ 1.1 - 0.65* 2.01/( 0.01* 180.34) = 0.381ωmax ＝αcr*ψ*σsk/Es*(1.9c+0.08*Deq/ρte) （混凝土规范式 8.1.2－1）ωmax ＝2.1*0.381*180.3/210000.*(1.9*20.+0.08*11.43/0.01005) = 0.089，满足规范要求！⑥、上端支座跨中裂缝：裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ，按下列公式计算：ψ＝ 1.1 - 0.65 * ftk / (ρte * σsk) （混凝土规范式 8.1.2－2）σsk ＝ Mk / (0.87 * ho * As) （混凝土规范式 8.1.3－3）σsk ＝ 4.83*10^6/(0.87* 76.* 402.) = 181.69N/mm矩形截面，Ate＝0.5*b*h＝0.5*1000*100.= 50000.mm2ρte ＝ As / Ate （混凝土规范式 8.1.2－4）ρte ＝ 402./ 50000.= 0.008当ρte ＜0.01 时，取ρte ＝ 0.01ψ＝ 1.1 - 0.65* 2.01/( 0.01* 181.69) = 0.382ωmax ＝αcr*ψ*σsk/Es*(1.9c+0.08*Deq/ρte) （混凝土规范式 8.1.2－1）ωmax ＝2.1*0.382*181.7/210000.*(1.9*20.+0.08*11.43/0.01000) = 0.090，满足规范要求！----------------------------------------------------------一、基本资料：1、房间编号： 22、边界条件（左端/下端/右端/上端）：固定/固定/固定/固定/3、荷载：永久荷载标准值：g ＝ 7.00 kN/M2可变荷载标准值：q ＝ 2.50 kN/M2计算跨度Lx = 3000 mm ；计算跨度Ly = 2400 mm板厚H = 100 mm；砼强度等级：C30；钢筋强度等级：HPB2354、计算方法：弹性算法。
6层框架商业综合楼结构设计计算书
目录第一章、设计资料 (1)第一节、工程概况 (1)第二节、设计资料 (1)第二章、结构计算 (1)第一节、框架杆件与截面尺寸确定 (1)一、框架梁截面尺寸地选择 (1)二、柱截面设计 (2)三、板的截面尺寸 (3)第二节、材料的选择 (3)第三节、计算简图 (3)第四节、荷载计算 (4)一、屋面荷载计算 (4)二、楼面荷载计算 (4)三、卫生间楼面 (5)第五节、楼层集中质量计算 (5)一、顶层荷载计算 (5)三、底层荷载计算 (8)第六节、竖向荷载作用下一榀框架荷载计算 (10)一、荷载计算 (10)二、竖向荷载作用下荷载图 (14)第七节、水平风荷载计算 (16)第八节、水平风荷载作用下横向框架内力分析 (17)一、求各柱的剪力值 (17)二、求反弯点高度 (17)三、框架内力值 (17)第九节、水平地震力作用下框架的侧移验算 (19)一、横梁线刚度 (19)二、横向框架柱的侧移刚度D 值 (20)三、横向框架顶点位移计算 (22)四、横向框架自振周期 (22)五、地震作用下的层间剪力 (22)六、横向框架抗震变形验算 (23)第十节、水平地震作用下横向框架内力分析 (24)一、计算梁端弯矩 (30)二、弯矩分配系数 (30)三、竖向荷载作用下内力计算 (31)第十一节、内力组合 (41)一、在恒载和活载作用下 (42)二、框架梁内力组合 (43)三、框架柱内力组合 (44)第十二节、截面设计 (46)一、承载力抗震调整系数 (46)二、横向框架梁截面设计 (46)四、柱截面设计 (51)五、节点设计 (55)第三章、楼盖设计 (56)第一节、设计资料 (56)一、楼面做法及荷载 (56)二、楼面梁格及板布置图 (57)三、计算方案 (57)第二节、双向板计算 (57)第三节、单向板计算 (59)第四章、楼梯设计 (60)第一节、楼梯板计算 (60)一、设计资料 (60)二、荷载计算 (61)三、截面设计 (61)第二节、平台板计算 (61)一、荷载计算 (61)二、截面设计 (62)三、平台梁设计 (62)第五章、雨棚计算 (64)第六章、基础设计 (65)第一节、边柱独立基础设计 (65)一、设计条件 (65)二、材料 (65)三、基础埋深 (65)四、基础底面尺寸的确定 (65)第二节、中柱双柱基础设计 (71)第一章、设计资料第一节、工程概况本工程为凯旋大学教学楼，建筑结构采用整体框架式结构。
（完整版）6层钢筋混凝土框架结构计算书（毕业设计）
（完整版）6层钢筋混凝⼟框架结构计算书（毕业设计）⽬录1绪论 (1)1.1⼯程背景 (1)1.1.1设计资料 (1)1.1.2材料 (1)1.2 ⼯程特点 (1)1.3 本章⼩结 (2)2结构设计 (3)2.1框架结构设计计算 (3)2.1.1⼯程概况 (3)2.1.2 设计资料 (3)2.1.3 梁柱截⾯、梁跨度及柱⾼度的确定 (4)2.1.4 荷载计算 (5)2.1.5 ⽔平地震作⽤下框架的侧向位移验算 (11)2.1.6 ⽔平地震作⽤下横向框架的内⼒分析 (15)2.1.7 竖向荷载作⽤下横向框架的内⼒分析 (16)3.1.8 内⼒组合 (22)2.1.9 截⾯设计 (30)2.2板的计算 (50)2.2.3 屋⾯板 (53)2.3 楼梯设计 (57)2.3.1 计算简图及截⾯尺⼨ (57)2.3.2 设计资料 (57)2.3.3 梯段板设计 (58)2.3.4 平台板计算 (59)2.3.5 平台梁计算 (59)结论 (62)致谢 (63)参考⽂献 (64)1 绪论1.1⼯程背景本项⽬为6层钢筋混凝⼟框架结构，占地⾯积约为960.96㎡，总建筑⾯积约为5765.76㎡；层⾼3.6m,平⾯尺⼨为18.3m×52.0m。
采⽤桩基础，室内地坪为±0.000m，室外内⾼差0.6m。
框架梁、柱、楼⾯、屋⾯板板均为现浇。
(1)⽓象资料夏季最⾼⽓温40℃，冬季室外⽓温最低-20℃。
冻⼟深度25cm，基本风荷载W。
=0.35kN/㎡；基本雪荷载为0.2 kN/㎡。
年降⽔量500mm。
(2)地质条件建筑场地地形平坦，粘性⼟层，不考虑地下⽔。
(3)地震设防烈度⼋度1.1.2材料柱采⽤C30，纵筋采⽤HRB335，箍筋采⽤HPB235，梁采⽤C30，纵筋采⽤HRB335，箍筋采⽤HPB235。
基础采⽤C30，纵筋采⽤HRB400，箍筋采⽤HPB235。
1.2 ⼯程特点本⼯程为六层，主体⾼度为21.6⽶。
六层框架结构全套计算书.
楼盖及屋盖均采用现浇钢筋混凝土结构，楼板厚度取210mm，梁载面高度按梁跨度的1/12~1/8估算，由此估算的梁载面尺寸见表1，表中还给出柱板的砱强度等级。C30（fc=14.3N/mm2，ft=1.43N/mm2）
2.建筑设计说明
2.1一般说明
本工程建设单位为北京市大兴区教育委员会。工程位于北京市大兴区，工程名称为西城区实验中学教学楼工程。工程建筑面积9181平方米，建筑类别乙类，设计使用年限50年，抗震设防烈度及设计地震分组8度0.20g,一组。结构类型为钢筋混凝土框架，主体为地上六层。
层高：首层4.5m，其它各层3.6m。
楼梯设计：采用钢筋混凝板式楼梯
板的设计：用塑性理论对板进行设计，求出板的配筋。
基础设计：采用钢筋混凝土梁板式筏基
绘制图纸：使用了AUTO CAD 探索者、天正。
在设计过程中我们严格按照现行建筑设计规范和现行结构设计规范进行设计，并取一榀框架进行内力配筋计算，绘制建筑施工图和结构施工图，在设计的过程中我们还参考了有关的教材和图集、房建、混凝土结构、抗震等，但是由于我们水平的有限和水平的缺乏，以及资料的不足，还有许多不合宜之处，希望各位老师提出批评指正。
总 计Kn
外
纵
墙
(7.2-0.6)×(4.6-0.65)
2
123.05
2989.7
(7.2-0.6)×(4.6-0.65)-2.1×1.8
2
105.21
(7.2-0.6)×(4.6-0.65)-2.1×1.8×2
17
742.62
(7.2-0.6)×(4.6-0.65)-5.4×3
最新办公楼框架结构计算书
正文第一章建筑工程概况某地6层钢筋混凝土框架结构办公楼，建筑所在场地为Ⅱ类，设防烈度7度，设计地震分组为第一组。
基本雪压s 0=0.2 kN/m 2，准永久值系数分区Ⅱ；基本风压ω0=0.55 kN/m 2,地面粗糙度为B 类。
根据该办公楼的使用要求进行了建筑平面、立面及剖面设计，图1给出标准层的建筑平面布置图。
主体结构共6层，底层层高为3.6m ,其余层高均为3.3m 。
图1 标准层平面图填充墙采用190mm 厚的混凝土空心小砌块，门为木门，门洞尺寸为：M1=2400mm×2400mm ，M2=1500mm×2400mm ，M3=900mm×2400mm ，窗为塑钢窗，窗洞尺寸为：C1=1800mm×1500mm ，C2=1500mm×1500mm 。
屋顶采用三毡四油的柔性防水，为有组织防水。
第二章 结构布置图及计算简图根据使用功能和建筑设计的要求，该办公楼的柱网尺寸如建筑平面图（见图1）所示。
该办公楼建于抗震设防地区，因此，需要采用纵横框架承重方案，在纵横两个方向均布置框架梁，以将柱连起形成纵横向框架。
框架梁截面高度按梁跨度的1/12～1/8估算，宽度按梁截面高度的1/3～1/2估算。
当房间中有隔墙时需设置次梁来支承隔墙，当开间较大而形成房间板过大时，也需设置纵横向的次梁，以减小板的尺寸，从而减小板厚，取得较好的经济效果。
次梁截面高度按梁跨度的1/16～1/12，宽度按梁截面高度的1/3～1/2估算，结构平面布置图如图2所示。
表1给出了梁的截面尺寸。
图2 结构平面布置图表1 梁截面尺寸（mm ）查现浇钢筋混凝土结构抗震等级划分表可知，该框架结构的抗震等级为三级，因此查框架中（边）柱的轴压比限制表可知其轴压比限制为λ=0.9。
各层楼面单位面积的竖向荷载近似取位14 kN/m 2，由标准层平面图可算出中框架中柱的负荷面积为6.6 m×4.8 m 。
六层框架结构计算书
1.设计总说明1.1工程概况本工程名称为西安化工设计研究院办公大楼设计，建筑面积为3150.48㎡，建筑高度为22.6m,层高均为3.6m,主体为现浇混凝土框架结构。
在进行建筑设计的过程中，以形式简单大方，外观规则，均匀对称为主要指导思想，为规则的长方体，教育办公建筑在追求形式美观的同时，应该重视造价是否经济，建成后是否适用，特别是维护保养和能耗等适用成本是否经济等问题。
结构设计部分是整个设计的重点，主要的设计内容有：统计荷载，框架的抗震计算，横向荷载作用下框架的内力计算，竖向荷载作用下框架的内力计算，框架的内力组合，截面设计等。
1.2设计资料1.2.1 设计依据的国家规范1）《建筑结构荷载规范》GB500092）《混凝土结构设计规范》GB500103）《建筑抗震设计规范》GB500114）《建筑地基基础设计规范》GB500071.2.2自然条件1）建筑结构安全等级：二级2）设计使用年限：50年3）地震设防烈度：8度4）设计基本地震加速度：0.20g5）建筑场地类别：Ⅱ类6）设计地震分组：第一组7）基本雪压：s0=0.25KN/㎡8）地基承载力设计值：f ak=160Kpa9）冻土层厚度：0.45m10)基本风压: 0.35KN/m1.2.3工程做法1）设计标高：室内设计标高±0.000，室内外高差0.5m2）填充墙采用200mm的加气混凝土砌块砌筑，楼盖及屋面采用现浇钢筋混凝土结构，楼板厚度取120mm.3）门窗表(门为木门，窗为铝合金窗)表1 门窗列表门窗宽×高数量C1 2000mm×1800mm 78C2 1200mm×1800mm 6M1 1400mm×2100mm 54M2 1000mm×2100mm 16M3 1200mm×2100mm 2M4 1800mm×2400mm 2M5 1800mm×2400mm 12. 结构设计计算书2.1．结构平面布置2.1.1 结构平面布置图主体共六层，层高3.6米；填充墙：内墙200mm,外墙250mm，采用加气混凝土砌块砌筑.根据建筑物的功能要求以及框架结构的体系，本工程各层的结构平面布置如下：图1 标准层平面布置图2.1.2 框架梁柱截面确定1）框架梁截面尺寸估算梁的截面尺寸估算时一般取跨度的1/8～1/12，宽度取梁高的1/2～1/3 横向框架梁AB跨，跨度l=6m， h=750mm~500mm, 梁高取700mm，b=350mm~233mm, b=300mmBC跨，跨度2.4m， h=600mm b=300mmCD跨同AB跨纵向框架梁A轴跨度7米， h=900mm~600mm h=700mm,b=300mmBCD轴同A轴横向次梁h=600mm b=300mm表2 梁截面尺寸（㎜）及各层混凝土强度等级混凝土强度等级横梁（b×h）纵梁次梁AB跨，CD跨 BC跨C30 300×700 300×600 300×700 300×600 2）框架柱的截面估算抗震柱宽大于等于400mm, B≥1/15×6000=400mm，混凝土C30 fc=14.3N/ ㎜2 框架结构抗震等级是三级。
- 1、下载文档前请自行甄别文档内容的完整性，平台不提供额外的编辑、内容补充、找答案等附加服务。
- 2、"仅部分预览"的文档,不可在线预览部分如存在完整性等问题,可反馈申请退款(可完整预览的文档不适用该条件!)。
- 3、如文档侵犯您的权益，请联系客服反馈,我们会尽快为您处理(人工客服工作时间：9:00-18:30)。
1 工程概况1.1 概况本工程为某政府机关办公楼，本工程为六层钢筋混凝土框架结构体系，建筑面积约4000m2左右，建筑平面一字型，受场地限制，宽度≤17m,长度≤40m。
开间长4.5m，进深长6.6m，层高3.6m，走廊宽2.4m。
框架梁、板、柱均采用现浇混凝土。
1.2 地质资料1.2.1 场地概况拟建建筑场地已经人工填土平整，地形平坦，地面高程4.6m。
1.2.2 地层构成勘察揭露的地层，自上而下除第一层为近期人工填土外，其余均属第四全新世海陆交相互沉积。
勘察深度范围内所揭露的地层，厚度变化很小，分布较均匀，其各层概况为：⑴杂填土：以粘土为主，含大量垃圾和有机质，不宜作为天然地基，平均厚度2.5m。
⑵淤泥质粉质粘土：深灰色，流塑状态。
平均厚度7.1m。
⑶细砂：以细砂为主，少量粉砂，含粘粒，饱和，松散稍密状。
平均厚度为2.4m⑷中砂：以中粗砂为主，饱和，属密实状态，承载力特征值为220kpa，工程地质性良好，可以做桩尖持力层。
本层为揭穿。
1.2.3 地下水情况场地地下水在勘探深度范围内分上下两个含水层，第一含水层位于第⑵层淤泥质粉质粘土层中，属上层空隙滞水，水位高程约为 4.2m；第二层含水层主要存于第⑶层细砂层中，属空隙潜水，具有一定的静水压力。
经取水样进行水质分析，判定该地下水对混凝土无侵蚀性。
1.2.4 工程地质评价⑴场地土类型与场地类别：经计算，本场地15m深度以内土层平均剪切波速（按各层厚度加权平均）为V sm=140~160m/s，即场地土类型为中软场地土；另据区域资料表明，该场地覆盖层厚度D ov为60m，按《建筑抗震设计规范.》划分该场地类别为Ⅱ类土。
⑵场地地基液化判别：第⑶层细砂层为液化土层，I IE =11.3，属中等液化。
⑶地基持力层选择与评价：第⑴层杂填土不宜作天然地基；第⑵层淤泥质粉质粘土位软弱下卧层；第⑶层细砂层属中等液化土层，未经处理不可作为地基持力层；第⑷层中砂层物理学性质较好，可作为桩尖持力层。
有关桩的设计和要求，详见《建筑桩基技术规范》（JGJ94—2008），各层土的承载力特征值及桩设计参数见下表1.1:各层土的承载力特征值及桩设计参数表1.11.2.5 地基方案根据拟建建筑物的特点及场地岩土工程条件，基础形式可采用桩基础。
建议采用④层中砂作为桩尖持力层，桩型可考虑灌注桩或预制桩。
1.3 地震资料根据国家地震局审批的《××地震区划图及其说明》，本场地属于强震区，其地震基本烈度为8度，设计基本地震的加速度为0.2g，设计地震分组为第一组。
1.4 气象条件基本风压0.75kN/m2，基本雪压02 构件估算及布置2.1 框架梁、柱的截面尺寸估算2.1.1 框架梁估算纵向主梁最大跨度l1=4500mmh=（1/8~1/12）×l1=（1/8~1/12）×4500mm=（563~375）mm 取500mm b= （1/2~1/3）× h =（1/2~1/3）× 500mm=（250~167）mm 取200mm 横向主梁最大跨度l2=6600mmh=（1/8~1/12）×l2=（825~550）mm 取700mmb= （1/2~1/3）× h=（360~240）mm 取300mm次梁最大跨度l2=6600mmh=（1/12~1/18）×l2=（550~367）mm 取450mmb= （1/2~1/3）× h =（225~150）mm 取200mm考虑到走廊处横向主梁跨度较小，故取其截面为200mm×500mm各梁截面尺寸如下表：各梁截面尺寸估算表表2.12.1.2 框架柱计算框架高度3.6×5+5=23m，烈度为8度查《构筑物抗震设计规范》得该框架结构抗震等级为二级，框架柱轴压比限〕=0.8值为〔μN采用C30混凝土，由于N=βFgn中柱和边柱的负荷面积分别是4.5×6.75m2和3.3×6.75m2所以中柱 Ac≥βFgn/μfc=1.25×4.5×6.75×15×103×6/（0.8×14.3） =298705mm2边柱 Ac≥βFgn/μfc=1.25×3.3×6.75×15×103×6/（0.8×14.3） =227813mm2根据以上计算结果，并以安全起见，标准层统一取600×600mm2，首层统一取800×800 mm22.2屋（楼）盖的结构平面布置图图2-1 屋（楼）盖平面布置图2.3 框架计算简图底层高h取5m，其他层高3.6m图2-2 框架计算简图3 屋（楼）盖设计3.1 荷载计算3.1.1 办公室、走廊荷载计算⑴办公室恒载标准值25mm厚水泥砂浆找平层0.025×20=0.5 kN/m2120mm厚现浇钢筋混凝土板 0.12×25=3.0 kN/m215mm厚板底纸筋灰抹灰 0.015×16=0.24 kN/m2小计 3.74 kN/m2⑵活载标准值走道 2.5 kN/m2办公室 2.0 kN/m2设计值：走道 g=1.2×3.74=4.49 kN/m2 q=1.4×2.5=3.5 kN/m2g+q=7.99 kN/m2g+q/2=6.24 kN/m2办公室 g=1.2×3.74=4.49 kN/m2 q=1.4×2.0=2.8 kN/m2g+q=7.29 kN/m2g+q/2=5.89 kN/m23.1.2 卫生间荷载计算⑴恒载标准值陶瓷锦砖 0.12 kN/m220mm厚防水砂浆找平层 0.02×20=0.4 kN/m2120mm厚钢筋混凝土板自重 0.12×25=3 kN/m215mm厚板底纸筋灰抹灰 0.015×16=0.24 kN/m2小计 3.76 kN/m2⑵活载标准值活载标准值 2.5 kN/m2设计值： g=1.4×2.5=3.5 kN/m2 q=1.2×3.76=4.51 kN/m2g+q/2=6.26 kN/m2g+q=8.01 kN/m23.1.3 屋面荷载计算（不上人屋面）⑴恒载标准值180mm厚砖砌架空隔热层 1.1 kN/m2三毡四油上铺绿豆砂 0.4 kN/m225mm厚1:3水泥砂浆找平层 0.025×20=0.5 kN/m21:6水泥焦渣找坡（最薄30mm） 0.085×10=0.85 kN/m2100mm厚混凝土板自重 0.1×25=2.5 kN/m215mm厚板底纸筋灰抹灰 0.015×16=0.24 kN/m2小计 5.59 kN/m2⑵活载标准值=0.5 kN/m2标准值： qk设计值： g=1.2×5.59=6.71 kN/m2 q=1.4×0.5=0.7 kN/m2g+q/2=7.06 kN/m2g+q=7.41 kN/m2q/2=0.35 kN/m23.2 弯矩计算本设计中l o1/l o2＜3，所以只有双向板，设计时按弹性理论方法设计，跨中最大弯矩的情况，荷载分布情况可以分解为满布荷载q+q/2及间隔布置±q/2两种情况，请一种情况可以近似认为各区格板都固定支承在中间支承上，对后一种情况可近似认为在中间支承处都是简支的，支座最大负弯矩可近似按活载满布求得，即支座g+q下的支座弯矩，考虑泊松比的影响，取ν=0.2，查表“双向板按弹性分析的系数表”（见《混凝土结构》中册）对各区格楼盖弯矩进行计算，列于表3.1、3.2中：楼盖弯矩表3.1续表3.1屋盖弯矩图表3.2续表3.23.3 配筋计算楼板选用φ8钢筋作为受力主筋，采用C30混凝土，f=210N/mm2yl o1（短跨）方向跨中截面的h o1=h-20=120-20=100mml o2（长跨）方向跨中截面的h o2=h-30=120-30=90mm支座截面处h o=100mm截面设计用的弯矩：中间跨和跨中截面及中间支座截面减小20%，边跨中截面及楼板边缘算起第二个支座截面l b/l o＜1.5时，减小20%，楼板的角区格不折=M/0.95f y h o减。
为便于计算，近似取γ=0.95，As楼面配筋计算结果及实际配筋列于表3.3中楼面计算及配筋表3.30.45f t /f y =0.45×1.43/210=0.306%＞0.2%，取ρmin =0.306%ρ=As/bh o =419/1000×100=0.419%＞ρmin ·h/h o =0.306%×120/90=0.408% ∴合格屋面配筋计算：楼板选用φ8钢筋作为受力主筋，采用C30混凝土，f y =210N/mm 2 l o1（短跨）方向跨中截面的h o1=h-20=100-20=80mm l o2（长跨）方向跨中截面的h o2=h-30=100-30=70mm 支座截面处h o =80mm屋面计算及配筋 表3.40.45ft /fy=0.45×1.43/210=0.306%＞0.2%，取ρmin=0.306%ρ=As/bho =314/1000×100=0.393%＞ρmin·h/ho=0.306%×100/80=0.383%∴合格4 次梁设计4.1 楼盖次梁设计4.1.1 荷载计算⑴卫生间恒载设计值：板传来的面荷载 g=4.51×2=9.02 kN/m2q=1.4×2.5×2=7 kN/m2p’=（g+q）×l o1/2=(9.02+7) ×3.3/2=26.43 kN/m （梯形荷载）1次梁自重 0.2×（0.45-0.12）×25×1.2=1.98 kN/m 20mm厚次梁粉刷 0.02×（0.45-0.12）×20×1.2=0.32 kN/m 小计 p=2.3 kN/m （均布荷载）’与p的叠加次梁承重为p1⑵办公室板传来的面荷载 g=4.49×2=8.98 kN/m2q=1.42×2.0×2=5.6 kN/m2’=（g+q）×l o1/2=(8.98+5.6) ×3.2/2=24.06 kN/m （梯形荷载） p2p=2.3 kN/m （均布荷载）次梁承重为p2’与p的叠加4.1.2 弯矩计算及配筋⑴对次梁L2其受力情况如下图4-1图4-1 次梁L2上受力图跨中最大弯矩由结构力学求解器得分别为（kN·m）：34.70,16.84，20.58,20.58,16.84,34.70支座负弯矩为（kN·m）：-45.12，-32.82，-36.92，-32.82，-45.12取其最大值M= -45.12 kN·m其剪力如图4-2所示：图4-2 次梁L2剪力图（kN）取其最大值 V=49.47 kN次梁采用C30混凝土，用HRB335钢筋受弯筋，箍筋HPB235ho=450-25-10=415 mmαs=45.12×106/1.0×14.3×200×4152=0.092ξ=0.097γs=1-0.5ξ=1-0.5×0.097=0.952A s =M/γsfyho=45.12×106/0.952×300×415=381 mm2选4Φ12，As=452 mm2A s /bho=452/200×415=0.545%＞ρmin·h/ho=0.45ft/fy·h/ho=0.45×1.43×450/300×415=0.233%＞0.2% h/ho=0.2%×450/415=0.217%∴满足最小配筋率要求斜截面承载力验算：hw =ho-hf=415-120=295 mmhw/b=295/400=1.475＜40.25βc fcho=0.25×1.0×14.3×200×415=296725 N=296.725 kN＞Vmax=49.47 kN ∴截面合格0.7ft bho=0.7×1.43×200×415=83.083 kN＞Vmax∴按构造配筋ρsv，min =0.24ft/fyv=0.24×1.43/210=0.163%选φ8@200∴ρsv=2×50.3/200×200=0.25%＞0.163%＞0.2%∴合格⑵对次梁L1图4-3 次梁L1受力图由结构力学求解器得：跨中最大弯矩分别为（kN·m）：34.72,16.77,20.77,19.60,19.52,21.06,15.99,38.45支座最大负弯矩分别为（kN·m）：-45.08，-32.98，-36.30，-35.14，-36.47，-32.31，-47.59∴Mmax=-47.59 kN·m其剪力图如图4-4所示：图4-4 次梁L1剪力图（kN·m）∴Vmax=52.39 kNαs=47.59×106/1.0×14.3×200×4152=0.097γs=0.952A s =M/γsfyho=47.59×106/0.952×300×415=402 mm2选4Φ12，As=452 mm2A s /bho=452/200×415=0.545%＞ρmin·h/ho=0.45ft/fy·h/ho=0.45×1.43×450/300×415=0.233%＞0.2% h/ho=0.2%×450/415=0.217%∴满足最小配筋率要求斜截面承载力验算：hw =ho-hf=415-120=295 mmhw/b=295/400=1.475＜40.25βc fcho=0.25×1.0×14.3×200×415=296725 N=296.725 kN＞Vmax=52.39 kN ∴截面合格0.7ft bho=0.7×1.43×200×415=83.083 kN＞Vmax∴按构造配筋ρsv，min =0.24ft/fyv=0.24×1.43/210=0.163%选φ8@200∴ρsv=2×50.3/200×200=0.25%＞0.163%＞0.2%4.2 屋盖次梁设计板传来的面荷载： g=6.71×2=13.42 kN/m2q=0.7×2=1.4 kN/m2’=（g+q）×l o1/2=(13.42+1.4) ×3.3/2=24.45 kN/m （梯形荷载）p3次梁自重 0.2×（0.45-0.1）×25×1.2=2.1 kN/m20mm厚次梁粉刷 0.02×（0.45-0.1）×20×1.2=0.17 kN/m小计 p=2.27 kN/m （均布荷载）次梁承重为p’与p的叠加3与楼板荷载相差不大，可按楼板次梁配筋5 楼梯设计图5-1 标准层楼梯平面布置图5.1 标准层楼梯段设计混凝土采用C30，板采用钢筋HPB235，梁纵筋采用HRB335，楼梯间尺寸为6600mm×4500mm，现浇楼梯，踏步尺寸为150mm×300mm，取板厚h=120mm，tan α=150/300=0.5，cosα=0.8945.1.1 标准层楼梯段板的荷载计算（取1m宽板带）⑴恒载标准值30mm厚水磨石面层（0.3+0.15）×0.65/0.3=0.98 kN/m 三角形踏步 0.5×0.3×0.15×25/0.3=1.88 kN/m 120mm厚混凝土斜板 0.12×25/0.894=3.36 kN/m板底抹灰 0.02×17/0.894=0.38 kN/m 小计 gk=6.6 kN/m⑵活载标准值qk=2.5 kN/m21m宽板带 qk=2.5 kN/mg+q=1.2gk +1.4qk= 1.2×6.6+1.4×2.5=11.42 kN/mg+q=1.35gk +1.4×0.7qk= 1.35×6.6+1.4×0.7×2.5=11.36 kN/m∴活载起控制作用，g+q=11.42 kN/m5.1.2 内力计算及配筋平台板的计算跨度 lo=3.3m跨中弯矩：M=plo2/10=11.42×3.32/10=12.44 kN·m 配筋计算：h o =h-as=120-20=100 (mm)αs=12.44×106/1.0×14.3×1000×1002=0.087 ξ=0.0911γs=1-0.5ξ=1-0.5×0.0911=0.954A s =M/γsfyho=21.44×106/0.954×210×100=621 mm2选φ10@120，As=654 mm2ρ= As /bho=654/1000×100=0.654%ρmin =max（0.45ft/fy，0.2%）=0.272%ρ＞ρmin ·h/ho=0.272%×120/100=0.327%∴合格5.2 标准层平台板计算设平台板厚80mm，取1m宽板带计算5.2.1 荷载计算⑴恒载标准值平台自重 0.08×25×1=2 kN/m水磨石面层 0.65 kN/m20mm厚板底抹灰 0.02×17=0.34 kN/m小计 gk=2.99 kN/m ⑵活载标准值qk=2.5 kN/mg+q=1.2gk +1.4qk= 1.2×2.99+1.4×2.5=7.09 kN/mg+q=1.35gk +1.4×0.7qk= 1.35×2.99+1.4×0.7×2.5=6.49 kN/m∴可变荷载起控制作用5.2.2 内力计算及配筋平台的计算跨度：lo=2.4×0.5×0.2+0.12/2=2.36 m跨中弯矩：M=plo2/10=7.09×2.362/10=3.95 kN·mh o =h-as=120-20=100 (mm)αs=3.95×106/1.0×14.3×1000×602=0.077 ξ=0.0080γs=1-0.5ξ=1-0.5×0.0080=0.960A s =M/γsfyho=3.95×106/0.960×210×60=327 mm2选φ8@150，As=335 mm2ρ= As /bho=335/1000×60=0.654%ρmin =max（0.45ft/fy，0.2%）=0.306%ρ＞ρmin ·h/ho=0.306%×80/60=0.408%分布钢筋配筋率不宜小于0.15%，且不宜小于单位宽度上受力钢筋截面面积的15%As=0.15%×1000×80=1200 mm2＞0.15×335=50.25 mm2选用φ8@250As=201 mm25.3 平台梁设计平台梁尺寸取200mm×350mm5.3.1 荷载计算⑴恒载标准值梁自重 0.2×（0.35-0.08）×25=1.25 kN/m梁侧粉刷 0.02×（0.35-0.08）×2×17=0.18 kN/m平台板传来 2.99×2.4/2=3.59 kN/m楼梯板传来 6.6×3.3/2=10.89 kN/m⑵活载标准值gk=2.5×（3.3×0.5+2.4×0.5）=7.13 kN/mg+q=1.2gk +1.4qk= 1.2×15.91+1.4×7.13=29.07 kN/mg+q=1.35gk +1.4×0.7qk= 1.35×15.91+1.4×0.7×7.13=28.47 kN/m由此知可变荷载起控制作用，取g+q=29.07 kN 5.3.2 内力计算及配筋计算跨度 lo =1.05ln=1.05×（4.5-0.24）=4.47 m弯矩设计值 M= plo2/8=29.07×4.472/8=72.61 kN·m最大剪力设计值 V=pln/2=29.07×（4.5-0.24）/2=61.91 kN截面按倒L形计算 bf =b+5hf’=200+5×80=600 mmM=α1fcbf’hf’(ho-hf’/2)=1.0×14.3×600×80×(315-80/2) ×10-6=188.76 kN·m＞M=72.61 kN·m∴属于第一类截面αs=72.61×106/1.0×14.3×600×3152=0.085 ξ=0.089γs=1-0.5ξ=1-0.5×0.089=0.955A s =M/γsfyho=72.61×106/0.955×300×315=804 mm2选4Φ16，As=804 mm2ρ= As /bho=804/200×315=1.28%ρ＞ρmin =max（0.45ft/fy，0.2%）·h/ho=0.238%∴合格5.3.3 斜截面配筋验算截面尺寸h w =ho-hf=315-80=235 mmhw/b=235/200=1.175＜40.25βc fcho=0.25×1.0×14.3×200×315=225.23 kN＞Vmax=61.91 kN∴截面合格0.7ft bho=0.7×1.43×200×315=63.06 kN＞Vmax∴按构造配筋ρsv，min =0.24ft/fyv=0.24×1.43/210=0.163%选φ8@250ρsv=2×50.3/200×250=0.202%＞0.163%∴满足5.4 底层楼梯设计平面布置如图5-2图5-2 底层楼梯明面布置图地层踏步尺寸取150mm×300mm首层楼梯的平台处净高=1.8+0.6-0.35-0.02=2.13m＞2m 楼梯下的净高=1.8+0.6+0.8-0.02=3.18m＞2.2m∴符合房屋建筑学的规定其梯段板、平台板、平台梁的配筋取与标准层相同6 水平地震作用下框架分析6.1 荷载计算6.1.1 计算跨度横向首层： 6600-800=5800 mm （边跨）2400-800=1600 mm （中跨）横向标准层： 6600-600=6000 mm （边跨）2400-600=1800 mm （中跨）纵向首层： 4500-800=3700 mm4500-600=3900 mm6.1.2 屋（楼）盖荷载计算楼面恒载标准值（4.5×8+0.24）×（15.6+0.24）×3.76=2158.40 kN屋面恒载标准值（4.5×8+0.24）×（15.6+0.24）×5.59=3208.89 kN女儿墙（1.2m高，0.2m宽，含边长0.2m的压顶，0.02m的女儿墙两侧粉刷）（4.5×8+15.6）×2×1.2×（0.2×5.5+0.02×17×2）+（4.5×8+15.6）×0.2×0.2×25×2=323.64 kN6.1.3 梁的荷载计算顶层次梁L10.2×（0.45-0.1）×25×3.9×6+0.02×（0.45-0.1）×3.9×20×2×6=47.50 kN 次梁L0.2×（0.45-0.1）×25×3.9×8+0.02×2（0.45-0.1）×3.9×20×2×8=63.34 kN0.2×（0.5-0.1）×25×3.9×16+0.02×纵向框架梁KL3（0.5-0.1）×20×3.9×16×2=144.77 kN0.3×（0.7-0.1）×25×6.0×9×2+0.02×横向框架梁KL1（0.7-0.1）×20×6.0×9×2×2=537.84 kN0.2×（0.5-0.1）×25×1.8×9+0.02×横向框架梁KL2（0.5-0.1）×20×1.8×9×2=37.58 kN 小计 831.03 kN标准层次梁L0.2×（0.45-0.12）×25×3.9×6+0.02×1（0.45-0.12）×3.9×20×2×6=44.79 kN 次梁L0.2×（0.45-0.12）×25×3.9×8+0.02×2（0.45-0.12）×3.9×20×2×8=59.72 kN0.2×（0.5-0.12）×25×3.7×16+0.02×纵向框架梁KL3（0.5-0.12）×20×3.7×16×2=130.48 kN 横向框架梁KL0.3×（0.7-0.12）×25×6.0×9×2+0.02×1（0.7-0.1）×20×6.0×9×2×2=519.91 kN 横向框架梁KL0.2×（0.5-0.12）×25×1.6×9+0.02×2（0.5-0.12）×20×1.6×9×2=31.74 kN 小计 763.94 kN6.1.4 墙体荷载计算外墙厚240mm，采用瓷砖贴面，内墙厚120mm，内外墙均采用粉煤灰空心砌块砌筑单位面积外墙体重为 7.0×0.24=1.68 kN/m2单位面积内墙体重为 7.0×0.12=0.84 kN/m2单位面积外墙贴面重为 0.5 kN/m2单位面积外墙内面抹灰为 0.02×20=0.4 kN/m2单位面积内墙双面抹灰为 0.02×20×2=0.8 kN/m2首层纵向内墙重（0.84+0.8）×3.7×（5-0.5）×16=436.90 kN内墙重（0.84+0.8）×5.8×（5-0.7）×横向KL17×2=572.62 kN纵向外墙重（1.68+0.5+0.4）×3.7×（5-0.5）×16=687.31 kN外墙重（1.68+0.5+0.4）×5.8×（5-0.7）横向KL1×4=257.38 kN横向KL外墙重（1.68+0.5+0.4）×1.6×（5-0.5）2×2=37.15 kN小计 1991.36 kN标准层纵向内墙重（0.84+0.8）×3.9×（3.6-0.5）×16=317.24 kN横向KL1内墙重（0.84+0.8）×6×（3.6-0.7）×7×2=399.50 kN纵向外墙重（1.68+0.5+0.4）×3.9×（3.6-0.5）×16=499.08 kN横向KL1外墙重（1.68+0.5+0.4）×6×（3.6-0.7）×4=179.57 kN横向KL2外墙重（1.68+0.5+0.4）×1.8×（3.6-0.5）×2=28.79 kN小计 1424.18 kN6.1.5 柱自重计算标准层柱自重 0.6×0.6×3.6×25×4×9=1166.4 kN地层柱自重 0.8×0.8×5×25×4×9=2880 kN6.1.6 门窗荷载计算门窗布置见图6-1，FM1、FM1均采用钢框门，单位面积钢框门重量为0.4 kN/m2，C1采用钢框玻璃窗，单位面积钢框玻璃窗重量为0.45 kN/m2，1至6层门窗数量、形式、大小均相同（楼梯平台处洞口可不扣）门窗重量计算表表6.1小计33.15 kN图6-1 门窗布置图由于前面在计算时，未扣除墙体上门窗洞口所占的体积，故此部分应当扣除∴标准层墙体的实际重量=1424.18+33.51-1.5×2.1×2×（0.84+0.8）-0.9×2.1×14×（0.84+0.8）-1.8×1.8×（1.68+0.4+0.5）×14=1286.93 kN底层墙体的实际重量=1991.36+33.51-1.5×2.1×2×（0.84+0.8）-0.9×2.1×14×（0.84+0.8）-1.8×1.8×（1.68+0.4+0.5）×14=1854.11 kN6.1.7 楼梯荷载计算楼梯斜段重 4.5×3.3×2×6.6=196.02 kN楼梯休息平台重 4.5×2.4×2.99=32.29 kN楼梯段梁重（1.25×4.5+0.18×4.5）×2=12.87 kN6.1.8 荷载汇总⑴顶层重力荷载代表值包括：屋面恒载+纵横梁自重+半层柱自重+半层墙体自重+女儿墙自重=3208.89 kN屋面荷载 Q1顶层梁自重 Q2=931.03 kN顶层柱自重 Q3=1166.4 kN顶层墙自重 Q4=1286.93 kN女儿墙自重 Q5=323.64 kNQ6=Q1+Q2+Q5=4363.56 kNQ7=Q3+Q4=2453.33 kNG6=Q6+0.5×Q7=4363.56+0.5×2453.33=5590.23 kN⑵其他层重力荷载代表值包括：楼面恒载+纵横梁自重+楼面上下各半层柱及墙体自重+50%楼面活载楼面荷载 Q1’=2158.40 kN楼面梁自重 Q2’=797.65 kN柱自重 Q3’=1166.4 kN墙自重 Q4’=1286.93 kN楼梯荷载 Q5’=196.02+32.29+12.87=241.18 kN楼面活载Q6’=2.5×（36+0.24）×2.4+（4.5+0.12）×（6.6+0.12）×2.5+2.0×（36+0.24）×（6.6+0.12）+2.0×（31.5+0.12）×（6.6+0.12）=1207.09 kNQ 7’=Q1’+Q2’ =2956.05 kNQ8’=Q3’+Q4’+Q5’=2694.51 kNG5= Q7’+0.5×(Q8’+ Q7）+0.5×Q6’=2956.05+0.5×(2694.51+2453.33)+0.5×1207.09 =6133.52 kNG2=G3=G4= Q7’+0.5×(Q8’+ Q8’）+0.5×Q6’=2956.05+2694.51+0.5×1207.09=6254.11 kN⑶首层重力荷载代表值楼面荷载 Q1”=2158.40 kN楼面梁自重 Q2”=763.94 kN柱自重 Q3”=2880 kN墙自重 Q 4”=1854.11 kN楼梯荷载 Q 5”=196.02+32.29+12.87=241.18 kN楼面活载 Q 6”=2.5×（36+0.24）×2.4+（4.5+0.12）×（6.6+0.12）×2.5+2.0×（36+0.24）×（6.6+0.12）+2.0×（31.5+0.12）×（6.6+0.12）=1207.09 kNQ 7”=Q 1”+Q 2” =2922.34 kNQ 8”=Q 3”+Q 4”+Q 5”=4975.29 kN G 1= Q 7”+0.5×(Q 8’+ Q 5”）+0.5×Q 6”=7360.79 kN6.2 梁柱的线刚度、柱的侧移刚度梁柱的混凝土标号均为C30，E c =3.0×107kN/m 26.2.1 梁的线刚度在计算框架梁惯性矩时应考虑到楼板的影响，在框架梁两端节点附近，梁承受负弯矩，顶部的楼板手拉，楼板对梁截面弯曲刚度影响较小，梁跨中承受正弯矩，楼板处于受压区形成T 形截面梁，对梁的截面弯曲刚度影响较大，为方便计算。