海外项目大块式动力基础计算分析
谈压缩机大块式基础设计与构造要求
谈压缩机大块式基础设计与构造要求陈敬洪【摘要】对压缩机大块式基础的设计与构造进行了论述,包括设计资料的收集,基础尺寸的确定,静力分析和动力分析,基础设计与构造及设计中应注意的一些问题,通过各环节的严格控制,使基础设计准确、可靠,满足要求。
%This thesis discusses the design and structure of massive compressor foundation,such as design data collection,foundation size determination,static and dynamic force analysis,foundation design and structure,and matters needing attention in design and so on.Through strictly controlling each link,it makes the foundation design accurate,reliable,and meet demands.【期刊名称】《山西建筑》【年(卷),期】2012(038)005【总页数】2页(P85-86)【关键词】压缩机基础;设计;振动;构造【作者】陈敬洪【作者单位】中海油研究总院,北京100027【正文语种】中文【中图分类】TU476压缩机基础的设计，在当今工业生产中经常遇到，其基础结构类型主要有三种，即大块式基础、框架式基础和墙式基础，且一般以钢筋混凝土为组成材料。
压缩机机组主要由电动机和压缩机及一些辅助设备组成，压缩机运转时会产生较大的不平衡惯性力，这种不平衡惯性力会引起地基及基础的振动，过大的地基及基础的振动会产生一系列的不良影响，因此我们对压缩机基础进行设计和计算的目的就是要把基础的振动控制在允许的范围内，使基础的振动不影响机器的正常工作。
为了保证基础的振动在设备允许的范围内，避免共振，我们通常采用固有频率较高的大重量基础块，也就是大块式基础。
动力(燃机)基础设计中的一些思考
动力(燃机)基础设计中的一些思考计光;张代刚;刘斌【摘要】通过一个燃机电厂中的动力(燃机)基础的设计,阐述了较差地基承载力条件下的大块式混凝土动力基础的设计、动力计算及结构配筋的要点,对一般工业结构的动力基础设计有借鉴作用.【期刊名称】《电力与能源》【年(卷),期】2012(033)004【总页数】5页(P391-394,397)【关键词】大块式混凝土动力基础;动力计算;基础设计【作者】计光;张代刚;刘斌【作者单位】中机国能电力工程有限公司,上海200061;中机国能电力工程有限公司,上海200061;中机国能电力工程有限公司,上海200061【正文语种】中文【中图分类】TU271.10 引言炼钢工艺中会产生大量低热值的焦炉煤气和高炉煤气，某钢铁集团公司为了充分利用这些能源资源，决定以节余的焦炉煤气和高炉煤气为主燃料，采用高效的燃气—蒸汽联合循环发电机组建设自备电厂，实现总厂区将煤气放散为零的节能减排目标。
该项目采用6台46.6 MW的燃机，3台42.6 MW的汽轮机。
项目分成三个单元，每个单元包括2台煤气压缩机，2台燃气轮发电机组和2台余热锅炉，配套1台蒸汽轮发电机组。
其中作为燃机电厂的核心设备燃机自重大、运行时转速高，因此对土建基础的动力性能有很高的要求。
燃机运行的转速大于3 000 r／min，按照《动力机器基础设计规范》（GB 50040—1996）（以下简称《动规》）规定，动力计算和构造按活塞式压缩机基础的设计规定来考虑，并采用大块式基础。
但是燃机电厂采用大块式混凝土，目前的动力基础设计无详细的动力计算方法，配筋无明确标准，设计出的动力基础并不一定具有良好的动力特性，或者出现严重浪费的现象。
本文将结合该项目的燃机基础设计，分析和总结大块式混凝土动力基础的设计、动力计算及结构配筋的要点。
1 燃机基础布置及荷载为了方便设计和施工，基础的形状最好接近长方体，基础的大小可以根据设备的重量确定。
动力(燃机)基础设计中的一些思考
２ 既 定 方 案 动 力 计 算 的必 要 性 检 验
燃 气 轮机 的基 础 由大块 式混 凝 土 基 础 、 陷 湿 性黄 土地 基 （ 用灰 土垫 层换 填） 成 。大块式 基 采 组 础 动力 计 算 比较 复 杂 ， 般 要 根 据 负 荷 要 求 ， 一 用 《 动规 》 简化 计算 ” 的“ 对基 础 的大小 及形状 进行 计 算 。但 是 由于种 种原 因 ， 该项 目的基 础 已经确 定 ，
第 ３ ３卷 第 ４期
２１ 年 ８ ０２ 月
电 力 与 能 源
３１ ９
动 力 （ 机 ） 础设 计 中 的一 些思 考 燃 基
计 光 ， 代 刚 ， 斌 张 刘
（ 机国能电力工程有限公司 ， 海 中 上 ２０６） ０ ０ １
摘
ቤተ መጻሕፍቲ ባይዱ
要： 通过一个燃机 电厂 中的动力 （ 燃机） 基础 的设计 ， 阐述 了较差地基 承载力条件 下的大块式混 凝土动力
能减 排 目标 。 ． 该项 目采 用 ６台 ４ ． ６ ６Ｍｗ 的燃 机 ， ３台 ４ ． ２６
块 式基 础计 算 把 基 础看 成 为 刚 体 ， 础 各 部 基 件之 间基本 上没 有 相 对 变 形 ， 础 配筋 仅 仅 是 构 基 造需 要 。 当基础 体 积 大 于 ４ ０ｍ。时 ， 就应 沿 基 础
２ １ 承 载力 验算 ． 施工 场地 是湿 陷性 黄土地 基 ， 按照 既定方 案 ，
３２ ９
计
光 ， ： 力 （ 机 ） 础设 计 中 的 一 些 思 考 等 动 燃 基
燃气 轮机 的大块 混凝 土层 和湿 陷性 黄土地 基 之间 采用 灰土 垫层作 为 持力层 。燃 气轮 机混 凝土 基础
动力机器基础的静力计算
关键词 ： 动力机器基础 ， 组， 机 重心 ， 地基承载 力
中 图 分 类 号 ： Ｕ４ １ Ｔ ３ 文献标识码 ： Ａ
＝
动力 机 器 基 础 的 结 构 形 式 应 根 据 工 艺 需 要 并 结 合 技 术 经 济
效果 而定 ， 主要形式有 ： 大块式 、 墙式 、 构架式 。其他还 有薄壳 式 、
Ｐ一 ＝ Ｗ ／ｎｈ ＋ Ｍ ／ ｚ 七
２ ２ ２ ３ ２ ４
ｍ ∑ ≤１２ （ 。 ｌ／ ｘ ．ａ×Ｑ 桩基）
其中， 为机器 、 ｗ 基础 和 基础 上 的填 土总 重量 ； 为基 础底 Ｆ
面积 ； ～ 分 别 为 地 基 平 均 压 应 力 和 最 大 压 应 力 ； Ｐ 分 别 Ｐ， Ｐ，
３ ８ １ ３ １ ５ １ ６
坐 标
００５ ７ ５ ６ ７ ６． ８ —３ ３ １ ５
×ｚ
３ ４ ０５ ｌ２ ７． ４ ３ ２８ ４ ６９ ６ ６ ５ 一ｌ ６ １ ８ ２ ８ ６ ４．
Ｙ坐 标
—０． ５ ４ ０ —４８ ５ ７ ２０ ． ２０ ．
×ｊ ，
—１ ３ ２ ８ ．４ ０ —３ ４ ７ ６ ３ ．６ ¨２ ８ １２ ８ １
Ｐ＝ Ｗ ／ ＾ ｎ ≤ ×Ｑ（ 基 ） 桩 。 偏 心受压时 ：
ｐ ＝ Ｗ ／ ＋ Ｍ ～ Ｆ ／ ＋ Ｍ ｌ ／ ｌ
１ ７
１ ８ ｌ ９ ２ ０ ２ ｌ
５ ． ６４
动 力 机 器 基 础 的 静 力 计 算
夏 显 德
摘 要： 结合动力机器 基础 的不 同形 式 ， 动力机器 基础静力 计算 中地基 承载力验 算、 就 机组 重心核算和基础 局部构件 的
承 载 力 验 算 作 了探 讨 ， 提 出设 计 时 应 注 意 的 问题 ， 并 以达 到 指 导 实 践 的 目的 。
大块式基础设计技术条件书
大块（框架）式动力机器基础有限元分析程序技术条件书西北电力设计院2011年2月1.大块（框架）式动力基础的特点及设计现状大块式、框架式动力机器基础是经常遇到的基础型式。
大块式基础就是平常所说的混凝土大块基础，框架式基础由顶板与柱子组成，顶板一般为等厚度板，或者是在中间变厚度的板，顶板上开有孔洞，机组动力荷载作用在顶板上，柱子一般为6、8根柱或10根柱。
动力机器基础设计最关键的问题是基础的振动问题，基础在动力荷载作用下位移过大，可能影响机组的安全运行。
因此设计动力基础时要计算基础的自由振动频率、计算动力位移与速度。
基础的自由振动频率要尽量避开机组荷载频率，同时要控制基础的动力位移与速度。
目前动力机器基础动力计算软件比较多，ansys等国际通用软件功能强大，可对结构进行比较精确的分析，结构与荷载可以作到与实际情况基本吻合。
同时在涉外工程中也能得到外方的承认。
由于是通用程序，需要有经验的设计人员才能使用，使用时花的时间也可能要长一些。
2 大块（框架）式动力基础有限元分析程序的研制目的在机组规模越来越大的情况下，结构振动问题更加突出。
基础顶板实际上是接近板的三维块体，按梁计算是不合适的。
同时柱子截面越来越大，再将柱子简化为梁计算也不合适了。
用通常采用汽轮发电机组空间结构计算程序都不太合适了。
同时涉外工程越来越多，打入国际市场，必须改用ansys等国际通用软件。
经过研究，我们决定ansys作为动力基础的计算软件。
为了更好地使用ansys软件进行动力计算，我们准备开展动力机器基础有限元分析软件的研制工作。
本软件是在ansys基础上开发的一个ansys前处理和后处理的软件。
我们的目的是在框架式动力机器基础有限元分析软件中，基础参数的输入比较简单，通过该软件生成ansys的命令文件，再导入ansys进行求解。
这样简化了计算过程，计算结果精确，结果能够用于涉外工程，另外对计算结果进行归并，能进行构件的设计，对混凝土块体和框架梁进行配筋计算，并能满足相关国家规范的要求。
动力设备的基础设计分析
动力设备的基础设计分析动力设备以安装工艺为标准可以分为两种，分别是：基础地面动力设备与楼面结构动力设备。
但是无论哪种设备在运行的过程中都会产生比较大的振动，会引发一系列的问题，比如：设备无法正常运行、墙体开裂、设备的地脚螺栓脱离地面、影响吊车运行等[1]。
这一问题的解决措施就是使用科学的方法对动力设备的基础进行设计。
笔者结合多年的工作经验，对动力设备的基础设计进行如下分析，以期为动力设备基础设计的完善产生一定的参考价值。
一.动力设备基础设计流程第一，以样本与规范为基础对基础设备的外形进行确定；第二，以设备样本为基础对设备静力荷载分布、扰力大小、扰力方向和扰力频率进行明确；第三，对基组总重心的规范性与基础地面形心偏心距的规范性进行核实；第四，对基础的自振频率进行计算，尽量避免其在共振区工作，但是在实际的工作过程中，让其完全脱离共振区是不实际的，只能通过合理的计算让其尽量的远离共振区。
第五，对基础振幅进行计算，对其范围的规范性进行检验。
第六，对框架式基础和墙式基础，要对结构在动力作用下承受的能力进行计算，如不符合要求，要对其进行修改。
二.扰力类型分析设备类型不同，扰力形式也不同。
以设备扰力与水平面的关系进行划分，可以将其划分为四种类型，分别是：垂直往复振动、绕垂直轴扭转振动、水平往复振动、绕水平轴扭转振动[2]。
如果设备结构比较复杂，上述扰力形式也会发生耦合现象，比如设备出现水平往复振动扰力，其偏心有可能就会发生水平扭转转动。
在耦合作用下，各个方向上的扰力与频率及各个类型的扰力与频率会相应的增加，设备振动频率的分布范围会扩展，设计难度也会相应的增加。
因此，在对动力设备进行基础设计时，要尽量避免耦合现象的出现。
三.频率计算动力设备基础设计中对于频率的计算可以分为两种，其一是实测，其二是理论计算。
在实际的设计过程，利用实测数据进行对比分析得出的结果的可靠性比较高。
但是实际的设计过程中，对于频率计算的主要方法还是理论计算。
大块式动力机器基础计算研究
拟实际振动体系的刚度特 陛， 以弹簧代替地基土 ， 模型 然后再 在振动体 系内增加一阻尼器 。弹性刚度和阻尼器 的阻尼 比都 要 由现场基础块作振动试验而得 ， 国动 力机器基础设计规 我 范就是采用该模型作为动力计算和分析的模式 ；另一种是弹 性半空间模型 ， 型为刚性基础置于弹性半空间体的表面 ， 该模
设计规 范》Ｇ ０ ０ ９ ）３以下 简称《 （ Ｂ５ ４ － ６￣ ０ － （ 动规 》 进行动 力计 算 ）
的。
大块式基础在电厂的辅助动力机器基础 当中用的最为广
【 作者简介】 何劲操 （９ ０ ， ， １ ８ ）男 广东连平人， 工程师 。 从事工程
设计研究 ，电子信箱）ｅｏ ｏ ｇ ｃｉ ｏ （ ｒｄ ｍｏｌ ｎａ． ｍ。 ＠ ｌ ｃ
３ 动 力计算要求
１７ ５
Ｉ 工程建设 与设计
ｌｏ ｔｔｌ ＆Ｄｓ ｌｒｒｅｔ Ｃｒｎ ｔｎ ｅ ：Ｐｊ ｕ ｅｏ ｏ ｏｃ
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【 中图分类号］ Ｕ ７ Ｔ ４６ 【 文献标志码】 Ａ 【 文章编号】０ ７９ ６ （０ ２ ０ ．１７０ １０ ．４ ７ ２ １ ）５０ ５．４
１ 实例概况
发电厂中 ， 由于除氧器是混 合加 热设备 ， 所以其后必须有 水泵提高压 力进入锅炉 ， 这个水泵就成为给水泵 ， 给水泵 锅炉
即假定地基土为均质的、 各向同性 的弹 ｌ 生半空间性 。本文 采用 第一种模 型 ， 即温克 尔 一 格特（ ｎ ｌ －ｏｇ） 型对大块式 沃 ｗｉｋ ｒ ｉ 模 ｅｖ ｔ 动力机器基础计算进行探讨。
结构设计中的动力机器基础分析
振动作用 下地基 土的抗剪强压
的 降低 幅度 与 振 幅 、 频率 及 振 动加 运 度 有关 。一 般 来 说 ， 振动 越 强 烈地 老 土 的强 度 降 低 也 就 越 多 。 由于 地 老
（ ） 架 式 基 础 一般 用 于 平 衡 性 ３框 较 好 的 高频 机 器 ， 上部 结 构 是 由 固 其 定 在 一 块 连 续 底 板 或 可 靠 基 岩 上 的 立 柱 以及 立 柱 上 端 刚性 连接 的纵 、 横 梁 组 成 的 弹性 体 系 ， 而 可按 框 架 结 因
４４ 校 核 地 基 承 载 力 ．
（） 器 的型号 、 速 、 率 、 １机 转 功 规 格 及 轮 廓尺 寸 图 等 ； （ ） 器 自重 及 中心 的位 置 ； ２机 （） ３ 机器 底 座 外 廓 图 、 辅助 设 备 、 管 道 位 置 和 坑 、 、 洞 尺 寸 和 灌 浆 沟 孔
其 净 距 不宜 小 于 ｌ Ｏ Ｏ ｍｍ； 当振 动 管 线
幅小 。
搁 置 在 建筑 物 上 时 ， 采 取可 靠 的防 应
振 措 施 止 厂 房 及 平 台 受 压 缩 机 基 防
础 的影 响 。 ４ 动 力机 器 基础 设 计
基 础 的埋 置 深 度 及 尺 寸 一 般
１ 间歇 性 作 用或 冲击 作 用 的机 器 ． ２
（） 式 基 础 则 由 承 重 的 纵 、 ２墙 横 向墙 组 成 ；
般 根 据 制 造 厂 提 供 的 机 器 轮 廊
４１ 动力 机器 基 础设 计 时 应 具 备 的 ．
工 艺 资料
寸 及 附 件 、 沟 等 的布 置 加 以 确 定 管
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海外项目大块式动力基础计算分析摘要：随着海外项目逐渐增多，对于结构的精细化设计的日益严苛，往复式压缩机基础的动力分析需要详细阐述。
关于海外项目中规范和设计上，对于大块式基础设计的特点，本文进行了阐述，并结合工程实例，给出了详细的介绍。
关键词：海外项目；大块式压缩机基础；扰力；动力分析引言在石化行业中，压缩机基础一般采用两种形式，即构架式压缩机基础和大块式压缩机基础，均采用混凝土的基础形式。
压缩机基础的形式取决于压缩机本身的运动方式。
而在石化工程中，压缩机一般分为离心式压缩机和往复式压缩机。
离心式压缩机转速较高，工作转速在3000r/min以上，一般采用钢筋混凝土框架式基础。
而往复式压缩机转速低，一般采用大块式（或墙式）基础的形式。
往复式压缩机一般由电动机和压缩机及一些其他设备组成，产生不平衡力或弯矩的一般为机组的转子部分，而机组的定子部分由设备螺栓与基础连接。
采用大块式基础的形式，也是因为压缩机运转时会产生较大的不平衡力（扰力）及弯矩，这些不平衡惯性所引起地基和基础的震动，会对其自身以及周围建筑物产生不良影响，或干扰其正常使用，因此需要对压缩机基础进行动力分析，确保震动位移控制在允许范围内。
在实际工程中，对于平衡不太好，激振力大的情况，实际原则为尽量采用小块基础，缩小地板面积，核算土壤弹簧，调高基础频率。
本文基于泰国某PP化工工程项目中1B单元R1脱气压缩机组为例，分别按照美国规范和中国规范计算了相应参数，再采用Staad.Pro 软件进行往复式大块式压缩机基础的动力分析。
海外项目特点规范使用的不同在海外项目中，需要使用的标准规范跟国内现行可用的标准略有不同。
由于地域不同，设计理念的不同，为了避免不必要的麻烦，在该项目中，使用的标准为美国规范和欧洲规范，和部分国内标准。
使用的规范为：1.英标：CP2012-1：1974 FOUNDATION FOR MACHINERY-PART1：foundationsfor reciprocating machines2.美标：ACI 351.3R-04 FOUNDATIONS FOR DYNAMIC EQUIPMENT3.国标：GB50040－96 《动力机器基础设计规范》GB50010-2010 《混凝土结构设计规范》GB50007－2002 《建筑地基基础设计规范》SH3091－2012 《石油化工压缩机基础设计规范》HG-T20554-1993 《活塞式压缩机基础设计规定》方案设计由于场地原因，无法符合规范中对于压缩机厂房基础和压缩机基础脱开的要求。
无施工空间。
所以压缩机厂房柱基础与压缩机基础合为一体。
由于厂房为钢结构，震动频率低，性柔，且在极端情况下如强震时，不会跟压缩机扰力发生组合。
根据此原因，仅在动力分析时，在压缩机基础的相应位置输入上部结构荷载。
基础上除了厂家要求的伸出地面的压缩机配套组件的混凝土墩，还有一些配管专业所需混凝土管墩和配套钢平台基础。
钢平台为检修平台，顶标高为2.7m。
为保证施工进程的考虑，再加上钢平台本身荷载较小，采用了设置预埋板，后期焊接连接的柱脚方式。
技术要求在该项目中，不但需要参照国外的相关标准执行，而且由于压缩机的重要性，压缩机厂家及业主也提出了具体规定。
需要符合的技术要求有：基础重量应是压缩机自重的5倍以上基础的自振周期需要在0.7~1.3Fn（Fn-设备周期）以外核算基组的总重心与基础底面的形心在横向和纵向两个方向的偏心距，不应超过偏心方向底板边长的3%。
振幅小于0.03mm（峰值到峰值，即15μm）所需资料主要是压缩机厂商所提供的设备资料，其中包括机器的型号、转速、规格及轮廓尺寸；荷载部分包括组件的质量及重心位置。
还需要提供扰力的大小，方向，若有扰力矩时，同样需要相关数据。
设备厂商对灌浆层厚度和具体材质也会有特殊要求。
基础上的涉及到其他专业所需要的配件，如沟、坑、及管墩尺寸的详细资料。
工程概况地质条件根据ASTM D 2487[8]分类，SAND的定义为50%的土的粒径小于4.75mm。
结合地勘报告，根据对比，USCS分类中0.425mm<d<2mm，为中砂，相较于GB50021-2001的粒径要求大，已经具备了我国标准中“粗砂”的特性。
根据地勘报告，场地的土层从上至下依次为 [7]基础形式和几何尺寸承台基础在计算时根据计算结果调整，试算700mm厚承台。
基于力求基础自振频率与机器震动频率不处于共振状态，减小振幅，一般有两种方法调频。
低调频方法，为增大基础质量，或降低地基刚度值，使基础自振频率圆圆高于机器扰动频率。
高调频方法，为减小基础质量，或者增加基础刚度，使基础自振频率高宇机器扰动频率。
在本项目中，拟采用第二种方法，所以设置了桩，调整了地基刚度值，而且在设计过程中，尽量缩小了基础承台的面积。
设备基础采用块体式混凝土基础。
依据设备外形，基础的平面尺寸不小于10.8mX12.6m。
根据工程实际要求，地勘报告，及设备条件，采用了桩基筏板形式。
试桩报告显示至30米处深的土质情况，根据该报告，项目统一规定打桩深度至21.4米处。
共计18根，直径为600的灌注桩。
桩身长度21.4m。
桩承载力：垂直承载力：800kN；水平承载力：100 kN；抗剪承载力：80 kN。
压缩机基础动力分析刚度计算美规中桩抗压刚度的计算美规中抗压刚度的计算方法埋入的桩的动力性能取决于桩和土的频率和特性。
桩的特性包括其长度，弯曲刚度，侧向刚度，桩尖和桩端的状况，质量和桩锤。
土的性质包括其特性及各层的厚度。
桩承基础的动力反应取决于桩的动刚度和阻尼比。
桩的这些特性可以被定义为抗阻或者刚度以及等效黏性阻尼。
可用公式表示为：ki*=ki+iωmci单桩刚度可采用实验值或者理论值，但工程中通常采用理论值。
理论来讲，动刚度是通过计算在桩端产生的在指定方向的单位震动幅度所需要的力。
对于单桩，有效弹簧竖向刚度： Kvi=（EpA/r0）fv1 （eq.4-25a，Ref.3）对于单桩，有效弹簧横向刚度：Kuj=（EpIp/r03）fu1 （eq.4-25b，Ref.3）Cuj=（EpIp / r02vs）fu2 （eq.4-25b，Ref.3）美规中桩抗压刚度的计算结果根据地勘报告的相应土质及Table 4-8[4] 给出的抗剪刚度系数，采用土体Gs平均值，Gs=10000psi，桩半径r0=11.8in（300mm），l=1199in（30.45m），rs=1.87t/m3=117pcf。
桩的弹性模量Ep=3.5x106 psi，rp=150pcf。
通过eq.5-6[4] 中给的公式，计算Vs =（Gsg/rs）0.5 = [10000（144x32.2）/118]0.5=626.856Vc =（Epg/rp）0.5 = [3.5x106（144x32.2）/150]0.5=10401.538Vs/Vc=0.06l/r0=1199/11.8=101.62查Fig.5-1a[4]，得f18，1=0.062，f18，2=0.037Kz1=（EpA/r0）f18，1 = [3.5x106（11.8）2π]0.062 = 8.044x106 lb/in =1.367x106kN/mCz1=（EpA/vs）f18，2=[3.5x106（11.8）2π/626.856（12）]0.037=7.53x103 lb-sec/in即，抗压刚度为1.367x106kN/m。
国标中桩抗压刚度的计算桩抗压刚度计算桩抗压刚度分为两部分，桩尖抗压刚度系数及桩周土各层土的抗压刚度系数。
跟据《动力机器基础设计规范》（GB 50040-96）3.3.13规定[1]，灌注桩的抗压刚度根据下公式3.3.13-1计算。
根据表3.3.14，根据土层各性质，取相应的抗剪刚度系数。
根据表3.3.15，根据桩尖土层性质，取相应的桩尖土的当量抗压刚度系数。
得到单桩抗压刚度为1.07x106kN/m。
桩抗剪刚度计算根据GB500400-96 中3.3.17规定[1]，抗剪刚度可采取相应的天然地基抗剪刚度的1.4倍。
根据SH/T 3091-2012 中4.2.2规定[5]，在该项目中，地基承载力fak=100kPa，Cz=18000kN/m³，通过表格计算C∑z=25703kN/m³天然地基抗剪刚度系数Cx=0.7（25703）=17992 kN/m³桩基抗剪刚度系数==25189 kN/m³桩基抗剪承载力 =254912kN/根单桩抗扭刚度按2.2.17[1]规定，抗扭刚度可采用相应的天然地基抗扭刚度的1.4倍。
即：KΨ=1.4CxI=1.4（0.7）CzI天然地基抗扭刚度KΨ=109x106kN，单桩抗扭刚度=6.07x106kN荷载输入数据静力荷载Table4.各组件质量动力荷载机器正常工作转速为490转/分钟。
在一谐扰力作用下，为8.17Hz，扰力在水平向有6kN的荷载，在水平和垂直方向均有弯矩，分别是30kNm和5kNm。
在二谐作用下，为16.33Hz，扰力在水平向有2kN的荷载，弯矩仅在水平向有，为2kNm。
动力计算需要分两个次进行，分别计算在一谐，二谐相应转速的扫频范围内的最大振幅和最大转速。
即：一谐扫频范围：0.7fn~1.3fn，即5.72Hz ~ 10.62Hz二谐扫频范围：0.7fn~1.3fn，即11.43Hz ~ 21.23Hz结果根据分别通过美国规范和中国规范进行桩抗压刚度的计算，美国规范和中国规范计算出的抗压刚度值仅略有差异。
在工程项目允许时，可按照中国规范进行桩强度的计算。
振幅要求，根据表格选取最大值，得出一谐扰力作用下，最大振幅在Z方向，为1.08X10-5m。
在二谐扰力作用下，最大振幅同样在Z方向，为6.34x10-6m。
虽然设备厂家及业主对最大震速没有具体要求，但是为了符合ACI 351以及BSI（英国）规范，统计的最大震速，在一谐扰力作用下，最大震速为Z方向上的1.77x10-4s/m，未超出规范要求。
经过Staad.Pro动力分析后，计算出基础顶板顶标高处所有节点的X、Y、Z三个方向的振动位移及振动速度。
经统计，三个方向的节点最大振动速度，均满足规范中振动速度不大于5mm/s的要求，三个方向的节点最大振动位移，均小于压缩机制造商提出的15um的要求。
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