墙面820型屋面板计算书
500-800以内墙体墙模板计算书
500～800mm 厚以内墙体模板计算书一、墙模板基本参数（以800mm 厚墙体计算为例）计算断面宽度800mm ，高度5500mm ，两侧楼板厚度250mm 。
模板面板采用普通胶合板。
内龙骨布置22道，内龙骨采用40×80mm 木方。
外龙骨间距500mm ，外龙骨采用双钢管48mm×3.0mm 。
对拉螺栓布置12道，在断面内水平间距250+400+400+400+400+400+400+400+500+500+500+500mm ，断面跨度方向间距500mm ，直径14mm 。
面板厚度12mm ，剪切强度1.4N/mm 2，抗弯强度15.0N/mm 2，弹性模量6000.0N/mm 2。
木方剪切强度1.3N/mm 2，抗弯强度15.0N/mm 2，弹性模量9000.0N/mm 2。
2482482482482482482482482482482482482482482482482482482482482485500m m 模板组装示意图二、墙模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。
新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:其中 γc —— 混凝土的重力密度，取25.000kN/m 3；t —— 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取3.000h ； T —— 混凝土的入模温度，取20.000℃；V —— 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h ；H —— 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取3.000m ； β—— 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。
根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=28.220kN/m 2考虑结构的重要性系数0.90，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值:F1=0.90×28.220=25.398kN/m 2考虑结构的重要性系数0.90，倒混凝土时产生的荷载标准值:F2=0.90×4.000=3.600kN/m 2。
屋面板抗风计算书
１） 屋面板抗风计算书A. 屋面板基本参数基材：350n/m ㎡，厚度t=0.6mm ，板型：468，有效宽度：468mm ，波高：75mm ， 波距：468mm ，檩条间距 1.5m 43212.66,11.12/,350/I c m m W c m m f n m m ===B ．荷载组合a 基本荷载屋面板自重 0.06 kn/ ㎡屋面恒载标准值DB 0.06 kn/ ㎡屋面活荷载 0.50 kn/ ㎡活荷载标准值LB 0.50 kn/ ㎡基本风压 0.50 kn/ ㎡屋面风压体形系数 -2.2地面粗糙度分类 A 类风压高度系数 1.80 h=32.8m风阵系数 1.54风压标准值 -3.05 kn/ ㎡ h=32.8m屋面雪荷载 0.5kn/ ㎡积雪分布系数 1.4雪荷载标准值 0.5 kn/ ㎡检修集中荷载换算值 0.15 kn/ ㎡b 屋面板上标准线荷载恒载 0.468*0.08=0.028kn/m活荷载 0.468*0.50=0.23kn/m负风压 0.468*(-3.05)=-1.43 kn/m h=32.8m雪压 0.468*0.5=0.23 kn/m检修集中荷载换算值 0.468*0.15=0.07 kn/mc 荷载组合1.2*恒载＋1.4*max(活荷载、雪压、检修荷载)＝1.2*0.028+1.4*0.23=0.36kn/m 1.0*恒载+1.4*负风压＝1.0*0.028+1.4*(-1.43)=-2.03kn/m h=32.8mC. 弯曲应力验算屋面板为一坡通长板，为连续使用2232223221/(8)0.361500/(811.1210)8.95/350/1500/(811.1210)46.4/350/c k e f c c q W f n m mf n m m n m m f n m m σσσ=⨯⨯<=⨯⨯⨯=<=⨯⨯⨯=<=满足＝-2.03满足 h =32.8m 经验算，板材弯曲应力满足要求，满足抗风要求D.挠度验算44344341/(384)||1500/25060.361500/(2061038412.6610)0.18||1500/25062.031500/(2061038412.6610) 1.03||1500/2506k e f q E I m mm m m m m m m m ωωωωωω⨯<===⨯⨯⨯⨯⨯=<===⨯⨯⨯⨯⨯=<===满足满足h =32.8m 经验算，板材挠度满足要求2) 墙面板抗风计算书A.墙面板基本参数基材：300n/m ㎡，厚度t=0.6mm ，板型：860，有效宽度：860mm ，波高：25mm ， 波距：215mm ，檩条间距 1.5m 4327.98, 5.73/,300/I c m m W c m m f n m m ===B ．荷载组合a 基本荷载墙面板自重 0.055 kn/ ㎡墙面恒载标准值DB 0.055 kn/ ㎡基本风压 0.50 kn/ ㎡墙面风压体形系数 0.8地面粗糙度分类 A 类风压高度系数 1.80 h=32.8m风阵系数 1.54风压标准值 -1.11kn/ ㎡ h=32.8mb 墙面板上标准线荷载恒载 0.86*0.055=0.047kn/m风压 0.86*1.11=0.95 kn/m h=32.8mc 荷载组合1.0*恒载＋1.4*max(活荷载、雪压、检修荷载)＝1.2*0.047+1.4*0=0.056kn/m 1.0*恒载+1.4*风压＝1.0*0.047+1.4*0.95=1.377kn/m h=32.8mC. 弯曲应力验算墙面板为一坡通长板，为连续使用2232223221/(8)0.0561500/(8 5.7310) 2.8/300/1500/(8 5.7310)67.6/300/c k e f c c q W f n m mf n m m n m m f n m m σσσ=⨯⨯<=⨯⨯⨯=<=⨯⨯⨯=<=满足＝1.377满足 h =32.8m 经验算，板材弯曲应力满足要求D.挠度验算44344341/(384)||1500/25060.0561500/(206103847.9810)0.05||1500/25061.3771500/(206103847.9810) 1.1||1500/2506k e f q E I m mm m m m m m m m ωωωωωω⨯<===⨯⨯⨯⨯⨯=<===⨯⨯⨯⨯⨯=<===满足满足h =32.8m 经验算，板材挠度满足要求。
高层剪力墙结构计算书
第册/ 共册本册共页计算书CALCULATION DOCUMENT工程名称：仁恒河滨花园二期工程编号：A-200241001-13项目名称：13号楼设计阶段：施工图设计专业：结构计算人：校对人：华东建筑设计研究院有限公司EAST CHINA ARCHITECTURAL DESIGN& RESEARCH INSTITUTE CO.LTD注：结构高度指室外地坪至檐口或大屋面（斜屋面至屋面中间高）三. 设计依据建筑地基基础设计规范（GB50007-2002）建筑结构荷载规范（GB50009-2001）建筑抗震设计规程（GB50011-2001）混凝土结构设计规范（GB50010-2002）高层建筑混凝土结构技术规程（JGJ3-2002）建筑抗震设计规程（DBJ08―9―92）及1996年局部修订增补地基基础设计规范（DGJ08－11－1999）中国建筑西南勘察研究院提供的《仁恒河滨花园岩土工程详细勘察报告》及补充资料五．上部永久荷载标准值及构件计算（一）楼面荷载·首层:卧室、起居室、书房：150厚砼板 3.75kN/m2板面装修荷载 1.0kN/m2板底粉刷或吊顶 0.50kN/m2恒载合计 5.25kN/m2厨房、普通卫生间：150厚砼板 3.75kN/m2板面装修荷载 1.1kN/m2板底粉刷或吊顶 0.50kN/m2恒载合计 5.35kN/m2带采暖卫生间：150厚砼板 3.75kN/m2板面装修荷载 20x0.13=2.6kN/m2板底粉刷或吊顶 0.50kN/m2恒载合计 6.85kN/m2门厅、电梯间：150厚砼板 3.75kN/m2板面装修荷载 20x0.07=1.4kN/m2板底粉刷或吊顶 0.50kN/m2恒载合计 5.65kN/m2·标准层:卧室、起居室、书房：110厚砼板 2.75kN/m2板面装修荷载 1.0kN/m2板底粉刷或吊顶 0.50kN/m2恒载合计 4.25kN/m2对于120厚楼板：4.5kN/m2对于130厚楼板：4.75kN/m2对于140厚楼板：5.0kN/m2对于150厚楼板：5.25kN/m2对于200厚楼板：8.0kN/m2(包括大跨度楼板上轻质隔墙的折算荷载1.5kN/m2)厨房、普通卫生间：100厚砼板 2.5kN/m2板面装修荷载 1.1kN/m2板底粉刷或吊顶 0.50kN/m2恒载合计 4.10kN/m2带采暖卫生间：100厚砼板 2.5kN/m2板面装修荷载 20x0.13=2.6kN/m2板底粉刷或吊顶 0.50kN/m2恒载合计 5.60kN/m2楼电梯间：120厚砼板 3.0kN/m2板面装修荷载 20x0.07=1.4kN/m2板底粉刷或吊顶 0.50kN/m2恒载合计 4.90kN/m2（二）屋面荷载屋面板120厚：4cm细石混凝土面层 1.00kN/m2三元乙丙橡胶卷材防水层 0.3kN/m2聚苯乙烯板隔热层2%找坡(h min=40) 0.5kN/m2防水卷材 0.30kN/m22cm找平 0.40kN/m2120厚砼板 3.0kN/m22cm底粉刷 0.4kN/m2恒载合计 6.2kN/m2对于130厚楼板：6.5kN/m2对于140厚楼板：6.7kN/m2露台:水泥砂浆+10厚防滑地砖 0.7kN/m24cm细石混凝土面层 1.00kN/m2三元乙丙橡胶卷材防水层 0.3kN/m2聚苯乙烯板隔热层2%找坡(h min=40) 0.5kN/m2防水卷材 0.30kN/m22cm找平 0.40kN/m2110厚砼板 2.75kN/m2 2cm底粉刷 0.4kN/m2恒载合计 6.4kN/m2对于120厚楼板：6.7kN/m2对于130厚楼板：6.9kN/m2（三）墙体荷载(四) 阳台女儿墙、栏板：板厚：240mm1．板高600mm：1)永久荷载=（25×0.24×0.6＋0.68×0.6）×1.2=4.8 kN/m2) 栏板抗弯计算:水平设计荷载：P=0.5kN/m×1.4=0.7kN/m设计弯矩：M=0.7×0.6=0.42kN-m/m构造配筋：0.15%×h0×1000=338mm2/m2．板高1300mm：1) 永久荷载=（25×0.24×1.3＋0.68×1.3）×1.2=10.5 kN/m2) 栏板抗弯计算:水平设计荷载：P=0.5kN/m×1.4=0.7kN/m设计弯矩：M=0.7×1.3=0.91kN-m/m构造配筋：0.15%×h0×1000=338mm2/m六、结构计算采用PM建模，TAT、SATWE设计软件计算。
钢结构屋面板墙面板计算
A、恒载+活载
0.570 kN/m
q1=（1.0*1.2*q恒+1.0*1.4*q活）*B=(1.0*1.2*0.05+1.0*1.4*0.5)*0.75=0.57
B、恒载+风载(-)
1.821 kN/m
q2=（1.0*1.2*q恒+1.0*1.4*ωk）*B=(1.0*1.2*0.05+1.0*1.4*-1.777)*0.75=-1.821
屋面板计算
1、基本信息:
基本风压ω0: 活 荷 载q活: 恒 荷 载q恒: 计算高度Z: 体型系数μs: 地面粗糙度:
0.735 kN/㎡ 0.5 kN/㎡ 0.05 kN/㎡ 6m -1.3 B类
屋面檩条间距L 压型钢板板型 压型钢板板厚 压型截面模量W 压型截面惯性矩I 压型钢板板宽B
1.20 m YX35-125-750
C、恒载+检修荷载（检修荷载取1.0KN）
1.912 kN/m
qre=ηF/(B/2)=0.5*1.0/(0.75/2)=1.333
q3=1.0*1.2*q恒*B+1.0*1.4*qre=1.0*1.2*0.05*0.75+1.0*1.4*1.333=1.912
D、恒载+风载(+)
2.089 kN/m
Q235
被连接钢板的抗拉强度设计值f
205 N/mm
钉杆的圆柱状螺纹部分钻入基材中的深度tc 自攻螺钉的直径d
8.6 mm 5.5 mm
按<<冷弯薄壁型钢结构技术规范>>公式(6.1.7-3)计算
一个自攻螺钉的抗拉承载力设计值Ntf Ntf=8.5*t*f=8.5*1.5*205=2613.75N=2.614 kN
网架工程屋面压型钢板计算书
屋面压型钢板计算一、压型钢板的验算:1.荷载情况：基本风压0.7KN/㎡, 地面粗糙度B类；基本雪压：0.35KN/㎡；屋面活荷载0.30KN/㎡；最大檩距1.3m,2.屋面板截面特性:断面图:板厚0.8㎜, 热镀铝锌, 外覆涂层, 其有效截面特性如下:截面惯性矩：IEX=19.41㎝4/m ,截面抵抗矩: WEX=15.85㎝3/m3.内力计算:屋面板上的线荷载: 恒载0.08KN/㎡取活载和雪载较大者: 0.35 KN/㎡风荷载：阵风系数, 高度变化系数, 体形系数风载1:风载2:荷载组合:组合1:1.2恒+1.4活=1.2*0.08+1.4*0.35=0.586 KN/㎡组合2:1.0恒-1.4风载1=1.0*0.08-1.4*3.311=-4.56 KN/㎡组合3:1.2恒+1.4活+1.4*0.6*风载2=1.2*0.08+1.4*0.35+1.4*0.6*1.505=1.85 KN/㎡组合4:1.2恒+1.4*0.7*活+1.4*风载2=1.2*0.08+1.4*0.7*0.35+1.4*1.505=2.55 KN/㎡取组合后荷载最大值4.56 KN/㎡进行计算:每1M宽板上的线荷载为q=1*4.56=4.56 KN/m屋面板为连续板, 最大弯矩MMAX=qL2/12=4.56*1.32/12=0.642KNm4.板强度验算:正应力σMAX=M MAX/ W EX=0.642*106/15.85*103=40.5N/㎜2 <f=205 N/㎜25.刚度验算:跨中最大挠度w=0.677q L4/(100E I X)=0.677*4.56*13004/(100*2.06*105*19.41*104) =2.21㎜ < [w] =L/250=5.2 ㎜综上: 屋面板采用该板型经计算可以满足要求。
二、板专用支架的验算:1.内力计算:荷载组合:组合1:1.2恒+1.4活=1.2*0.08+1.4*0.35=0.586 KN/㎡组合2:1.0恒-1.4风载1=1.0*0.08-1.4*3.311=-4.56 KN/㎡组合3:1.2恒+1.4活+1.4*0.6*风载2=1.2*0.08+1.4*0.35+1.4*0.6*1.505=1.85 KN/㎡组合4:1.2恒+1.4*0.7*活+1.4*风载2=1.2*0.08+1.4*0.7*0.35+1.4*1.505=2.55 KN/㎡取组合后荷载最大值4.56 KN/㎡进行计算:每个支座需承受的拉力为T=4.56*0.47*1.3=2.79 KN2.应力计算:支架截面最小处的截面面积A=30*1.2=36 ㎜2,支架厚度t=1.2㎜支架内的最大拉应力σMAX=N/A=2.79*1000/36=77.5N/㎜2 <f=205 N/㎜23.自攻钉计算:支架用自攻钉固定与檩条上, 每个支架用两个M5.5*25, 每个钉可以承受拉力5.525 KN则每个支架受的拉力T=2.79 KN〈 5.525*4=22.1 KN满足。
金属屋面板计算书
黄泥川金属屋面板结构计算多跨连续板受风吸压力的情况(采用三跨连续进行计算)屋面板采用0.9mm厚S65/400铝合金直立锁边板型，板跨为1.5m，(1) 荷载取值1) 恒荷载 0.25 KN/m22) 活荷载（按不上人屋面，但施工或维修荷载较大） 0.50 KN/m23) 风荷载按50年一遇基本风压ω0 = 0.65 KN/m2，正风压标准值ωk2＝0.325KN/m2，负风压标准值ωk1＝－0.65KN/m24) 雪荷载基本雪压(50年重现期)S0＝0.40 KN/m2，屋面积雪分布系数μr＝0.40，S k＝S0⋅μr ＝0.16 KN/m2(2) 荷载计算1) 恒荷载 0.25 KN/m2小计 0.25 KN/m2×0.4m＝0.1 KN/m2) 活荷载 0.5 KN/m2×0.4m＝0.20 KN/m3) 风荷载－0.65 KN/m2×0.4m＝－0.26KN/m 0.325 KN/m2×0.4m＝0.13 KN/m4) 雪荷载 0.16 KN/m2×0.4m＝0.064 KN/m5) 荷载组合向下最不利组合值：恒＋活＋风＝0.25×1.2＋0.20×1.4×1.0＋0.13×1.4×0.7＝0.71KN/m恒＋风＋活＝0.25×1.2＋0.13×1.4×1.0＋0.20×1.4×0.7＝0.68KN/m向下最不利标准值：恒＋风＋活＝0.25＋0.13＋0.20＝0.58 KN/m向上最不利组合值：恒+风＝0.25×1.0－0.26×1.4＝－0.114KN/m向上最不利标准值：恒+风＝0.25－0.26＝－0.01KN/m所以最不利的荷载为：向下:最不利荷载设计值为：q f=0.71 KN/m最不利荷载标准值为：q K=0.58KN/m向上:最不利荷载设计值为：q f=-0.114 KN/m最不利荷载标准值为：q k=-0.01KN/m可知以上起控制作用的为向下的荷载,本计算以向下的荷载组合进行验算(3) 按连续屋面板受向下荷载时内力计算（查建筑结构静力计算手册三跨连续梁系数表）得跨中弯距M f=0.08×q f×L2=0.08×0.71×1.52=0.1278KNm中间支座弯距M f=0.11×q f×L2=0.11×0.71×1.52=0.1757KNm边支座反力R a=0.4×q f×L=0.4×0.71×1.5=0.426KN中支座反力R b=1.1×q f×L=1.1×0.71×1.5=1.17KN(4) 按连续屋面板受向下荷载时有效截面特性计算1）有效厚度计算(按偏保守考虑取一块中间加劲板件计算)b=75mm,t=0.9mm,b/t=83.33.详见附图:根据《铝合金结构设计规范》GB50429-2007中第11.1.3-2确定S65/400板型应按第5.2.3计算有效厚度由于Ø=σmin/σmax=M f边/M f中=0.1278/0.1757=0.73<1,根据《铝合金结构设计规范》(GB 50429-2007)中5.2.5-1公式: K=8.2/(Ø+1.05)=4.6根据《铝合金结构设计规范》(GB 50429-2007)中5.2.4公式:σcr=3.142kE/12(1-ν2)(b/t)2=3.142× 5.29×70000/12×(1-0.32) ×83.332=56.2 N/mm2λ=(f0.2/σcr)1/2=(145/89.42)1/2=1.61查《铝合金结构设计规范》(GB 50429-2007)中表5.2.3得系数(强硬化铝合金非焊接):α1=0.9和α2=0.9根据《铝合金结构设计规范》(GB 50429-2007)中5.2.3-1公式:t e=(α1/λ-0.22α2/λ2)t=0.9×(0.9/1.273-0.22×0.9/1.2732)=0.4mm2)有效截面计算根据《铝合金结构设计规范》(GB 50429-2007)中5.4.1-1要求将有效厚度取代厚度t进行有效截面计算:(采用CAD程度自动计算得)I X=116780.81738281 mm4 I Y=5115825.02075195 mm4i x= 22.03 mm i y= 145.8 mm则W ex= I X/ e x =7849.5598mm3, W ey= I y/ e y =23754.58500010mm3,3)承载力计算根据《铝合金结构设计规范》(GB 50429-2007)中11.2.2-2公式得截面承受的最小弯矩为M u=W ex f=7849.5598×145=1.14KNm>M f=0.1757 KNm 满足要求4)稳定计算考虑面板的腹板稳定性计算:腹板的剪切屈曲计算因h/t=36.7/0.9=40.78<875/f0.21/2=72.67根据《铝合金结构设计规范》(GB 50429-2007)中11.3.1-1公式τ=R b/A=1.17×103/0.9×36.7=35.4 N/mm 2<τcr =320 f 0.21/2/(h/t)=127.23 N/mm 2 满足要求 支座处腹板的局部受压承载计算根据《铝合金结构设计规范》(GB 50429-2007)中11.3.1-1公式R w =αt 2(Ef 1/2)(0.5+(0.02l c /t)1/2)(2.4+(θ/90)2)=5.281> R b =1.17KN 满足要求 5)组合作用计算根据《铝合金结构设计规范》(GB 50429-2007)中11.4.1公式可知: M/M u =0.1757/1.14=0.154<1 R/R w =1.17/5.281=0.221<1 0.94(M/M u )2+( R/R w )2=0.071<1 综述,以上各项验算都满足要求。
一.楼板和屋面计算书
第一部分楼盖设计一、楼盖区格划分标准层楼板区格划分见下图，编号为BB1，屋面板区格划分与标准层楼板区格的划分相同，编号为WB2.二、荷载计算（一）、楼面板1．厅、房恒载：二次装修地面0.04×20 =0.80 kN/m2板自重0.12×25 =3 kN/m2板底粉刷0.02×20 =0.40 kN/m2共计g k=4.20 kN/m2活载：q k=2.00 kN/m2设计荷载 1.2g+1.4q=1.2×4.2+1.4×2.0 =7.84 kN/m22．阳台恒载：二次装修地面0.04×20 =0.80 kN/m2板自重0.12×25 =3 kN/m2板底粉刷0.02×20 =0.40 kN/m2共计g k=4.20 kN/m2活载：q k=2.50 kN/m2设计荷载1.2g+1.4q=1.2×4.2+1.4×2.5 =8.54 kN/m24．卫生间恒载：二次装修地面0.04×20 =0.80 kN/m2板自重0.12×25 =2.50 kN/m2板底粉刷0.02×20 =0.40 kN/m2共计g k=11.7（加上附加荷载7.5 kN/m2）kN/m2活载：q k=2.00 kN/m2设计荷载1.2g k+1.4q k =1.2×11.7+1.4×2 =16.84 kN/m2（二）、屋面板恒载：1：8水泥焦渣找坡层0.045(平均)×14.5 =0.70 kN/m230厚C20细石砼保护层0.03×24 =0.72 kN/m2防水层=0.35 kN/m220厚1：3水泥砂浆找平层0.02×20 =0.40 kN/m2板自重0.12×25 =3.00 kN/m2共计g k=5.17 kN/m2活载：（上人）q k=2.00 kN/m2设计荷载1.2g+1.4q=1.2×5.17+1.4×2.0 =9.00 kN/m2三、楼板配筋计算1．标准层楼板配筋计算（房厅）B4：恒载：g=1.2g k=1.2X4.2=5.04 kN/m2活载：q=1.4 q k=1.4X2.0=2.8 kN/m21．荷载g’=g+q/2=5.04+2.8/2=6.44 kN/m2q’=q/2=2.8/2=1.4 kN/m22．弯矩计算板短边与长边的比值为：lxo=3900mm; lyo=3900mm ;根据板的支撑条件为两邻端固定，两邻端简支，查得板的弯矩系数α，列表如下：①跨中弯距：Mx=αm1g’ l2xo+αm5q’ l2xo =0.0273X6.44X3.92 +0.0429X1.4X3.92=3.58My=αm2g’ l2yo+αm6q’ l2yo =0.0273X6.44X3.92 +0.0429X1.4X3.92 =3.58②支座负弯距：Mxo=αm3( g’+ q’) l2xo =0.0281X(6.44+1.4)X3.92 =3.35Myo=αm4( g’+ q’) l2yo =0.0289X(6.44+1.4)X3.92 =3.453．截面设计板的砼保护层厚度取15mm,αms=20mm短跨方向跨中截面有效高度：hox=120-20=100mm长跨方向跨中截面：hoy=120-20-10=90mm支座截面：ho=120-20=100mm板的配筋按下式计算：短跨跨中（X）：As=Mx/(0.95h0f y)=3.58/(0.95X100X210)=179 mm2长跨跨中（Y）：As=My/(0.95h0f y)=3.58/(0.95X90X210)=199mm2支座短边：As=Mxo/(0.95h0f y)=3.35/(0.95X100X210)=168 mm2支座长边：As=Myo/(0.95h0f y)=3.45/(0.95X100X210)=173 mm24．列出板（区格）按弹性理论分析的内力及截面配筋表：板的内力及配筋（房厅）B2 ：恒载：g=1.2g k=1.2X4.2=5.04 kN/m2活载：q=1.4 q k=1.4X2.0=2.8 kN/m21．设计荷载g’=g+q/2=5.04+2.8/2=6.44 kN/m2q’=q/2=2.8/2=1.4 kN/m22．弯矩计算板短边与长边的比值为：lxo=3000mm; lyo=3900mm ;根据板的支撑条件为三边，③跨中弯距：Mx=αm1g’ l2xo+αm5q’ l2xo =0.0364X6.44X32 +0.0675X1.4X32=3.16My=αm2g’ l2yo+αm6q’ l2yo =0.0263X6.44X3.92 +0.0426X1.4X3.92 =3.71④支座负弯距：Mxo=αm3( g’+ q’) l2xo =0.0390X(6.44+1.4)X32 =2.97Myo=αm4( g’+ q’) l2yo =0.0273X(6.44+1.4)X3.92 =3.513．截面设计板的砼保护层厚度取15mm,αms=20mm短跨方向跨中截面有效高度：hox=120-20=100mm长跨方向跨中截面：hoy=120-20-10=90mm支座截面：ho=120-20=100mm板的配筋按下式计算：短跨跨中（X）：As=Mx/(0.95h0f y)=3.16/(0.95X100X210)=158mm2长跨跨中（Y）：As=My/(0.95h0f y)=3.71/(0.95X90X210)=207 mm2支座短边：As=Mxo/(0.95h0f y)=2.97/(0.95X100X210)=149 mm2支座长边：As=Myo/(0.95h0f y)=3.51/(0.95X100X210)=176 mm24．列出板（区格）按弹性理论分析的内力及截面配筋表：板的内力及配筋（房厅）B3：恒载：g=1.2g k=1.2X4.2=5.04 kN/m2活载：q=1.4 q k=1.4X2.0=2.8 kN/m21．设计荷载g’=g+q/2=5.04+2.8/2=6.44 kN/m2q’=q/2=2.8/2=1.4 kN/m22．弯矩计算板短边与长边的比值为：lxo=3900mm; lyo=3900mm ;根据板的支撑条件为三边固，⑤跨中弯距：Mx=αm1g’ l2xo+αm5q’ l2xo =0.0206X6.44X3.92 +0.0429X1.4X3.92=3.12My=αm2g’ l2yo+αm6q’ l2yo =0.0255X6.44X3.92 +0.0429X1.4X3.92 =3.65⑥支座负弯距：Mxo=αm3( g’+ q’) l2xo =0.0219X(6.44+1.4)X3.92 =2.82Myo=αm4( g’+ q’) l2yo =0.0261X(6.44+1.4)X3.92 =3.363．截面设计板的砼保护层厚度取15mm,αms=20mm短跨方向跨中截面有效高度：hox=120-20=100mm长跨方向跨中截面：hoy=120-20-10=90mm支座截面：ho=120-20=100mm板的配筋按下式计算：短跨跨中（X）：As=Mx/(0.95h0f y)=3.12/(0.95X100X210)=156mm2长跨跨中（Y）：As=My/(0.95h0f y)=3.65/(0.95X90X210)=203 mm2支座短边：As=Mxo/(0.95h0f y)=2.82/(0.95X100X210)=141 mm2支座长边：As=Myo/(0.95h0f y)=3.36/(0.95X100X210)=168 mm24．列出板（区格）按弹性理论分析的内力及截面配筋表：板的内力及配筋（房厅）B7：恒载：g=1.2g k=1.2X4.2=5.04 kN/m2活载：q=1.4 q k=1.4X2.0=2.8 kN/m21．设计荷载g’=g+q/2=5.04+2.8/2=6.44 kN/m2q’=q/2=2.8/2=1.4 kN/m22．弯矩计算板短边与长边的比值为：lxo=3900mm; lyo=3900mm ;根据板的支撑条件为四边固，⑦跨中弯距：Mx=αm1g’ l2xo+αm5q’ l2xo =0.0205X6.44X3.92 +0.0429X1.4X3.92=3.12My=αm2g’ l2yo+αm6q’ l2yo =0.0205X6.44X3.92 +0.0429X1.4X3.92 =3.52⑧支座负弯距：Mxo=αm3( g’+ q’) l2xo =0.0205X(6.44+1.4)X3.92 =2.64Myo=αm4( g’+ q’) l2yo =0.0205X(6.44+1.4)X3.92 =2.64 3．截面设计板的砼保护层厚度取15mm,αms=20mm短跨方向跨中截面有效高度：hox=120-20=100mm长跨方向跨中截面：hoy=120-20-10=90mm支座截面：ho=120-20=100mm板的配筋按下式计算：短跨跨中（X）：As=Mx/(0.95h0f y)=3.12/(0.95X100X210)=156mm2长跨跨中（Y）：As=My/(0.95h0f y)=3.52/(0.95X90X210)=196 mm2支座短边：As=Mxo/(0.95h0f y)=2.64/(0.95X100X210)=132 mm2支座长边：As=Myo/(0.95h0f y)=2.64/(0.95X100X210)=132 mm24．列出板（区格）按弹性理论分析的内力及截面配筋表：（房厅）B5：恒载：g=1.2g k=1.2X4.2=5.04 kN/m2活载：q=1.4 q k=1.4X2.0=2.8 kN/m21．设计荷载g’=g+q/2=5.04+2.8/2=6.44 kN/m2q’=q/2=2.8/2=1.4 kN/m22．弯矩计算板短边与长边的比值为：lxo=2000mm; lyo=3000mm ;根据板的支撑条件为三边固定，一边简支，查得板的弯矩系数α，列表如下：⑨跨中弯距：Mx=αm1g’ l2xo+αm5q’ l2xo =0.0381X6.44X22 +0.0795X1.4X22=1.53My=αm2g’ l2yo+αm6q’ l2yo =0.0137X6.44X32 +0.0396X1.4X32 =1.37 ⑩支座负弯距：Mxo=αm3( g’+ q’) l2xo =0.0390X(6.44+1.4)X22 =1.32Myo=αm4( g’+ q’) l2yo =0.0178X(6.44+1.4)X32 =1.363．截面设计板的砼保护层厚度取15mm,αms=20mm短跨方向跨中截面有效高度：hox=120-20=100mm长跨方向跨中截面：hoy=120-20-10=90mm支座截面：ho=120-20=100mm板的配筋按下式计算：短跨跨中（X）：As=Mx/(0.95h0f y)=1.53/(0.95X100X210)=77mm2长跨跨中（Y）：As=My/(0.95h0f y)=1.37/(0.95X90X210)=76 mm2支座短边：As=Mxo/(0.95h0f y)=1.32/(0.95X100X210)=66mm2支座长边：As=Myo/(0.95h0f y)=1.36/(0.95X100X210)=68 mm24．列出板（区格）按弹性理论分析的内力及截面配筋表：（卫生间）B6：恒载：g=1.2g k=1.2X11.7=14.04 kN/m2活载：q=1.4 q k=1.4X2.0=2.8 kN/m21．设计荷载g’=g+q/2=14.04+2.8/2=15.44 kN/m2q’=q/2=2.8/2=1.4 kN/m22．弯矩计算板短边与长边的比值为：lxo=2000mm; lyo=3900mm ;根据板的支撑条件为四边固，⑪跨中弯距：Mx=αm1g’ l2xo+αm5q’ l2xo =0.0406X7.06X22 +0.0994X1.4X22=1.71My=αm2g’ l2yo+αm6q’ l2yo =0.0105X7.06X3.92 +0.0335X1.4X3.92 =1.84 ⑫支座负弯距：Mxo=αm3( g’+ q’) l2xo =0.0406X(7.06+1.4)X22 =1.37Myo=αm4( g’+ q’) l2yo =0.0105X(7.06+1.4)X3.92 =1.35 3．截面设计板的砼保护层厚度取15mm,αms=20mm短跨方向跨中截面有效高度：hox=120-20=100mm长跨方向跨中截面：hoy=120-20-10=90mm支座截面：ho=120-20=100mm板的配筋按下式计算：短跨跨中（X）：As=Mx/(0.95h0f y)=1.71/(0.95X100X210)=86mm2 长跨跨中（Y）：As=My/(0.95h0f y)=1.84/(0.95X90X210)=102mm2支座短边：As=Mxo/(0.95h0f y)=1.37/(0.95X100X210)=69mm2支座长边：As=Myo/(0.95h0f y)=1.35/(0.95X100X210)=68 mm2 4．列出板（区格）按弹性理论分析的内力及截面配筋表：板的内力及配筋（阳台）B1：恒载：g=1.2g k=1.2X4.2=5.04 kN/m2活载：q=5.04+1.4×3.5=9.94 kN/m支重力: P=1.5 KNM=1/2ql2+Pl=1/2×9.94×0.742+1.5×0.74=3.84a s=M/(αc f c bh2o)=3.84×106/(1.0×11.9×1000×1002)=0.032ξ=1-(1-2 a s)1/2=1-(1-2×0.032) 1/2=0.033As=ξa1f c bh o/f y =0.033×1.0×11.9×1000×100/210=187mm 2 所选配筋Ф6@150, 实配189（阳台）B9：恒载：g=1.2g k=1.2X4.2=5.04 kN/m2活载：q=5.04+1.4×3.5=9.94 kN/m支重力: P=1.5 KNM=1/2ql2+Pl=1/2×9.94×1.042+1.5×1.04=6.93a s=M/(αc f c bh2o)=6.93×106/(1.0×11.9×1000×1002)=0.058ξ=1-(1-2 a s)1/2=1-(1-2×0.058) 1/2=0.060As=ξa1f c bh o/f y =0.060×1.0×11.9×1000×100/210=340mm 2所选配筋Ф8@150, 实配3352．层面板配筋计算（层面板）B4：恒载：g=1.2g k=1.2X5.17=6.20kN/m2活载：q=1.4 q k=1.4X2.0=2.8 kN/m21．设计荷载g’=g+q/2=6.20+2.8/2=7.60 kN/m2q’=q/2=2.8/2=1.4 kN/m22．弯矩计算板短边与长边的比值为：lxo=3900mm; lyo=3900mm ;根据板的支撑条件为两邻端，按下式计算板的弯矩。
屋面板计算书模板详解
活3)
风基
w0
本阵
风风
压风
荷负
风正
4) 风
雪基
本屋
面则
雪
弹 性
自重
铝
合
70000
N /
=
惯性矩
跨中允 许弯矩
允许支 座反力
7E+07
kN /m
连续板支座允许弯矩
M/M0B，K+R/R0B，K ≤1
g
Jef,k
MF,K
RA,K
M0B,K R0B,K MaxMB,K MaxRB,K
(KN/m2) 0.0352
1.709
KN m/
1.482
KN m/
13.45
KN /m
Rb 1.
= 14
＝ 1.143 × -2.65 × 1.5
支
= -4.54 KN
< Rb
座 Mm
8.67
KN /m
,f
= -0.64 / 1.709 + -4.54 / 43.45455
=
-0.48
< 1.
由上可知， 强度满足要求。
4.
因
[T ][=Q ]=
2.77 6.17
/2= /2=
1.385 KN
3.085 KN 满
为
足
三
屋 面屋
面 F=
L ·
= 2.505 KN
因为0.7KN＜F＜1.5KN，所以该屋面板需要采用Φ6mm的不锈钢螺栓作为屋面板的固定 点。
四
屋 面基
本屋
面屋
面由
屋平
均
L/
q5= 6.76
(s
n= 0.0125
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βgz= 1.58 ω=1.4ωk
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三、 屋面 屋
面屋 面保 温为 三板 材屋 面
0.48m 820型
m厚 钢 无
50mm 单层
厚 铝箔 0.576
300
N /mm2
mm,
0.0500 0.0000
kN/m2 kN/m2 kN/m2
250
7.84
5.34 KN/m
不满足 kN/m2 要50 2.55
kN/m2 kN/m2
宽B 0.4H 0.1B
m
mm
mm
43 13600 4300
μs
μz
ω0
1.0 1.39 2.55
边缘带宽 mm 4300 ωk=βgzμ sμzω0 阵风系数
ωk
5.600
侧面1 -1 1.39 2.55
-5.600
侧面2 -1.4 1.39 2.55
qu1=
2294 ×
250 /
qu2=
5717 ×
250 /
( 0.08 × ( 0.08 ×
810000 ）= 810000 ）=
8.85 KN 22.06 /KmN
/m
b.
由由 静取 ，取 ，
L= L=
900 mm 900 mm
解 得解： 得：
MU =
0.11
×qu× L2=We
qu1=
2294 ×
N /mm2,
200000 N /mm2
Ix1 ＝
0.042
x106m m4/m
Wex1＝ Wex2＝
2.29
5.72 第
x103m mx1303m 2m页3 ，共
3
页
上边 下边
四、 屋面 (1)
按a. 由由 静取 ，取 ，
L= L=
900 mm 900 mm
解 得解： 得：
MU =
0.08
×qu× L2=We
WU/L
=
L=
1000 mm 解得： l
1 2 0 0 m m
qk= 2x105
0.781 qk×L3/ × （100
0.193 q
k
4
.
96
kN
由以
取q
u
2
，
4 .9 6
k
N
/
m
L= 1000 mm
l
1 2 0 0 m m
qk=
q/0.82 =
7.34/0.82 =
6.511 KN/m2
<
（200 / ×0m .781
钢结构工程墙面围护系统计算书（820）
一、 设计
二、 荷载
1 2 3 4 5
《建筑结 构《荷门载式规刚 架《轻钢型结房构 设《计冷规弯范薄 壁建型设钢单结 位提供的
1
屋面活荷 载
2 基本风压
3
确定边缘 表带2宽-1度边见
缘带确定
檐口H
m
34
4
屋面风荷 表载2计-2算屋见
面檩条风
分区
迎风面
QK= 地面
250 /
qu2=
5717 ×
250 /
( 0.11 × ( 0.11 ×
810000 ）= 810000 ）=
6.44 KN 16.04 /KmN
/m
由
以取 ，
L= 1000 mm
qu=
q/0.82 = 6.49/0.82
7.85
KN/m2
<
kN/ 10.98 m2
不满足 要求！
(2) 按由 静 取 ，