G结构计算书
钢结构吊装计算书
钢结构吊装计算书
为了满足单层厂房钢结构的吊装要求，需要选用适当的起重机进行吊装。
综合考虑工程的跨度、高度、构件重量和吊装工程量等因素，本工程选用了汽车式起重机。
具体来说，我们选用了QY25A型（徐州）汽车起重机，该起重机在支腿全伸、侧向和后向作业，主臂长25米时，工作幅度可达10米，起重量可达6.4吨，起升高度可达14.34米。
为了保证吊装的安全性和稳定性，我们需要对起重机进行详细的验算。
例如，对于主钢梁的吊装，我们采用了三点法吊装，吊点用卸扣锁住，并用切口钢管包扎；钢柱吊装采用单式吊点旋转回直法吊装。
通过计算，我们得出了吊装载荷为3.14吨，而起重机的额定起重量为6.4吨，因此吊装是安全的。
除了起重机的验算，我们还需要对钢丝绳进行选用和计算。
根据计算，钢丝绳允许拉力为多少是需要考虑的问题。
文章无明显格式错误和问题段落，但是表述不够清晰，需要进行改写。
根据公式[Fg]=a*Fg/K，其中[Fg]代表钢丝绳允许拉力
（单位为KN），Fg代表钢丝绳破断拉力总和（单位为KN），a代表换算系数，K代表钢丝绳安全系数。
假设使用一根直径
为21.5的、公称抗拉强度为1700n/mm2的6*37钢丝绳作捆绑吊索，查表得到Fg=296KN，a=0.82，K=10，则可得到[Fg]的
值为24.28KN。
在进行钢梁吊装时，需要计算每根钢丝绳的实际拉力F。
根据图示，可得到公式F=1/2*G/sin30o，其中G代表钢梁的重力，sin30o代表30度角的正弦值。
代入数值可得到
F=1/2*12/0.5.。
钢结构课设计算书完整版
课程设计任务书题目：梯形钢屋架——某工业厂房适用专业：土木工程2010级指导教师：雷宏刚、李海旺、闫亚杰、焦晋峰太原理工大学建筑与土木工程学院2013年12月一、设计题目：梯形钢屋架二、设计资料某工业厂房，屋盖拟采用钢结构有檩体系，屋面板采用100mm厚彩钢复合板（外侧基板厚度0.5mm，内侧基板厚度0.4mm，夹芯材料选用玻璃丝棉，屋面板自重标准值按0.20 kN/m2计算），檩条采用冷弯薄壁C型钢。
屋面排水坡度见表1，有组织排水。
屋架支承在钢筋混凝土柱上，柱顶标高9.0m，柱截面尺寸为400×400mm。
不考虑积灰荷载。
注：屋架、檩条、拉条及支撑自重标准值可按下列数值考虑：0.30kN/m2（6.0m）0.40kN/m2（7.5m）三、设计内容及要求要求在2周内（2013.12.23～2014.1.3）完成钢结构课程设计内容，提交设计图纸及计算书一套。
1. 设计内容（1）进行屋盖结构布置并选取计算简图；（2）屋架内力计算及内力组合；（3）屋架杆件设计；（4）屋架节点设计；（5）屋架施工图。
2. 设计要求（1）整理设计计算书一份○1设计条件○2结构布置○3计算简图○4荷载选取○5内力计算○6内力组合○7构件设计○8节点设计○9挠度验算（2）绘制施工图○1屋盖布置图（图纸编号01）：屋架平面布置图+上、下弦支撑平面布置图+垂直支撑布置图；○2屋架施工图（图纸编号02）：屋架几何尺寸、内力简图+屋架施工详图+节点、异形零件详图+设计说明+材料表等。
四、参考资料（1）钢结构设计基本原理，雷宏刚，科学出版社（2）钢结构设计，黄呈伟、李海旺等，科学出版社（3）建筑结构荷载规范，GB 50009-2012（4）钢结构设计手册（上册）第三版，中国建筑工业出版社（5）轻型屋面梯形钢屋架，中国建筑标准设计研究院（6）钢结构设计规范，GB 50017-2003（7）土木工程专业—钢结构课程设计指南，周俐俐等，中国水利水电出版社课程设计计算书题目：梯形钢屋架——某工业厂房专业：土木工程班级：土木1002姓名：景天雨学号：2010001529指导教师：焦晋峰太原理工大学建筑与土木工程学院2013年12月梯形钢屋架计算书一．设计资料（题号45）（1）某工业厂房（乌鲁木齐）：梯形钢屋架跨度为21m ，长度90m ，柱距7.5m ，屋盖拟采用钢结构有檩体系，屋面板采用100mm 厚彩钢复合板（外侧基板厚度0.5mm ，内侧基板厚度0.4mm ，夹芯材料选用玻璃丝棉，屋面板自重标准值按0.20 kN/m 2计算），檩条采用冷弯薄壁C 型钢。
钢井架计算书
钢井架计算书属于钢结构结构；地上1层；建筑高度：20.5m；总建筑面积：23712平方米；总工期：180天。
钢井架在工程上主要用于垂直运输建筑材料和小型构件，井架立柱、缀条一般由厂家直接预制，施工现场必须严格按照厂商说明书安装。
本计算书按照《龙门架及井架物料提升机安全技术规范》（JGJ88-1992）、《建筑施工计算手册》（江正荣主编）、《建筑施工安全检查标准》（JGJ59-99）编制。
一、荷载计算1.起吊物和吊盘重力（包括索具等）GG = K(Q+q)其中 K ──动力系数，K= 1.00 ；Q ──起吊物体重力，Q= 10.000 kN；q ──吊盘（包括索具等）自重力，q= 1.000 kN；经过计算得到 G=K×(Q+q) =1.00×(10.000+1.000)= 11.000 kN。
2.提升重物的滑轮组引起的缆风绳拉力SS = f0[K(Q+q)]其中 f0──引出绳拉力计算系数，取1.02 ；经过计算得到 S= f0×[K×(Q+q)] =1.020×[1.00×(10.000+1.000)]=11.220 kN ；3.井架自重力井架自重力1.5kN/m；井架的总自重N q=1.5×23.4=35.1 kN；附墙架以上部分自重：N q1=1.5×(23.4-5)= 27.6kN；N q2=1.5×(23.4-10)= 20.1kN；N q3=1.5×(23.4-18)= 8.1kN；4.风荷载为 q = 0.719 kN/m；风荷载标准值应按照以下公式计算：W k=ω0×μz×μs×βz= 0.45×1.42×0.48×0.70 = 0.215 kN/m2；其中ω0──基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GB5009－2001)的规定，采用：ω0 = 0.45 kN/m2；μz──风压高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB5009－2001)的规定，采用：μz = 1.42 ；μs──风荷载体型系数：μs = 0.48 ；βz──高度Z处的风振系数，βz = 0.70 ；风荷载的水平作用力:q = W k×B=0.215×3.35= 0.719 kN/m；其中 W k──风荷载水平压力，W k= 0.215 kN/m2；B──风荷载作用宽度，架截面的对角线长度，B= 3.35 m；经计算得到风荷载的水平作用力 q = 0.719 kN/m；二、井架计算井架简图1、基本假定：为简化井架的计算，作如下一些基本假定：（1）井架的节点近似地看作铰接；（2）吊装时，与起吊重物同一侧的缆风绳都看作不受力；（3）井架空间结构分解为平面结构进行计算。
单层工业厂房钢筋混凝土排架结构计算书
截面：
属于 情况
满足要求
6.底板配筋计算
计算过程见下表：
底板配筋计算表
截面
Ⅰ1
Ⅰ2
Ⅰ3
Ⅱ
370．26
399．88
429．50
233．02
415．12
246．15
78．17
202．07
1901．65
1725．01
1165．06
929．70
实配钢筋
18φ12，即12@180,
20φ10,即10@200，
-144.53
合计（ ）
395.48
-620.77
3.底面尺寸选取与地基承载力验算
底面尺寸：先按 考虑，取
，取底面积为
取
地基承载力：
地基反力计算见下表，由该表可见，基础底面无拉应力，且最大压应力
，同时有 均小于
满足要求
地基反力标准值计算表
129.98
-133.58
38
38
94.20
93.80
224.18
A柱截面配筋计算表
截面
Ⅰ-Ⅰ
Ⅲ-Ⅲ
内力
M( )
135.34
572.74
N( )
344.4
534.08
310.45
851.73
20
26.67
330.45
878.4
7800
8200
1.0
1.0
1.0
1.0
1.292
1.065
6.02< =80
93.37>
< =162.5
535.65
1360.34
320
355
栏杆计算书-G
商务城人才公寓玻璃护栏设计计算书设计：校对：审核：批准：苏州工业园区国发国际建筑装饰工程有限公司二〇一〇年十月目录1 计算引用的规范、标准及资料 (1)1.1 幕墙设计规范： (1)1.2 建筑设计规范： (1)1.3 玻璃规范： (2)1.4 钢材规范： (2)1.5 胶类及密封材料规范： (2)1.6 《建筑结构静力计算手册》(第二版) (3)1.7 土建图纸： (3)2 基本参数 (3)2.1 栏杆所在地区 (3)2.2 地面粗糙度分类等级 (3)2.3 抗震设防 (3)3 栏杆承受荷载计算 (4)3.1 风荷载标准值的计算方法 (4)3.2 计算支撑结构时的风荷载标准值 (5)3.3 计算面板材料时的风荷载标准值 (5)3.4 垂直于栏杆平面的分布水平地震作用标准值 (5)3.5 作用效应组合 (6)4 栏杆横杆计算 (6)4.1 栏杆横杆荷载计算 (7)4.2 栏杆横杆强度计算 (7)4.3 栏杆横杆挠度计算 (8)5 栏杆立杆计算 (8)5.1 栏杆立杆荷载计算 (8)5.2 栏杆立杆抗弯强度校核 (10)5.3 栏杆立杆挠度计算 (10)6 栏杆玻璃的计算 (11)6.1 玻璃板块荷载计算 (12)6.2 玻璃的强度计算 (13)6.3 玻璃最大挠度校核 (13)7 栏杆与主体结构连接计算 (14)7.1 后置埋件计算 (14)7.2 栏杆与锚板焊缝连接验算 (19)玻璃护栏设计计算书1 计算引用的规范、标准及资料1.1幕墙设计规范：《铝合金结构设计规范》 GB50429-2007《玻璃幕墙工程技术规范》 JGJ102-2003《点支式玻璃幕墙工程技术规程》 CECS127-2001《点支式玻璃幕墙支承装置》 JG138-2001《吊挂式玻璃幕墙支承装置》 JG139-2001《建筑玻璃应用技术规程》 JGJ113-2009《建筑瓷板装饰工程技术规范》 CECS101：98《建筑幕墙》 GB/T21086-2007《金属与石材幕墙工程技术规范》 JGJ133-2001《小单元建筑幕墙》 JG/T216-20081.2建筑设计规范：《地震震级的规定》 GB/T17740-1999《钢结构防火涂料》 GB14907-2002《钢结构设计规范》 GB50017-2003《高层建筑混凝土结构技术规程》 JGJ3-2002《高层民用建筑设计防火规范》 GB50045-95(2005年版)《高处作业吊蓝》 GB19155-2003《工程抗震术语标准》 JGJ/T97-95《工程网络计划技术规程》 JGJ/T121-99《混凝土结构后锚固技术规程》 JGJ145-2004《混凝土结构设计规范》 GB50010-2002《混凝土用膨胀型、扩孔型建筑锚栓》 JG160-2004《建筑表面用有机硅防水剂》 JC/T902-2002《建筑材料放射性核素限量》 GB6566-2001《建筑防火封堵应用技术规程》 CECS154：2003《建筑钢结构焊接技术规程》 JGJ81-2002《建筑工程抗震设防分类标准》 GB50223-2008《建筑工程预应力施工规程》 CECS180：2005《建筑结构荷载规范》 GB50009-2001(2006年版、局部修订) 《建筑结构可靠度设计统一标准》 GB50068-2001《建筑抗震设计规范》 GB50011-2001(2008年版)《建筑设计防火规范》 GB50016-2006《建筑物防雷设计规范》 GB50057-94(2000年版)《冷弯薄壁型钢结构设计规范》 GB50018-2002《民用建筑设计通则》 GB50352-2005《预应力筋用锚具、夹具和连接器应用技术规程》JGJ85-20021.3玻璃规范：《镀膜玻璃第1部分：阳光控制镀膜玻璃》 GB/T18915.1-2002 《镀膜玻璃第2部分：低辐射镀膜玻璃》 GB/T18915.2-2002 《防弹玻璃》 GB17840-1999《平板玻璃》 GB11614-2009《建筑用安全玻璃第3部分：夹层玻璃》 GB15763.3-2009 《建筑用安全玻璃第2部分：钢化玻璃》 GB15763.2-2005 《建筑用安全玻璃防火玻璃》 GB15763.1-2009 《幕墙用钢化玻璃与半钢化玻璃》 GB17841-2008《热弯玻璃》 JC/T915-2003《压花玻璃》 JC/T511-2002《中空玻璃》 GB/T11944-2002 1.4钢材规范：《建筑结构用冷弯矩形钢管》 JG/T178-2005《不锈钢棒》 GB/T1220-2007 《不锈钢冷加工钢棒》 GB/T4226-2009 《不锈钢冷轧钢板及钢带》 GB/T3280-2007 《不锈钢热轧钢板及钢带》 GB/T4237-2007 《不锈钢丝》 GB/T4240-2009 《建筑用不锈钢绞线》 JG/T200-2007《不锈钢小直径无缝钢管》 GB/T3090-2000 《擦窗机》 GB19154-2003《彩色涂层钢板和钢带》 GB/T12754-2006 《低合金钢焊条》 GB/T5118-1995 《低合金高强度结构钢》 GB/T1591-2008 《建筑幕墙用钢索压管接头》 JG/T201-2007《耐候结构钢》 GB/T4171-2008 《高碳铬不锈钢丝》 YB/T096—1997 《合金结构钢》 GB/T3077-1999 《金属覆盖层钢铁制品热镀锌层技术要求》 GB/T13912-2002 《冷拔异形钢管》 GB/T3094-2000 《碳钢焊条》 GB/T5117-1999 《碳素结构钢》 GB/T700-2006《碳素结构钢和低合金结构钢热轧薄钢板及钢带》GB/T912-2008《碳素结构钢和低合金结构钢热轧厚钢板及钢带》GB/T3274-2007 《优质碳素结构钢》 GB/T699-1999《预应力筋用锚具、夹具和连接器》 GB/T14370-2000 1.5胶类及密封材料规范：《丙烯酸酯建筑密封膏》 JC484-2006《幕墙玻璃接缝用密封胶》 JC/T882-2001《彩色涂层钢板用建筑密封胶》 JC/T884-2001《丁基橡胶防水密封胶粘带》 JC/T942-2004《干挂石材幕墙用环氧胶粘剂》 JC887-2001《工业用橡胶板》 GB/T5574-1994《混凝土建筑接缝用密封胶》 JC/T881-2001《建筑窗用弹性密封剂》 JC485-2007《建筑密封材料试验方法》 GB/T13477.1～20-2002《建筑用防霉密封胶》 JC/T885-2001《建筑用硅酮结构密封胶》 GB16776-2005《建筑用岩棉、矿渣棉绝热制品》 GB/T19686-2005《建筑用硬质塑料隔热条》 JG/T174-2005《建筑装饰用天然石材防护剂》 JC/T973-2005《聚氨酯建筑密封胶》 JC/T482-2003《聚硫建筑密封胶》 JC/T483-2006《绝热用岩棉、矿棉及其制品》 GB/T11835-2007《硫化橡胶或热塑性橡胶撕裂强度的测定》 GB/T529-1999《石材用建筑密封胶》 JC/T883-2001《橡胶袖珍硬度计压入硬度试验方法》 GB/T531-1999《修补用天然橡胶胶粘剂》 HG/T3318-2002《中空玻璃用弹性密封胶》 JC/T486-2001《中空玻璃用丁基热熔密封胶》 JC/T914-20031.6《建筑结构静力计算手册》(第二版)1.7土建图纸：2 基本参数2.1栏杆所在地区上海地区；2.2地面粗糙度分类等级栏杆属于外围护构件，按《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)A类：指近海海面和海岛、海岸、湖岸及沙漠地区；B类：指田野、乡村、丛林、丘陵以及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区；C类：指有密集建筑群的城市市区；D类：指有密集建筑群且房屋较高的城市市区；依照上面分类标准，本工程按B类地形考虑。
结构设计计算书
结构设计计算书结构设计计算书<⼀>设计资料：（1）某五层砖混结构学⽣宿舍，屋盖楼盖采⽤现浇混凝⼟，墙体采⽤Mu10普通烧结砖砌块和Mb7.5砂浆砌筑。
建筑⾯积为3000㎡左右，防⽕等级为⼆级，地基承载⼒为120KN/㎡,属于Ⅱ类场地⼟，最⼤冻结深度为0.7m ，地震设计烈度为6度。
施⼯质量控制等级为B 级，该地区基本风压为0.45kpa ，窗洞尺⼨为1800㎜*2100㎜，门洞尺⼨为1000㎜*2400㎜.（2）屋⾯构造做法：35㎜厚配筋细⽯混凝⼟板顺⽔⽅向砌120㎜厚135㎜⾼条砖三毡四油沥青防⽔卷材，洒绿⾖沙 40㎜厚防⽔珍珠岩20㎜厚1：2.5⽔泥砂浆找平层 100㎜厚现浇混凝⼟板 15㎜厚板底抹灰（3）楼⾯构造层做法： 30㎜厚⽩⾊地板砖 20㎜厚⽔泥砂浆找平 100㎜厚现浇混凝⼟板 15㎜厚板底抹灰<⼆>确定房屋静⼒计算⽅案：恒墙最⼤间距S=3.3M<3.2M （查砌体结构表6.2）恒墙长度15.44M>H/2=8.7M （为恒墙总⾼度，为17.4M ）恒墙厚度240㎜>180㎜恒墙洞⼝⽔平截⾯⾯积不超过恒墙截⾯⾯积的50%以上各条件均满⾜刚性⽅案的要求，故宿舍楼可按刚性⽅案设计。
<三>墙体⾼厚⽐验算：（1）外纵墙最⼤间距S=3.6M (外纵墙窗洞对墙体的削弱较内纵墙门洞对墙体削弱多，故纵墙仅对外纵墙进⾏验算)底层⾼H=3.3+0.9+0.6=4.8m (取⾄基础顶⾯)，取恒墙间距较⼤的⼀段外纵墙进⾏⾼厚⽐验算。
S=3.6m墙体砂浆强度等级为Mb7.5，查砌体结构表5.2得【β】=26 由于外纵墙为承重墙，故U 1=1.0 由于外纵墙开有窗洞，故s 2b 1.8U =10.4=10.4=0.8s 3.6-?-? 按公式验算⾼厚⽐[]0122160===9=1.00.826=20.8h 240βµµβH满⾜要求.（1）内恒墙⾼厚⽐验算纵墙间距S=5.5m H=4.8m 查表可知：0=0.4S+0.2H=0.4 5.5+0.2 4.8=3.16m H ?? 内恒墙为承重墙，没有洞⼝，12==1.0µµ[]0123160===13.17=1.0 1.026=26h 240βµµβH 荷载计算（1）屋⾯恒荷载标准值：35mm 厚配筋⽯混凝⼟板：3a 24KN/m 0.035m=0.84KP ? 顺⽔⽅向砌120mm 厚135mm ⾼条砖：3a 0.1219KN/m 0.135m =0.62KP 0.5三毡四油沥青防⽔卷材，铺洒绿⾖沙： a 0.4KP 40mm 厚防⽔珍珠岩：3a 4KN/m 0.04m= 0.16KP ?20mm 厚1：2.5⽔泥砂浆找平层： 3a 20KN/m 0.02m= 0.4KP ? 100mm 厚混凝⼟板：3a 25KN/m 0.1m= 2.5KP ? 15mm 厚板底抹灰：3a 16KN/m 0.015m= 0.24KP ? 屋⾯恒载标准值总计：a 5.16KP（2）不上⼈屋⾯活荷载标准值：a 0.5KP （3）楼⾯恒载标准值：30mm 厚普通⽩⾊地板砖⾯层：3a 0.65KN/m 0.03m=0.02KP ? 20mm 厚⽔泥砂浆找平层：3a 20KN/m 0.02m=0.4KP ?100mm 厚现浇混凝⼟板：3a 25KN/m 0.1m= 2.5KP ? 15mm 厚板底抹灰：3a 16KN/m 0.015m= 0.24KP ? 楼⾯恒载标准值总计：a 3.16KP（4）楼⾯活荷载标准值：a 2.0KP （5）梁⾃重（包括15mm 厚粉刷）：()0.20.525+0.01520.5+0.220=2.86KN/m（6）墙体⾃重及窗户⾃重：双⾯粉刷240mm 厚砖墙⾃重标准值：25.3KN/m 窗户⾃重标准值：20.3KN/m<五>纵墙承载⼒验算：本学⽣宿舍楼符合《砌体结构设计规范》规定，可以不考虑风荷载的影响，仅考虑竖向荷载的作⽤。
钢闸门结构计算书
止水摩阻力Tzs=f3*Pzs 下吸力Ps=ps*D2*Bzs 上托力Pt=γ*βt*Hs*D1*Bzs 闭门力Fw＝nT*(Tzd+Tzs)－nG*G+Pt 启门力FQ＝nT*(Tzd+Tzs)+Px+nG'*G+Gj+Ws
nT=1.2,nG=0.9 nT=1.2,nG'=1.1
侧止水受压宽度 (m)
单边侧止水受压 长度(m)
侧止水Байду номын сангаас均压强 PZS(KN/m2)
0.500
0.080
1.300
73.500
止水摩阻力 TZS(KN)
7.644
底止水至下游面 距离D2(m)
0.212
侧止水间距 Bzs(m)
1.300
平均下吸强度 ps(KN/m2)
20.000
下吸力 Ps(KN)
**水库输水涵管闸门启闭力计算 水库水位14.0m，涵管内水位6.0m
闸门高度 h(m)
侧止水间距 Bzs(m)
上游水深 Hs(m)
下游水深 Hx(m)
总水压力 P(KN)
1.300
1.300
8.000
0.000
124.215
滑道摩擦系数f2 0.150
滑道摩阻力 TZd(KN)
18.632
止水摩擦系数f3
5.512
闸门顶梁以上水 侧止水间距 闸门顶受压宽度 闸门顶水柱重
柱高H（m）
Bzs(m)
B（m）
Ws（KN）
闸门自重 G(KN)
6.750
1.300
0.310
27.203
8.500
上托力系数βt 1.000
交通标志结构计算书
交通标志结构计算书1 设计资料1.1 板面数据1)标志板A数据板面形状：矩形，宽度W=3.3(m)，高度h=2.2(m)，净空H=5.5(m)标志板材料：LF2-M铝。
单位面积重量：8.10(kg/m^2)2)附着板A数据板面形状：圆形，直径D=1.2(m)，净空H=6.0(m)标志板材料：LF2-M铝。
单位面积重量：8.10(kg/m^2)1.2 横梁数据横梁的总长度：5.48(m)，外径：152(mm)，壁厚：8(mm)，横梁数目：2，间距：1.45(m) 1.3 立柱数据立柱的总高度：8.2(m)，立柱外径：377(mm)，立柱壁厚：10(mm)2 计算简图见Dwg图纸3 荷载计算3.1 永久荷载1)标志版重量计算标志板A重量：G1=A*ρ*g=7.26×8.10×9.80=576.299(N)附着板A重量：G1=A*ρ*g=1.131×8.10×9.80=89.777(N)式中：A----标志板面积ρ----标志板单位面积重量g----重力加速度，取9.80(m/s^2)则标志板总重量：Gb=ΣGi=666.075(N)2)横梁重量计算横梁数目2，总长度为5.48(m)，使用材料：奥氏体不锈钢无缝钢管，单位长度重量：28.839(kg/m)横梁总重量：Gh=L*ρ*g*n=5.48×28.839×9.80×2=3096.698(N)式中：L----横梁的总长度ρ----横梁单位长度重量g----重力加速度，取9.80(m/s^2)3)立柱重量计算立柱总长度为8.20(m)，使用材料：奥氏体不锈钢无缝钢管，单位长度重量：91.874(kg/m) 立柱重量：Gp=L*ρ*g=8.20×91.874×9.80=7382.995(N)式中：L----立柱的总长度ρ----立柱单位长度重量g----重力加速度，取9.80(m/s^2)4)上部结构总重量计算由标志上部永久荷载计算系数1.10,则上部结构总重量:G=K*(Gb+Gh+Gp)=1.10×(666.075+3096.698+7382.995)=12260.345(N)3.2 风荷载1)标志板所受风荷载标志板A：Fwb1=γ0*γQ*[(1/2*ρ*C*V^2)*A1]=1.0×1.4×[(0.5×1.2258×1.2×25.547^2)×7.26]=4878.826(N)附着板A：Fwb2=γ0*γQ*[(1/2*ρ*C*V^2)*A2]=1.0×1.4×[(0.5×1.2258×1.2×25.547^2)×1.131]=760.031(N)式中：γ0----结构重要性系数，取1.0γQ----可变荷载分项系数，取1.4ρ----空气密度，一般取1.2258(N*S^2*m^-4)C----标志板的风力系数，取值1.20V----风速，此处风速为25.547(m/s^2)g----重力加速度，取9.80(m/s^2)2)横梁所迎风面所受风荷载:Fwh=γ0*γQ*[(1/2*ρ*C*V^2)*W*H]=1.0×1.4×[(0.5×1.2258×0.80×25.547^2)×0.152×1.711]=116.54 9(N)式中：C----立柱的风力系数，圆管型取值0.80W----横梁迎风面宽度，即横梁的外径H----横梁迎风面长度，应扣除被标志板遮挡部分3)立柱迎风面所受风荷载:Fwp=γ0*γQ*[(1/2*ρ*C*V^2)*W*H]=1.0×1.4×[(0.5×1.2258×0.80×25.547^2)×0.377×7.00]=1182.29 8(N)式中：C----立柱的风力系数，圆管型立柱取值0.80W----立柱迎风面宽度，即立柱的外径H----立柱迎风面高度4 横梁的设计计算由于两根横梁材料、规格相同，根据基本假设，可认为每根横梁所受的荷载为总荷载的一半。
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一.设计依据建筑结构荷载规范GB 50009-2001（2006版）混凝土结构设计规范GB 50010-2002砌筑结构设计规范GB 50003-2001建筑地基基础设计规范GB 50007-2002甲方提供的岩土工程勘察报告.工程编号:2008-038二.计算软件中国建筑科学研究院PKPM、JCCAD结构设计软件三.设计基本数据（1）抗震设防烈度六度；抗震设防类别为丙类;设计基本加速度为0.05g,设计地震分组为第二组;框架抗震等级四级；结构安全等级为二级.（2）本地区风压基本值0.6KN/M2；地面粗糙类别B类.（3）建筑场地类别为II类,无液化;地基基础设计等级为丙类；地基承载力特征值Fk=350Kpa;场地标准冻深0.6米.（4）混凝土等级：基础垫层C15;其余均为C30.（5）板中钢筋：Ⅲ级钢筋，FY=360N/MM2；梁中钢筋：I级钢筋，FY=210N/MM2；II级钢筋，FY=300N/MM2；(6) 墙体采用烧结页岩砖,M5混合砂浆砌筑;四.荷载统计(一). 活荷载:不上人屋面0.5KN/M2 .(二)平屋面25厚1:2.5水泥砂浆找平层0.025X20=0.5KN/M2.防水层：0.1KN/M2.20厚1:3水泥砂浆找平层0.02X20=0.4KN/M2.1:8水泥珍珠岩找坡层最薄处40MM 3.5X0.22=0.77KN/M238CM厚SP预应力空心板自重 5.24KN/M2;20厚混合砂浆抹灰0.02X17=0.34KN/M2;合计Q=7.35KN/M2 ; （取8.0KN/M 2）五.计算信息----------------------------------------------------------------------| || TAT 结构控制参数、各层质量和质心坐标、各层风荷载输出文件 || TAT-M.OUT || |----------------------------------------------------------------------| || 工程项目：设计人： | | 项目编号：审核人：计算日期：2008/ 7/31 | ----------------------------------------------------------------------********************************************************************** * 第一部分结构计算控制参数 * ********************************************************************** --------------------| 总信息 |--------------------结构计算层数：Nsu = 1地震力计算标志：Mear = 3 计算水平地震竖向力计算标志：Mver = 2 整体刚度分层加载模型风力计算标志：Mwin = 3 计算水平风力水平力与结构整体坐标的夹角(弧度)：Arf = 0.000特殊截面总类数：Nsecn = 0设计、计算采用规范标志：Icode = 0 按国家规范设计是否考虑P-△效应标志：Lds = 0 不考虑P-Δ效应地下室层数：Nbase = 0是否考虑梁柱重叠影响标志：Mbcm = 0 不考虑结构有侧移、无侧移标志：Nstc = 0 有侧移结构类型标志：Mstype = 0 框架结构结构材料标志：Msme = 0 多层混凝土结构分层刚度恒载模型的累加层数：Nfo = 1土层对地下室侧向嵌固的约束系数：Sbase = 3.00是否按混凝土规范7.11.3条计算柱长度系数标志：Lzhu = 1 考虑是否考虑强制刚性楼板假定标志：Kqzl = 0 不考虑框剪结构恒载计算时墙刚度折减系数：Fswf = 1.00--------------------| 地震信息 |--------------------抗震设计标志：Ngl = 0 按多遇小震设计需要计算的振型数：Nmode = 3地震设防烈度：Naf = 6.0 6度(0.05g)场地土类型：Kd = 2 2类设计地震分组：Ner = 2 第2组周期折减系数：Tc = 1.00楼层最小地震剪力系数：Em = 0.008 调整框架的抗震等级：Nf = 4 4级剪力墙的抗震等级：Nw = 4 4级是否考虑双向地震作用标志：Lsc = 1 考虑结构的阻尼比：Gss = 0.050水平地震影响系数最大值：Rmax1 = 0.040 按多遇小震计算地震作用罕遇水平地震影响系数最大值：Rmax2 = 0.500特征周期值：Tg = 0.400是否考虑5%偶然偏心标志：Kst = 0 不考虑竖向地震力作用系数：Cvec = 0.029斜交抗侧力榀附加地震作用的方向数：Ndir = 0--------------------| 调整信息 |--------------------0.2Qo 调整起算层号：Kq1 = 00.2Qo 调整终止层号：Kq2 = 0中梁刚度放大系数：Bk1 = 1.00边梁刚度放大系数：Bk2 = 1.00梁端负弯矩调幅系数：Bt = 0.85梁活荷载内力放大系数：Blf = 1.00连梁刚度折减系数：Blz = 0.70(梁扭矩<0)或(梁扭转刚度>0)折减系数：Tb = 0.40 结构顶部小塔楼放大起算层号：Ntl = 0结构顶部小塔楼放大系数：Rtl = 1.00温度应力折减系数：Tmpf = 0.75转换层所在层号：Mch = 0剪力墙加强区起算层号：Nshw = 1考虑与框支柱相连的框架梁的调整标志：LR_kz = 0 不调整 9度或1级框架结构的梁柱钢筋超配系数：R_rein = 1.15 考虑附加薄弱层地震剪力人工调整标志：LE_tz = 0 不调整--------------------| 材料信息 |--------------------混凝土容重(kN/m3)：Gc = 27.00梁纵筋强度(N/mm2)：FIb = 300.0梁箍筋强度(N/mm2)：FJb = 210.0柱纵筋强度(N/mm2)：FIc = 300.0柱箍筋强度(N/mm2)：FJc = 210.0墙边缘构件的纵筋强度(N/mm2)：FIw = 210.0墙水平竖向分布筋强度(N/mm2)：FJwh = 210.0墙约束边缘构件的箍筋强度(N/mm2)：FJwg = 210.0梁箍筋间距(mm)：Sb = 100.0柱箍筋间距(mm)：Sc = 100.0墙水平竖向分布筋间距(mm)：Swh = 200.0墙竖向分布筋最小配筋率(%)：Rwv = 0.30钢的容重(kN/m3)：Gs = 78.00钢号(3号/15锰/16锰)：Ns = 235钢构件净截面与毛截面的比值：Rn = 1.00底部墙竖向分布筋配筋率最高层号：Nwv = 1底部墙竖向分布筋最小配筋率(%)：Rwv1 = 0.30--------------------| 设计信息 |--------------------地震荷载分项系数：Pear = 1.30风荷载分项系数：Pwin = 1.40恒荷载分项系数：Pdea = 1.20活荷载分项系数：Pliv = 1.40竖向地震荷载分项系数：Pvea = 0.50风、活荷载之活载组合系数：Cwll = 0.70风、活荷载之风载组合系数：Cwlw = 0.60活荷重力荷载代表值系数：Celi = 0.50柱配筋保护层厚度(mm)：Aca = 30.0梁配筋保护层厚度(mm)：Bcb = 30.0柱、墙活荷载折减标志：Live = 0 不考虑柱单、双偏压、拉配筋选择标志：Lddr = 1 双偏压、拉配筋结构重要性系数：Ssaft = 1.00考虑自定义组合标志：Mzh_m = 0 不考虑自定义组合--------------------| 风荷载信息 |--------------------修正后的基本风压(kN/m2)：Wo = 0.60地面粗糙度：Srg = 2 B类结构基本自振周期：T1 = 1.040结构体形系数分段数(<4)：Ndss = 1结构第一段体形系数的最高层号：Hf1 = 1结构第一段体形系数：Sc1 = 1.30结构第二段体形系数的最高层号：Hf2 = 0结构第二段体形系数：Sc2 = 0.00结构第三段体形系数的最高层号：Hf3 = 0结构第三段体形系数：Sc3 = 0.00是否考虑风振系数的标志：Ifz = 1 考虑风振系数----------------------------| 各层柱、墙活荷载折减系数 |----------------------------层号：Nfloor = 1 折减系数：Clive = 1.00----------------------------------------| 各层附加薄弱层地震剪力的人工调整系数 |----------------------------------------层号：Nfloor = 1 调整系数：X向 WeakX = 1.00 Y向 WeakY = 1.00--------------------------| 各层杆件和材料信息 |--------------------------层号柱数薄壁柱数支撑数梁数1 64 0 0 66层号塔号柱剪力墙支撑梁钢号层高(m) 楼层高度(m)------------材料强度------------1 1 30. 30. 30. 30. 235. 7.50 7.50------------------------| 剪力墙加强区信息 |------------------------剪力墙加强区起算层号： 1 终止层号： 1********************************************************************** * 第二部分各层质量和质心坐标 * **********************************************************************层号塔号恒载质量活载质量自重 X Y(t) (t) (t) (m) (m)1 1 3813.5 96.9 561.3 36.0 27.0活荷载质量折减系数： 0.50总恒载质量： 3813.5(t)总活载质量： 96.9(t)总质量： 3910.4(t)--------------------------------各楼层等效尺寸和单位面积质量分布--------------------------------Nfr --- 层号Ntw --- 塔号Area --- 面积(m2)Xro,Yro --- 形心坐标(m)Bdx,Hdx --- 等效宽B,高H(m)Gm --- 单位面积质量(kg/m2)Gm_ratio --- 质量比，取本层与上层、本层与下层比值的大值Nfr Ntw Area Xro Yro Bdx Hdx Gm Gm_ratio 1 1 538.96 36.00 27.00 58.43 85.08 7255.43 1.00*********************************************************************** 第三部分各层风力 ***********************************************************************层号塔号 X向风力 X向剪力 X向弯矩层高(kN) (kN) (kN-m) (m)1 1 516.67 516.67 3875.0 7.50层号塔号 Y向风力 Y向剪力 Y向弯矩层高(kN) (kN) (kN-m) (m)1 1 667.48 667.48 5006.1 7.50------------------------| 顶点风力加速度值 |------------------------X向顶层顺风向风力加速度 Acce_XX= 42.813 mm/(s*s)Y向顶层顺风向风力加速度 Acce_YY= 52.275 mm/(s*s)X向顶层横风向风力加速度 Acce_XY= 2.263 mm/(s*s)Y向顶层横风向风力加速度 Acce_YX= 1.948 mm/(s*s)结构层刚度计算各层(地震平均剪力/平均层间位移)刚度、刚度比等，其中：Ratio_d1: 表示本层与下一层的层刚度之比Ratio_u1: 表示本层与上一层的层刚度之比Ratio_u3: 表示本层与上三层的平均层刚度之比------------------------------------------------------------------------------ 层号塔号 X向层刚度 Y向层刚度刚心坐标: X,Y X向偏心率 Y向偏心率 ------------------------------------------------------------------------------1 1 0.1847E+06 0.1427E+06 36.00 27.00 0.00 0.00------------------------------------------------------------------------------层号塔号 Ratio_d1:X,Y Ratio_u1:X,Y Ratio_u3:X,Y 薄弱层放大系数:X,Y------------------------------------------------------------------------------1 1 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00----------------------------| 框架结构整体稳定验算 |----------------------------Nfr= 1 Ntw= 1 GDx= 0.1847E+06 >20* 0.6257E+04 该层X向满足整体稳定要求，不需要考虑P-Δ效应Nfr= 1 Ntw= 1 GDy= 0.1427E+06 >20* 0.6257E+04 该层Y向满足整体稳定要求，不需要考虑P-Δ效应*********************************************************************** 第五部分楼层抗剪承载力、及承载力比值 ***********************************************************************Ratio_Bu: 表示本层与上一层的承载力之比---------------------------------------------------------------------- 层号塔号 X向承载力 Y向承载力 Ratio_Bu:X,Y----------------------------------------------------------------------1 1 0.1961E+05 0.2180E+05 1.00 1.00六. 基础计算：+------------------------------------------------------------+ + JCCAD 计算结果文件 ++ ++ 工程名称: 中盐车间 ++ 计算日期: 2008- 8-13 ++ 计算时间: 8: 3:28.09 ++ 计算内容: ++------------------------------------------------------------+ 荷载代码Load 荷载组合公式4 PM标准组合:1.00*恒+1.00*活5 PM永久组合:1.00*恒+0.50*活6 PM基本组合:1.20*恒+1.40*活7 PM基本组合:1.35*恒+0.70*1.40*活计算独基时[考虑]独基范围内的线荷载独基底板最小配筋率:0.150%中华人民共和国国家标准GB50007-2002 --综合法符号说明:fak:地基承载力特征值fa:修正后的承载力特征值(地震荷载组合:faE)q :用于地基承载力特征值修正的基础埋深Pt :平均覆土压强(包括基础自重)fy :计算底板钢筋时采用的抗拉设计强度Load:荷载代码Mx':相对于基础底面形心的绕x轴弯矩标准组合值My':相对于基础底面形心的绕y轴弯矩标准组合值N':相对于基础底面形心的轴力标准组合值Pmax:该组合下最大基底反力Pmin:该组合下最小基底反力S:基础底面长B:基础底面宽M1:底板x向配筋计算用弯矩设计值M2:底板y向配筋计算用弯矩设计值AGx:底板x向全截面配筋面积AGy:底板y向全截面配筋面积节点号= 1 C30.0 fak(kPa)= 350.0 q(m)= 1.50 Pt= 30.0 kPa fy=210 mPaLoad Mx'(kN-m) My'(kN-m) N(kN) Pmax(kPa) Pmin(kPa) fa(kPa) S(mm) B(mm)4 0.00 0.00 349.86 365.94 365.94 370.00 1020 1020柱下独立基础冲切计算：at(mm) load 方向 p_(kPa) 冲切力(kN) 抗力(kN) H(mm)450. 6 X+ 165. 92.0 112.8 200.450. 6 X- 165. 92.0 112.8 200.450. 6 Y+ 165. 67.9 90.3 200.450. 6 Y- 165. 67.9 90.3 200.1000. 6 X+ 0. 0.0 173.0 200.1000. 6 X- 0. 0.0 173.0 200.1000. 6 Y+ 0. 0.0 173.0 200.1000. 6 Y- 0. 0.0 173.0 200.基础各阶尺寸:No: S B H1 1600 1600 3002 1000 1000 300柱下独立基础底板配筋计算：load M1(kNm) AGx(mm*mm) load M2(kNm) AGy(mm*mm)7 36.718 359.764 7 28.905 283.213x实配:Φ12@150(0.15%) y实配:Φ12@150(0.15%)节点号= 2 C30.0 fak(kPa)= 350.0 q(m)= 1.50 Pt= 30.0 kPa fy=210 mPaLoad Mx'(kN-m) My'(kN-m) N(kN) Pmax(kPa) Pmin(kPa) fa(kPa) S(mm) B(mm)4 0.00 0.00 99.94 233.96 233.96 370.00 700 700柱下独立基础冲切计算：at(mm) load 方向 p_(kPa) 冲切力(kN) 抗力(kN) H(mm)450. 6 X+ 47. 23.4 90.3 200.450. 6 X- 47. 23.4 90.3 200.450. 6 Y+ 47. 23.4 90.3 200.450. 6 Y- 47. 23.4 90.3 200.1000. 6 X+ 0. 0.0 173.0 200.1000. 6 X- 0. 0.0 173.0 200.1000. 6 Y+ 0. 0.0 173.0 200.1000. 6 Y- 0. 0.0 173.0 200.基础各阶尺寸:No: S B H1 1600 1600 3002 1000 1000 300柱下独立基础底板配筋计算：load M1(kNm) AGx(mm*mm) load M2(kNm) AGy(mm*mm)7 10.600 103.860 7 10.600 103.860x实配:Φ12@150(0.15%) y实配:Φ12@150(0.15%)节点号= 3 C30.0 fak(kPa)= 350.0 q(m)= 1.50 Pt= 30.0 kPa fy=210 mPaLoad Mx'(kN-m) My'(kN-m) N(kN) Pmax(kPa) Pmin(kPa) fa(kPa) S(mm) B(mm)4 0.00 0.00 100.33 234.76 234.76 370.00 700 700柱下独立基础冲切计算：at(mm) load 方向 p_(kPa) 冲切力(kN) 抗力(kN) H(mm)450. 6 X+ 47. 23.5 90.3 200.450. 6 X- 47. 23.5 90.3 200.450. 6 Y+ 47. 23.5 90.3 200.450. 6 Y- 47. 23.5 90.3 200.1000. 6 X+ 0. 0.0 173.0 200.1000. 6 X- 0. 0.0 173.0 200.1000. 6 Y+ 0. 0.0 173.0 200.1000. 6 Y- 0. 0.0 173.0 200.基础各阶尺寸:No: S B H1 1600 1600 3002 1000 1000 300柱下独立基础底板配筋计算：load M1(kNm) AGx(mm*mm) load M2(kNm) AGy(mm*mm)7 10.642 104.271 7 10.642 104.271x实配:Φ12@150(0.15%) y实配:Φ12@150(0.15%)节点号= 4 C30.0 fak(kPa)= 350.0 q(m)= 1.50 Pt= 30.0 kPa fy=210 mPaLoad Mx'(kN-m) My'(kN-m) N(kN) Pmax(kPa) Pmin(kPa) fa(kPa) S(mm) B(mm)4 0.00 0.00 591.42 369.63 369.63 370.00 1319 1319柱下独立基础冲切计算：at(mm) load 方向 p_(kPa) 冲切力(kN) 抗力(kN) H(mm)450. 7 X+ 218. 169.2 180.9 270.450. 7 X- 218. 169.2 180.9 270.450. 7 Y+ 218. 133.1 139.0 260.450. 7 Y- 218. 133.1 139.0 260.1100. 6 X+ 0. 0.0 188.1 200.1100. 6 X- 0. 0.0 188.1 200.1100. 6 Y+ 0. 0.0 188.1 200.1100. 6 Y- 0. 0.0 188.1 200.基础各阶尺寸:No: S B H1 1900 1900 3002 1100 1100 300柱下独立基础底板配筋计算：load M1(kNm) AGx(mm*mm) load M2(kNm) AGy(mm*mm)7 81.317 796.759 7 67.670 663.042x实配:Φ12@150(0.16%) y实配:Φ12@150(0.16%)节点号= 5 C30.0 fak(kPa)= 350.0 q(m)= 1.50 Pt= 30.0 kPa fy=210 mPaLoad Mx'(kN-m) My'(kN-m) N(kN) Pmax(kPa) Pmin(kPa) fa(kPa) S(mm) B(mm)4 0.00 0.00 100.33 234.76 234.76 370.00 700 700柱下独立基础冲切计算：at(mm) load 方向 p_(kPa) 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7 10.642 104.271x实配:Φ12@150(0.15%) y实配:Φ12@150(0.15%)节点号= 7 C30.0 fak(kPa)= 350.0 q(m)= 1.50 Pt= 30.0 kPa fy=210 mPaLoad Mx'(kN-m) My'(kN-m) N(kN) Pmax(kPa) Pmin(kPa) fa(kPa) S(mm) B(mm)4 0.00 0.00 591.42 369.63 369.63 370.00 1319 1319柱下独立基础冲切计算：at(mm) load 方向 p_(kPa) 冲切力(kN) 抗力(kN) H(mm)450. 7 X+ 218. 169.2 180.9 270.450. 7 X- 218. 169.2 180.9 270.450. 7 Y+ 218. 133.1 139.0 260.450. 7 Y- 218. 133.1 139.0 260.1100. 6 X+ 0. 0.0 188.1 200.1100. 6 X- 0. 0.0 188.1 200.1100. 6 Y+ 0. 0.0 188.1 200.1100. 6 Y- 0. 0.0 188.1 200.基础各阶尺寸:No: S B H1 1900 1900 3002 1100 1100 300柱下独立基础底板配筋计算：load M1(kNm) AGx(mm*mm) load M2(kNm) AGy(mm*mm)7 81.317 796.759 7 67.670 663.042x实配:Φ12@150(0.16%) y实配:Φ12@150(0.16%)节点号= 8 C30.0 fak(kPa)= 350.0 q(m)= 1.50 Pt= 30.0 kPa fy=210 mPaLoad Mx'(kN-m) My'(kN-m) N(kN) Pmax(kPa) Pmin(kPa) fa(kPa) S(mm) B(mm)4 0.00 0.00 100.33 234.76 234.76 370.00 700 700柱下独立基础冲切计算：at(mm) load 方向 p_(kPa) 冲切力(kN) 抗力(kN) H(mm)450. 6 X+ 47. 23.5 90.3 200.450. 6 X- 47. 23.5 90.3 200.450. 6 Y+ 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