澧水一桥钢护筒设计与计算(槽钢加强圈)
护筒计算
内径2.8m的钢护筒计算一、已知参数：1、护筒参数：内径D=2800mm臂厚t=6mm外径D=2812mm2、水深度：h=13m二、模板受力计算：1、混凝土侧压力1）混凝土侧压力标准值F1=0.22*γc*t0*β1*β2*V^0.5=121.4KN/m2混凝土重力密度γc=24KN/m3新浇混凝土的初凝时间t0=200/(T+15)新浇混凝土的初凝时间=10.00hT=10℃外加剂影响修正系数β1=1混凝土坍落度影响修正系数β2=1.15混凝土浇注速度V=4m/hF2=γc*H=312.0KN/m2混凝土侧压力计算位置处至新浇筑混凝H=13m土顶面的总高度混凝土侧压力标准值F1标=min(F1,F2)=121.4KN/m22）混凝土侧压力设计值Fa=F1标*γ1*γ2=123.9KN/m2荷载分项系数γ1=1.2荷载折减系数γ2=0.853）倾倒混凝土时产生的水平力标准值F2标=6设计值Fb=F2标*γ1*γ2=7.1KN/m2γ2=0.85 4）荷载组合F'=Fa+Fb=131.0KN/m2 2、水对模板产生的侧压力：混凝土的计算高度：h=F1标/γc=5.1m 砼计算高度处水产生产侧压力：Fh=γc*h=50.6KN/m2 3、模板所受最大侧压力：P=F'-Fh=80.4KN/m2三、结构选型与检算:1、面板检算：按三跨连续梁进行计算：1）面板选型及参数：面板：δ=6mm截面惯性矩I=18.00mm4截面抵抗矩W=6.0mm3 2）计算取值：板宽取值：B=1mm跨度：a=320mm则面板所受荷载：q=0.080N/mm 3）受力计算及检算：（1）强度检算：支座最大弯矩：M=0.08*q*a^2=658.7N.mm 跨中最大弯矩：M=0.1*q*a^2=823.4N.mm 面板最大内力为σ=1.5*M/W=164.7N/mm2所选面板或肋间距满足条件。
最大剪力：V=0.6*q*a=15.44N=5.1N/mm2所选面板或肋间距满足条件。
钢护筒设计方案(技术总结)
钢护筒设计方案1、钢护筒材质、直径、壁厚选择《公路桥涵施工技术规范》(JTG/T F50-2011)8.4.1款规定： 钢护筒选用Q345钢，内径d=240cm ，壁厚t=16mm 。
护筒埋置最大深度h=30m ，护筒内径d=D+2（Hi+d ’）=200+（3000*0.5%+5）*2=240cm ，其中D 为桩直径，H 为护筒高度，i 护筒倾斜度，允许1%，d ’护筒平面位值允许偏差，允许5cm 。
护筒长度大于10m 时，需锤击或振动下沉时，采用Q235钢时，径厚比不宜大于120。
最小计算壁厚t=d 120√f Q235fQ345=240120*√235345=1.6cm ，轴向临界应力计算σφ，cp =(1.64−0.23√dt 4)f y =(1.64−0.23√2401.64)∗345=288.1MPa ，环向临界应力计算σφ，cp =0.2f y +0.4σφ,ce =0.2f y +0.4∗0.9E (td )2=0.2∗345+0.4∗0.9∗2.1∗105∗(1.6240)2=72.4MPa ，加强箍为内径2432mm 的空心圆柱钢管，套焊在钢护筒底口以上，对钢护筒底部进行加强，厚度16mm ，高度3m 。
如钢护筒外侧被动土压力为p<17KN/m 3*30m=510KN/m 2=0.51MPa （可以按计算取值），1mm 高度环向力F=dp=1*（2432+2*16）*0.51=1257N ，环向应力σ=12572∗16=39.3MPa <72.4MMM 。
2、水中钻孔桩护筒底端埋置深度确定深水及河床软土淤泥层较厚处，应尽可能沉入到不透水层粘性土内；河床内无粘性土时，应沉入到大砾石、卵石层内0.5～1.0m ，河床为软土、淤泥、砂土层时，埋置深度按公式计算。
有冲刷影响时，应埋入局部冲刷线以下不小于1.0～1.5m 。
水中钻孔桩护筒底端埋置深度计算： 计算公式：nd wn H H h L γγγγ--+=)(，iiid d l l ∑∑=γγ id γ――钢护筒穿过的几种不同土层的饱和容重（N/m 3），约为1.7～1.8 N/m 3；i l ――每种不同土层的厚度（m ）；H ――施工水位至河床表面深度（m ）；h ――护筒内水头，即护筒内水位与施工水位之差；n γ――护筒内泥浆容重（N/m 3）； w γ――水的容重；1.0×104N/m 3；公式推导如下：由护筒内底端的泥浆压力和护筒外水及土压力平衡得：d w n L H L H h γγγ+=++)(导出nd wn H H h L γγγγ--+=)(；按照公式计算后的结果小于3m 时，采用3m 。
钢护筒如何计算及套定额完整版
钢护筒如何计算及套定
额
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钢护筒如何计算及套定额
1、钻孔灌注桩长度根据施工位置不同要求的长度也不一样，陆地上粘土层1.5到2米,沙层或者松散土层以及地下水位高含水量大的土层需要3到4米,水中根据不同地质需要15-30米不等或者是用震动桩锤将钢护筒打到相对稳定的地层。
在粘性土中不宜小于lm，在砂土中不宜小于1.5m，并应保持孔内泥浆面高出地下水位1m以上
2、内径应大于钻头100mm
3、根据护筒的直径，厚度，长度就可以把重量求长
重量=周长X厚度X7.85
周长=3.14X直径
得出的单位是kg
4、如果是施工图预算标底之类，没有具体的施工组织设计，我们可以参考《公路工程预算定额》（JTG/T B06-02-2007）中第P340的表格中的经验值考虑
其中质量包括加劲肋及连接用法兰盘等全部钢材的重
桩径100 120 150 200 250 300 350
护筒单位质量（kg/m） 170.2 238.2 289.3 499.1 612.6 907.5 1259.2
5、干处埋设的定额已经考虑材料的周转摊销量，使用定额时不得另行计算
水中埋设的按全部质量计入，回收量按规定计算回收金。
钢护筒设计方案
1.材料选择2.结构设计（1）直径：钢护筒的直径应略大于桩基直径，这样既能保证桩基的稳定性，又能减少土体对桩基的摩擦力。
（2）壁厚：钢护筒的壁厚应根据地质条件和工程需求来确定，一般不宜小于8mm。
（3）长度：钢护筒的长度应根据桩基深度和地质条件来确定，一般宜大于桩基深度。
3.施工方法（2）振动法：利用振动锤将钢护筒振入土体，适用于土质较硬的地层。
（3）旋转法：通过旋转钢护筒，使其逐渐沉入土体，适用于各种土层。
4.接桩处理（1）焊接法：将两段钢护筒焊接在一起，适用于现场施工条件较好，焊接质量容易保证的情况。
（2）法兰连接法：在钢护筒两端设置法兰，通过螺栓连接，适用于现场施工条件较差，焊接质量难以保证的情况。
5.防腐处理钢护筒在地下环境中容易受到腐蚀，因此需要进行防腐处理。
常用的防腐方法有：（1）涂料防腐：在钢护筒表面涂覆防腐涂料，隔绝空气和水分，防止腐蚀。
（2）热喷涂防腐：在钢护筒表面喷涂一层防腐材料，提高其耐腐蚀性能。
6.施工注意事项（1）在施工过程中，要严格控制钢护筒的垂直度，避免偏斜。
（2）钢护筒焊接时，要确保焊接质量，防止焊缝缺陷。
（3）施工过程中，要定期检查钢护筒的腐蚀情况，及时进行防腐处理。
（4）施工完成后，要对钢护筒进行验收，确保其满足设计要求。
注意事项一：钢护筒的垂直度控制解决办法：vertical，关键在于细节，每次下压钢护筒前，都得用激光测距仪反复校准，确保每一点都精准到位。
别小看了这个步骤，有时候差之毫厘，谬以千里。
一旦发现偏斜，立即调整，可用液压千斤顶微微调整钢护筒位置，直到完全垂直。
注意事项二：焊接质量的保证解决办法：焊接这事儿，讲究的是火候和技术。
焊工得是经验丰富的老师傅，焊接过程中，要时刻注意电流和电压的稳定，不能有丝毫大意。
焊接完成后，还得用超声波探伤仪检查焊缝，确保没有裂纹和气孔。
注意事项三：防腐处理的时效性注意事项四：施工过程中的安全防护解决办法：施工现场，安全第一。
钢护筒质量计算
钢护筒质量计算钢护筒是一种用于加固土壤或岩石的结构材料，其质量计算对于工程设计和施工具有重要意义。
本文将探讨钢护筒质量计算的相关内容。
一、钢护筒的作用和特点钢护筒是一种圆筒形的结构件，通常由钢板制成。
它的主要作用是在土壤或岩石中形成一个强固的孔洞，以支撑周围土体或岩体，避免塌方或坍塌。
钢护筒具有重量轻、强度高、施工方便等特点，广泛应用于基础工程、地下工程和水利工程等领域。
钢护筒质量计算是根据钢护筒的几何参数和材料特性，通过一定的公式和计算方法，确定其质量。
常用的计算方法包括钢护筒的体积计算、重量计算和强度计算。
1. 钢护筒的体积计算钢护筒的体积计算是通过钢护筒的几何形状，计算出其容积大小。
一般而言，钢护筒可以近似看作一个圆柱体，其体积计算公式为V=πr²h，其中V为钢护筒的体积，r为钢护筒的半径，h为钢护筒的高度。
2. 钢护筒的重量计算钢护筒的重量计算是通过钢护筒的体积和材料密度，计算出其重量。
钢护筒的重量计算公式为W=Vρ，其中W为钢护筒的重量，V为钢护筒的体积，ρ为钢护筒材料的密度。
3. 钢护筒的强度计算钢护筒的强度计算是根据钢护筒的材料特性和受力情况，计算出其能够承受的最大荷载。
钢护筒的强度计算需要考虑材料的屈服强度、抗拉强度、抗压强度等参数，以及钢护筒的几何形状和受力方式。
三、钢护筒质量计算的应用钢护筒质量计算在工程设计和施工中具有广泛的应用。
例如，在基础工程中，钢护筒的质量计算可以帮助工程师确定合适的钢护筒尺寸和数量，以满足基础的承载能力要求。
在地下工程中，钢护筒的质量计算可以帮助施工人员了解钢护筒的重量和强度，从而合理安排施工方案。
在水利工程中，钢护筒的质量计算可以帮助工程师选择适当的钢护筒材料和尺寸，以确保工程的安全和稳定。
四、钢护筒质量计算的注意事项钢护筒质量计算需要考虑多个因素，如材料特性、几何形状和受力情况等。
在进行计算时，需要确保所采用的参数准确可靠，并遵循相应的计算方法和规范。
钢护筒的壁厚计算
钢护筒的壁厚计算钢护筒是一种常见的工程材料，广泛应用于建筑、桥梁、地基工程等领域。
而钢护筒的壁厚是决定其结构强度和使用寿命的一个重要参数。
本文将围绕钢护筒的壁厚展开讨论，探索其计算方法及其在工程中的应用。
一、钢护筒的壁厚计算方法钢护筒的壁厚计算需要考虑多个因素，如设计荷载、土壤条件、抗弯强度等。
下面将介绍两种常用的计算方法。
1. 根据设计荷载计算钢护筒在承受外部荷载时，需要具备足够的抗弯强度。
根据设计荷载和材料的弯曲性能，可以通过弯曲理论计算出合理的壁厚。
具体计算方法可参考相关设计规范和手册。
2. 根据土壤条件计算钢护筒通常用于地基工程中，其承受的土压力是考虑壁厚的重要因素之一。
根据土壤的物理力学性质和工程要求，可以利用土压力公式计算出合理的壁厚。
需要注意的是，不同土壤条件下的计算方法可能有所不同，需要结合具体情况进行分析。
二、钢护筒壁厚的工程应用1. 地基加固工程钢护筒常用于地基加固工程中，通过将其嵌入地下，形成一个强固的桩基，以增加地基的承载能力。
在进行地基加固设计时，需要根据地质条件和设计荷载等因素，合理确定钢护筒的壁厚，以确保地基加固效果和工程安全。
2. 桥梁建设桥梁是钢护筒的另一个重要应用领域。
在桥梁建设中，钢护筒常用于桩基的施工，用于支撑桥墩或桥梁主体。
桥梁的设计和施工需要根据设计要求和地质条件，合理选择钢护筒的壁厚，以确保桥梁的稳定性和安全性。
3. 建筑工程在一些建筑工程中，如高层建筑、地下室等，钢护筒也有广泛的应用。
钢护筒可以用于地基的支护和加固，以增加建筑物的稳定性。
在建筑工程中，需要根据设计要求和实际情况，合理选择钢护筒的壁厚，以确保工程的质量和安全。
三、钢护筒壁厚计算的注意事项在进行钢护筒壁厚计算时，需要注意以下几点：1. 考虑设计要求：根据工程设计要求和规范，确定钢护筒的设计荷载和使用条件，以便进行合理的壁厚计算。
2. 考虑材料性能：钢护筒的壁厚计算需要考虑材料的弯曲性能、抗拉性能等，以确保其具备足够的强度和刚度。
钢护筒重量计算公式
钢护筒重量计算公式钢护筒重量计算公式：（D-t）×t×π×ρ×C/1000 = kgD：钢护筒的外径（单位：mm 毫⽶）（注意：如果给的是参数是内径，则下⾯计算时候加⼀个钢板厚度⽽不是减⼀个）t：钢材的厚度（单位：mm 毫⽶）π:3.14ρ:钢材的密度（普通钢材和锰板密度⼀般为7.85，不锈钢的另算注意区分！）C：钢护筒的⾼（单位：M ⽶）案例：现在做⼀个外径为1.5⽶、⾼2⽶、⽤12个厘的Q345钢板做钢护筒求这个钢护筒的重量。
（1500-12）×12×3.14×7.85×2/1000 ≈ 880kg通过以上钢护筒重量计算公式得出这个护筒有880kg下⾯奉上不锈钢的密度表做参考400系列--（ 7.75 ）304、321、304L、202、201 --（7.93）310s、309s、316L、316 --（7.98）钢护筒直径⼀般⼤于桩基直径多少，钢护筒的厚度⼀般为多少？1、钢护筒直径应⼤于桩基直径，当使⽤旋挖钻时应⼤于桩径20cm，当使⽤冲击钻时应⼤于桩径40cm。
2、钢护筒可在旱地或⽔中均可使⽤，筒壁厚度可根据钻孔桩径、埋深和埋设⽅法选定，⼀般钻孔桩可为4-12mm，必要时可根据钻孔桩孔径、埋设⽅法和深度通过计算确定。
护筒直径⼀般⼤于桩基直径20-40cm，钢护筒厚度不⼩于1.5mm看你是在什么地⽅，破桩在⽔⾯下的话，也要看直径，保证⼈在下⾯破桩⽅便，不过桥桩⼀般不会⼩。
护筒⼤20-40厘⽶，要是破桩后在⽔上⾯的话，就⼤10-20厘⽶以内就可以了灌注桩⽤钢护筒规格是:长2.4m,直径1.2m,厚5mm,它的重量是多少?1：算钢护筒钢材体积（内半径r=1.2/2=0.6m，外半径R=（1.2+0.005*2）/2=0.605mV=3.14*（0.605*0.605-0.6*0.6）*2.4=0.0454⽴⽅⽶2、计算重量：G=V*密度=0.0454*7.85*1000=356.39kg其中钢材密度=7.85*1000 kg/⽴⽅⽶钢护筒计算表格https:///view/edca22528f9951e79b89680203d8ce2f0066658c.html概预算定额中钢护筒对应桩径的单位⼯程量⽀座数量计算表围堰与筑岛计算https:///view/1e2e5542be1e650e52ea992b.html/c/hutong/93.html。
钢护筒强度验算
钢护筒强度验算
施工过程中，钢护筒受力最大值为人工凿除钻孔桩最深段所承受的侧向土压力。
因此，护筒厚度t可由下式计算：
t≥kpD/2f c（1）
p=0.5γh（2）
式中，k——安全系数取1.65；
P——土和地下水对护筒的最大侧压力（N/m2）；
D——护筒外径（m），取1.4m；
fc——钢材的轴心抗压强度设计值（N/mm2），钢护筒采用Q235钢，取215 N/mm2。
γ——人工凿除钻孔桩深度范围内土体天然重度加权值（kN/m3）；
h——人工凿除钻孔桩最大深度（m）。
根据五经路地道格构柱桩基处理方案，人工凿除钻孔桩的最大深度h约为13m。
参考建国道站-天津站站区间地质勘查报告，五经路地道位置地质主要为⑤1、⑥1、⑦2、⑦4等土层。
通过计算，人工凿除钻孔桩深度范围内土体的天然重度加权值为γ=20.5（kN/m3）。
将以上数值代入式（2），得出：
p=0.5γh=0.5×20.5×13=133.25（kN/m2)
将p值代入式（1），可得：
t≥kpD/2f c=1.65×133.25×1.4/（2×215）=0.72（mm）因此，实际施工中钢护筒采用t=16mm的Q235钢材制作，其强度能够满足施工要求。
钢护筒的壁厚计算
钢护筒的壁厚计算钢护筒是一种常用于工程建设中的管道材料，其壁厚的计算非常重要。
壁厚的合理选择能够保证钢护筒的强度和稳定性，从而确保工程的安全运行。
本文将从钢护筒壁厚的计算方法、影响壁厚选择的因素以及合理选取壁厚的原则等方面进行阐述。
一、钢护筒壁厚的计算方法钢护筒壁厚的计算通常需要考虑以下几个因素：管道内外压力、管道材料的强度、管道尺寸等。
其中，根据管道内外压力的不同，可以分为正压力和负压力两种情况。
对于正压力情况下的钢护筒，壁厚计算可以采用以下公式：壁厚 = (P * D) / (2 * S)其中，P为管道内压力，D为管道直径，S为钢护筒的强度。
对于负压力情况下的钢护筒，壁厚计算可以采用以下公式：壁厚 = (P * D) / (2 * S - P)其中，P为管道外压力，D为管道直径，S为钢护筒的强度。
需要注意的是，以上公式仅适用于一般情况下的钢护筒壁厚计算，对于特殊情况或特殊要求，需要根据具体情况进行修正或调整。
二、影响壁厚选择的因素1. 管道内外压力：管道内外压力越大，壁厚选择就需要更加合理，以保证钢护筒的强度和稳定性。
2. 管道材料的强度：不同材料的强度不同，因此在选择壁厚时需要考虑管道材料的特性和强度参数。
3. 管道尺寸：管道直径和长度等尺寸参数也会对壁厚的选择产生影响，需要综合考虑。
三、合理选取壁厚的原则1. 安全性原则：壁厚的选择应确保钢护筒在正常工作条件下具备足够的强度和稳定性，以承受内外压力的作用。
2. 经济性原则：壁厚过大会增加钢材的使用量和工程造价，因此需要在满足安全性要求的前提下尽量选择较小的壁厚。
3. 规范性原则：壁厚的选择应符合相关规范和标准的要求，以确保工程建设的合法合规。
在实际工程中，钢护筒壁厚的计算和选择需要结合具体情况进行，同时还需要考虑到工程的特殊要求和环境因素。
例如，在特殊的地质条件下，需要增加壁厚以提高护筒的抗压能力；在特殊的工作温度下，需要考虑钢护筒的热膨胀问题等。
钢护筒计算规则
钢护筒计算规则钢护筒是一种常用的地基工程施工设备，用于加固土壤，增加地基的承载力。
它由钢管制成，可以用于各种土壤类型和地下水情况下的地基工程。
钢护筒计算规则是指在设计和使用钢护筒时所需要遵守的一系列规定和标准，以确保其性能和安全性。
首先，钢护筒的尺寸设计需要根据具体的地基工程要求和现场情况进行确定。
常见的钢护筒直径有600mm、800mm、1000mm等，壁厚一般为10mm到30mm不等。
设计时需要考虑土壤的承载力、地下水位、地基沉降等因素，并根据这些因素确定合适的钢护筒尺寸。
其次，钢护筒的长度一般为3m到12m，可以根据地下开挖的深度和所需的加固深度来确定。
设计时需要考虑护筒的垂直稳定性和承载力，以及与地基的连接方式。
钢护筒的连接方式有多种，常见的有焊接连接和螺栓连接两种。
焊接连接可以提供更牢固的连接，并且适用于较大直径和较厚壁的钢护筒。
而螺栓连接则更适用于细长的钢护筒，可以方便地进行拆卸和移动。
设计时需要根据具体情况选择合适的连接方式，并确保连接的强度和稳定性。
钢护筒在地基工程中的主要作用是增加地基的承载力和稳定性。
它可以通过两种方式发挥作用：一种是切割土壤侧面的地力，形成侧面的地力体；另一种是沉入土壤深处形成插入体，抵抗地基的沉降。
设计时需要根据具体情况选择合适的作用方式，并确保钢护筒的承载能力能够满足实际工程需求。
在使用钢护筒时，需要进行施工检验和施工质量控制。
首先，需要对钢护筒进行检查，确保其外观完好无损，壁厚符合设计要求。
其次，在钢护筒的安装过程中，需要进行垂直度和水平度的测量，以确保钢护筒的安装位置准确。
同时，还需要进行沉降观测，及时发现和处理地基沉降问题。
最后，使用完钢护筒后，还需要对其进行拆除和清理。
拆除时需要谨慎操作，防止对周围设施和地基造成损害。
清理时需要将钢护筒清理干净，并进行表面防腐处理，以延长其使用寿命。
综上所述，钢护筒计算规则是设计和使用钢护筒时所需遵守的一系列规定和标准。
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桑植双门岛大桥澧水一桥1-3#墩钢护筒设计与验算建设单位：张家界市交通投资集团公司监理单位：湖南金路工程咨询监理公司施工单位：湖南环达公路桥梁建设总公司桑植双门岛大桥项目部二0一六年一月桑植双门岛大桥澧水一桥1-3#墩钢护筒设计与验算（钢护筒布置与受力计算）编制：复核：审核：日期：2016 年 1 月18 日湖南环达公路桥梁建设总公司桑植双门岛大桥项目部目录一编制说明 (4)二编制依据 (5)三工程概况 (6)3.1工程简介 (6)3.2工程设计概述 (6)3.3地形地貌 (7)3.4地质岩性 (7)3.5区域地质构造 (8)3.6不良地质现象 (8)3.7水文地质条件 (8)3.8防洪标准 (8)3.9气象情况 (9)3.10施工特点 (9)四澧水一桥钢护筒设计............................................................ 错误！未定义书签。
4.1设计说明................................................................................. 错误！未定义书签。
4.2钢护筒受力最不利因素假设................................................. 错误！未定义书签。
五各主要参数. (11)六钢护筒最不利荷载计算 (12)七钢护筒设计 (13)7.1钢护筒基本布置 (14)7.2外侧压力钢护筒厚度选择 (15)7.3钢护筒内压壁厚选择 (15)7.4钢护筒壁厚的确定 (15)7.5钢护筒加强圈计算 (15)八钢护筒稳定性屈曲验算 (17)九总结 (19)III桑植双门岛大桥由澧水一桥、澧水二桥和道路部分组成，合同价约4100万元，工期24个月。
该项目具有复杂的地质条件、比较深的水位和造价低的特点，针对澧水一桥1#、2#、3#墩桩基水位深、基底覆盖层薄、基岩为斜面且坡率较大，钢护筒稳定难度大的特点，且在1号墩施工过程中发现桩底有大型溶洞，出现泥浆突然下降，钢护筒在外水压力的作用下出现严重变形、破裂等现象，致使卡钻的现象发生，故经业主、监理、项目部共同决定在原施工组织设计的基础上特编制此钢护筒出现类似1号墩溶洞现象的钢护筒设计与受力验算方案，以确保工程安全、有序进行施工。
1）桑植双门岛大桥施工合同2）双门岛大桥招投标文件3）《桑植双门岛大桥施工图设计》。
4）第六册《工程地质勘察报告》。
5）《公路桥涵施工技术规范》（JΔNG/ΔN F50-2011）。
6）《钢结构工程施工质量验收规范》（GB 50205-2001）7）贺龙水库历年降雨、洪水、流速等情况调查。
8）《钢结构设计规范》（GB50017-2003）9）《钢结构设计手册》（第二版）——中国建筑工业出版社10）《结构力学》——人民交通出版社11）《实用土木工程手册》——人民交通出版社12）《公路桥涵设计通用规范》——（JΔNG D60-2004）13）《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JΔNJ025-86）14）GB150-2011《压力容器》15）结构设计软件midas civil 8.32三工程概况3.1工程简介本项目的主要目的是通过在鸡公咀渡口、小埠头渡口处架设桥梁并布设接线，从而避开S907(原S305)山体垮塌地段，故其起、终点均应连接S305老路。
经过图上布线及现场勘察，充分考虑路线的总体走向、桥位合理、与老路连接顺畅等因素，本项目起点(K0+000)定于桑植县桥自湾乡鸡公咀渡口附近，在此处设置澧水一桥；终点(K0+980)定于桑植县打鼓泉乡小埠头渡口附近，该处设置澧水二桥。
墩编号桩基顶标高桩基底标高最大洪水位直径桩长桩根数桩基础部位水深1# 285.97 238.17 288.5 2.4 47.8 2 水中35 2# 286.04 238.04 288.5 2.4 48 2 水中33.88 3# 286.04 247.84 288.5 2.4 38.2 2 水中24.65图1 桑植县双门岛大桥桥位地形图3.2工程设计概述澧水一桥中心桩号为K0+216.34，位于桑植县桥自湾乡鸡公咀渡口附近，贺龙水电站澧水上游约2Km为该桥桥位处，桥位处河面宽度约220m，最大水深达35.0m。
桥梁轴向与流水方向右夹角约80°，桥梁按此角度斜向布置，其上部结构采用5×50米预制ΔN梁，先简支后结构连续，桥梁全长257.2m.桥梁上部结构初步设计采用3×50+3×50m(预应力ΔN梁，先简支后结构连续)+3×18m(现浇连续箱梁)，桥梁全长360.34m。
对于现浇箱梁由于在弯道上，采用普通钢筋混泥土进行设计。
图3.2-1澧水一桥桥型整体布置图本桥桥墩基础为钻孔灌注桩桩基，按嵌岩桩设计。
3.3地形地貌本项目位于桑植县贺龙水库区，距县城约7.4km，贺龙水电站澧水上游约2km处，以跨越澧水的两座桥梁为主体，澧水一桥0#桥台处为一民房，5#桥台处为小洲，水面宽约220m，水流自南向北，一般水流较缓，水位变化较小，但遇泄洪或发电，水位变化可达10米之多，勘察期间，最大水深达35.0m。
桥位东岸为S305，西岸无公路，交通条件较差。
一桥桥位区地形起伏大，地面高程253.5～297.5m，最大相对高差44.0m。
桥位区微地貌单元为微丘、冲沟。
东岸桥台附近为一陡坡，地势险峻，基岩出露，西岸小洲上地形平坦，地势较低，为橘园、菜地。
3.4地质岩性1-3#墩：粉质粘土：qik=10KPa fa0=80KPa 灰褐色，深灰色，软～流塑状，饱和，含粉砂较多，局部含砾，分布于河床，层厚1.2～6.0m。
中风化灰岩：fa0=1500KPa frk=30MPa 灰色、深灰色，隐晶质结构，薄～中厚层状构造，含方解石脉，层间裂隙、风化裂隙较发育。
岩芯多呈短柱状、块状，少量碎石状、片状，岩体完整性一般较好。
该层分布于整个场地，最大揭露厚度31.7m。
3.5区域地质构造根据《湖南省区域地质志》及《1:100万湖南省构造体系图》综合野外地质调查，场地位于湖南西北部，处于桑植-石门早-晚期新华夏系褶断带，该褶断带发育于震旦系至三叠系中，呈左型雁列的褶皱群。
归属于新华夏系的湘西北的弧形构造。
其主体由东山峰复背斜、桑植复向斜以及相随一些断裂及伴生构造成分组成。
主体走向由北东-北北东-北东东，呈S形伸展。
向东同石门-临湘东西向构造重接，组成所谓“湘西北联合弧”。
往南西同川、黔晚期新华夏系相接，长250km，宽80km。
桥址南侧约3km处有一近南北向次生压性逆断层F1，该断裂长约10km，无近期活动迹象，已趋于稳定。
桥位区三叠系中统灰岩呈单斜构造，岩层产状155°∠41°，较为稳定。
3.6不良地质现象在初勘时发现有裂缝存在，但在1号墩桩基施工时出现护筒内泥浆突降12米的情况，根据护筒变形与破裂情况及泥浆变化与护筒时水位变化速度与高差情况分析，本桥位存在大型溶洞的可能性极大，通过潜水员下割钢护筒时下层泥浆并未出现较明显的稀释，说明护筒破口以下泥浆并未外漏，始终保持着内外压力差，由此可以判定护筒底的前期封底较为完好，加之泥浆为瞬间下降，也不可能是渗漏造成的泥浆下降，据此分析，1号墩桩基位基岩存在封闭的溶洞。
据起吊后的护筒变形与破口位置（位于水位下13.6米处）判断，按受力分析与模拟计算判定1号墩桩基底的溶洞容量大小约为12米泥浆体积，约为3.14*1.4*1.4*12=74立方米。
3.7水文地质条件桥位区地表水系很发育，较大的地表水体为贺龙水库，一般水流较缓，水位较稳定，变化小，但遇泄洪或发电，水位变化可达10米之多，勘察期间，水位标高287.7m，最大水深35.5m。
水位及流量受降水及电站控制，每年3～6月为雨季，水量较大，水位较高；8～12月为旱季，水量较小，水位较低。
桥位区地下水主要有第四系覆盖层中的孔隙潜水和基岩中的裂隙水。
孔隙潜水主要赋存于卵石层中，主要接受大气降水补给，其迳流和排泄与河水形成互补关系，水位埋深较浅，水量较大。
裂隙水主要赋存于灰岩的层间裂隙、风化裂隙中，主要接受大气降水补给，并与河水形成互补，其水量大小与裂隙的发育程度、连通情况密切相关，因基岩裂隙连通性差，故水量较小。
勘察期间，稳定地下水位高程在275.1～287.0m之间。
3.8防洪标准本桥按百年一遇洪水位设计标高，其桥墩阻水面积、阻水率、桥孔净长。
过水净面积等经计算均可满足要求，并以获得省水利厅的正式批复。
3）设计洪水位（1）泄洪水位：288.00m；（2）50年一遇：291.50m；（3）100年一遇：292.64m；3.9气象情况每年3～6月为雨季，8～12月为旱季。
3.10施工特点本桥处于岩溶地区，具有如下特点：1、地层和地质情况复杂，易造成塌孔、漏浆、砼浇筑流失等问题。
2、岩石坚硬，穿岩厚度大，施工困难，费时、费工材料消耗大。
3、半边岩层多，岩面高差大，钻进易孔斜，且易卡钻。
4、溶洞充填物复杂，软塑层充填物稳定性差，钻具提起易埋钻。
5、河水水量不稳定，水位上涨极快且流急。
6、河床覆盖层薄，钢护筒难于稳定。
7、水位变化大，最大水位变化为10米。
8、桥位桩基处有溶洞存在，计算时考虑最大泥浆变化值12米。
9、工期紧。
四澧水一桥钢护筒设计4.1设计说明澧水一桥1、2、3号墩水深在24.65m-35m，且基本没有覆盖层，所以钢护筒的施工较澧水二桥更为复杂，加之澧水一桥交通不便，各种材料及人员设备的运输更为困难，为了加快施工进度，在钢护筒的设计时应综合考虑各项因素。
4.2受力的不利因素假设1、钢护筒最大位水深35米，泥浆较水位高1米。
2、最大水位时因遇溶洞而使泥浆下降至水位下12米。
3、钢护筒泥浆未下降而外侧水位下降10米。
4、最低水位时，即水深25米时泥浆下降12米。
5、最大水位时进行混凝土浇筑施工。
6、最低水位时进行混凝土浇筑。
4.3施工步骤1、测量放样，放出钢护筒的平面位置，并做好标记；2、吊装钻机到钢平台设定位置，预冲钢护筒孔；3、制作钢护筒，安设钢护筒定位架，逐节下设、焊接钢护筒直至钢护筒坐床；4、浇筑水下混凝土封底；5、检查钢护筒外侧混凝土封底高度，看是否符合设计规定；6、如外侧封底厚度不理想，采用预设压浆管进行双液浆（水玻璃与水泥混合液）进行压浆防渗处理；7、护筒内进行试水试验，护筒内水头较水面高2米左右，静置24小时，观察护筒内水位变化，如未发生水位变化则进行下一步作业；8、泥浆制备与冲孔，冲孔过程中每小时需进行一次护筒内外水位变化记录及水头损失情况记录与说明；9、泥浆的水头高应及时根据实际情况进行调整，一般情况不宜高于河面水位 1.5米。