完整版现浇箱梁内模支架计算
现浇箱梁模板及支架计算书
滨江路北段A标人民西路跨线桥现浇箱梁模板及支架设计计算书一、工程概况跨越人民西路采用一联（25.1＋39.8＋25.1）现浇预应力砼变高连续箱梁，其余采用一联3×25m与一联4×25m现浇预应力砼等高连续箱梁，其具体孔跨型式为4×25m+3×25m+（25.1＋39.8＋25.1）+2×（3×25m）+4×25m，桥梁总长516.08。
桥梁顶宽18.5m，其横断面为0.5m（防撞护栏）＋8.5m（机动车道）＋0.5m（防撞护栏）＋8.5m （机动车道）＋0.5m（防撞护栏）。
桥梁构造：4×25 m（3×25 m）箱梁顶宽18.5 m，底宽12 m，单箱三室结构，横坡通过现浇梁体实现，底板水平放置，箱梁中心线处高1.685没m，翼缘两端处高1.5m，边腹板为斜腹板。
箱梁两侧翼板对称悬挑275cm，悬臂端部厚20cm，悬臂根部厚60.5cm，箱梁跨中部分腹板厚40cm，桥墩及桥台处腹板厚度为60cm；跨中部分底板厚度为22cm，桥墩及桥台处底板厚度为40cm；顶板厚度25cm。
端横梁厚度120cm,中横梁厚度200cm。
25.1+39.8+25.1m：箱梁顶宽18.5m，底宽变化，由梁端（桥跨中心）处的12m变化到墩顶的11.158m，保持边腹板斜率不变；单箱三室结构，横坡通过现浇梁体实现，底板水平放置，梁端及桥跨中心线处：箱梁中心线处高1.685m，翼缘两端处高1.5m，墩顶处：箱梁中心线处高2.485m，翼缘两端高2.3m。
边腹板为斜腹板。
箱梁两侧翼板对称悬挑275cm，悬臂端部厚20cm，悬臂根部厚60.5cm箱梁跨中部分腹板厚50cm，桥墩及桥台处腹板厚度为40cm；顶板厚度25cm；端横梁厚度120cm，中横梁厚度250cm。
4×25 m（3×25 m）箱梁采用碗口满堂支架现浇,上面摆方木顶面再铺方竹胶板,内模采用钢管支撑,内模采用竹胶板。
(完整版)现浇箱梁内模支架计算
国道324线磊口大桥续建工程现浇连续箱梁（50+85+50m）内模满堂支架计算书编制：审核：审批：广州市方阵路桥工程技术有限公司国道324线磊口大桥续建工程项目经理部2016年9月11日目录一、现浇箱梁满堂扣件支架布置及搭设要求 (1)二、支架材料力学性能指标 (1)1、钢管截面特性 (1)2、竹胶板、木方 (1)三、荷载分析计算 (1)1、板自重荷载分析 (2)2、其它荷载 (2)三、荷载验算 (2)1、底模验算 (2)2、[10#槽钢主横梁验算 (3)3、顺桥向顶部10×10cm方木分配梁验算 (3)4、立杆受力计算 (4)5、支架立杆稳定性验算 (4)7、箱梁侧模验算 (5)一、现浇箱梁满堂扣件支架布置及搭设要求采用满堂支架，使用与立杆配套的横杆及立杆可调底座、立杆可调托撑。
支架体系由支架基础、Φ48×3.5mm 立杆、横杆，立杆顶设两层支撑梁，10cm ×10cm 木方做顺桥向分配梁、间距35cm 均匀布置；主横梁采用[10#槽钢间距同立杆间距75cm ；模板系统由侧模、底模、端模等组成。
二、支架材料力学性能指标1、钢管截面特性2、竹胶板、木方2.1、箱梁底模、侧模及内模均采用δ＝15 mm 的竹胶板。
竹胶板容许应力 []pa 80M =σ,弹性模量Mpa E 3109⨯=。
2.2、横桥向顶部主梁[10#槽钢，截面参数和材料力学性能指标：截面抵抗矩：W=39.7cm 3截面惯性矩：I=198cm4截面积：A=12.7cm 22.3、顺桥向顶部分配梁采用方木，截面尺寸为10x10cm 。
截面参数和材料力学性能指标： 截面抵抗矩：W=bh 2/6=10×102/6=166.7cm 3截面惯性矩：I=bh 3/12=10×103/6=833.3cm 42.4、方木的力学性能指标按《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ025-86）取值，则： []pa 12M =σ,Mpa E 3109⨯=木头容重6kN/m 3，折算成10cm ×10cm 木方为0.06kN/m 3，木头最大横纹剪应力取[τ]=3.2～3.5Ｎ/mm 2三、荷载分析计算碗扣式脚下手架满堂支架竖向力传递过程：箱梁钢筋砼和内模系统的自重及施工临时荷载能过底模传递到横梁上，横梁以集中荷载再传递给纵梁，纵梁以支座反力传递到每根立杆，立杆通过底托及方木传递至底板模板上。
箱梁支架、模板计算
箱梁边跨现浇段支架、模板的设计计算一、计算参数：1、箱梁浇段梁块体积：32.4m2，总重：842.4KN翼板体积： 7.36m2重量： 191.4KN底、腹、顶板的重量： 651.0KN2、底模采用竹胶板加枋木（10×15cm）背楞；内侧模板使用组合钢模板；外侧模板使用定型钢模板；模板的自重：0.35KN/m2。
3、施工活荷载：2.5KN/m2;砼浇注冲击荷载：4.0KN/m2;砼振捣冲击荷载：1.0KN/m2;4、荷载系数取值：静载νG=1.2 动载νG=1.4二、模板下枋木的计算：1、弯曲时枋木的应力计算：枋木间距：40cm 跨：93cm 选用：10×15cm枋木底模面积3.0×6.5=19.5m2651.0/19.5=33.38KN/m2G=0.4×(33.38+0.35)=13.49KN/mQ=0.4×(2.5+1.0+4.0)=3.0KN/mｑ=νG.G+νQ+Q=20.4KN/mq=20.4KN/m93 93 93 93 93 93 93650Mmax=1/8.ql2=1/8×20.4×0.932=2.04414KN.mW=1/6bh2=1/6×0.1×0.152=3.75×10-4m3Бmax=Mmax/W=2.04414×106/3.75×105=5.45MPa[Б]=12.0MPaБmax＜[Б] 满足施工要求2、枋木的挠度计算E=9×103MPa=9×106KN/m2I=1/12bh3=1/12×0.1×0.153=2.8×10-5m4f中=ql4/128EI=20.4×0.934/128×9×106×2.8×10-5=0.00047 f中/L=0.47/930=1/1978f/l=1/150f中/l< [f/l] 满足施工要求三、纵梁的计算：纵梁间距93cm 计算长度280cm 选用20×25枋木1、枋木背楞的各支点反力计算：N A=0.394ql=0.394×20.4×0.93=7.5KNN B=(0.606+0.526)×20.4×0.93=21.5KNN C=(0.474+0.5)×20.4×0.93=18.5KNNmax=N B=21.5KN40 40 40 40 40 40 40Bl1=140 l2=1402802、枋木背楞传下来的集中力N B作用到纵梁上产生的内力计算：查表：Aφ 1 =1/6×21.5×[0.4×1.0×(1+1/1.4)+0.8×0.6×(1+0.6/1.4)+1.2×0.2×(1+0.2/1.4)]=5.89 BΦ1=1/6×21.5×[0.4×1.0×（1+0.4/1.4）+0.8×0.6×（1+0.8/1.4）+1.2×0.2×（1+1.2/1.4）] =6.14 Aφ2=Bφ1 Bφ2=Aφ1Rφ1=6.14+5.89=12.02M1=-3 Rφ1/2L=-3×12.02/2×1.4=-12.9KN.mM BR40 40 40 2036.8KN-27.6KN 20.9KN.mR1=M B+(1.4+1.0+0.6+0.2)+V B/1.4=58.3KNR2=55.2KNW=1/6×20×252=2.08×106mm2Бmax=20.9×106/2.08×106=10.05MPa[Б]=12.0MPaБmax<[Б] 满足施工要求3.剪切应力计算纵梁Δs=200×250=5×104mm2Zmax=Qmax/As=36.8×103/5×104=0.74MPa[Z]=1.9MPaZmax <[Z] 满足施工要求4.挠度的计算:E=9×103MPa=900KN/mm2I=1/12bh2=1/12×20×252=2.6×104cm4跨中挠度 f中=N B/48EI×[40×(3×1402-4×402)+80×(3×1402-4×802)+20×(3×1402-4×202)=21.5×5.9×106/48×9×2.6×106=0.12cmf中/L=0.12/140=1/1166<[f/L]=1/150满足施工要求四.主梁的计算1.主梁受集中力的计算单侧翼板重量 1/2×191.4=95.7KN单侧翼板的底模板面积 3.0×4.0=12.0m2侧模支架每侧6片，间距80cm荷载1.4×12.0×(2.5+1.0+4.0)+1.2×(95.7+0.35×12.0)=245.9KN由6片支架均担，并传递到下架下的纵梁上纵梁选用2根Ⅰ28b为一道，每侧两道，间距120cm245.9/6=40.98KNP=40.98/2=20.5KN]80 40 40 80 80 80P P P P P PBφ1=1/6×20.5×[0.4×1.0×(1+0.4/1.4)+1.2×0.2×(1+1.2/1.4)]=1/6×20.5×0.96=3.28Aφ2=1/2×20.5×0.6×0.8×(1-0.8/1.4)=7.73Rφ1=3.28+7.73=11.0M1=-3Rφ1/2L=-3×11.0/2×1.4=11.840 80 201N0=M1+(1.0+0.2).P/1.4=11.8+20.5×1.2/1.4=26.0KNN1=11.8+20.5×(1.4+0.6)/1.4=37.2KNN2=26.0KNNmax=N1=37.2KN2.主梁的内力计算Bф1=1/6×37.2×1.2×0.2×(1+1.2/1.4)=2.76Aφ2==1/6×58.3×[0.93×2.32×(1+2.32/3.25)+1.86×1.4×(1+1.4/3.25)+2.79×0.46×(1+0.46/3.25)]=86.5120 20 93 93 93 93 93 93 93 20 1201 1140 325 325 140l1 l2 l3 l4Bφ2=1/6×58.3×[0.93×2.32×(1+0.93/3.25)+1.86×1.4×(1+1.86/3.25)+2.79×0.46×(1+2.79/3.25)]=90.4Aφ3= Bφ2 Bφ3 = Aφ2Aφ4=1/6×0.2×1.2×(1+1.2/1.4)=2.76N1=N3=6×(2.76+86.5)=535.6K1=2×(1.4+3.25)=9.3 a1=105.7/884.8=0.119K2=2×(3.25+3.25)×12.5 a2=9.3×3.25/884.8=0.034K3=9.3 a3=3.25×3.25/884.8=0.012K4=9.3×12.5-3.252=105.7 a4=9.3×9.3/884.8=0.098K5= 105.7 a5=0.034K6= 884.8 a6=0.119M2=0.034×535.6-0.098×1084.8+0.034×535.6=-69.9M1=M3=-0.119×535.6+0.034×1084.8-0.012×535.6=-33.21F1F0=M1+N1×(1.4+0.2)/1.4=33.2+37.2×1.6/1.4=66.2KN F1=M2+R1×(3.25+2.32+1.86+0.46)/3.25=69.9+58.3×7.89/3.25=163.0KNF2=33.2+58.3×(2.79+1.86+0.93)/3.25=33.2+58.3×5.58/3.25=110.3KN96.5KN-96.5KN 主梁使用2[28b W=2×534.4=1068.8cm3I=2×7481=14962cm4A=2×60.97=121.9cm2Бmax =158.4×106/1068.8×103=148.2MPa[Б]=160MPaБmax<[Б] 满足施工要求3.主梁的挠度计算E=1.9×105MPa=1.9×104KN/cm2跨中挠度: f中=R1/48EI.[(3×3252-4×932) ×93+(3×3252-4×1862) ×186+(3×3252-4×2792) =(26251947+33199326+1537569) ×58.348×1.9×104×14962=0.26cmf中/l=0.26/325=1/1250<(f/l)=1/150满足施工要求五．立杆的计算立杆由2[40焊接成型计算长度l=150cm1.立杆的轴向压力计算轴向压力 Nmax=F1=163.0KNIx=2×18644.4cm4 Iy=2×640.6cm4A=2×83.04cm2i x=√2×18644.4/2×83.04=14.98cmi y=√2×640.6/2×83.04 =2.78cmi x> i yλy=l/i y=150/2.78=54.0查表：б×103/0.865×83.04×102=22.7MPa轴向允许应力[б]=140MPaбmax<[б] 满足施工要求2.立杆的挠度计算E=1.9×105MPaF=F i F i l i/EA i=163.0×103×1500/1.9×105×83.04×102=0.15mm 立杆受压稳定，满足施工要求。
现浇箱梁支架计算
现浇箱梁支架计算平四桥现浇箱梁共二联，单箱四室截面，梁总宽18米，底板宽12.24米，两侧翼缘板各宽2.88米。
第一联为3×35米，采用碗扣脚手满堂支架现浇，支架设计检算如下：一、荷载计算1.砼自重：3×35米箱梁砼总重(砼自重取2.6t/m3箱梁方量为1242方) 共计1242×2.6=3229.2t2.施工荷载（模板、机具、作业人员）按0.3t/m2计，共计为：105×18×0.3=567t总荷载3229.2+567=3796.2t二、支架初步设计根据设计图纸和荷载情况，初步设计碗扣支架布置为：立杆90cm ×90cm，平杆层间距120cm，横桥向布置22列，纵桥向两墩之间布置38排，立杆上放可调丝杆，丝杆上顶托内沿桥向并排放置两根φ48钢管，钢管上横向摆放12×12方木，按经验考虑方木间距为40cm，在方木上钉竹胶合板作为现浇箱梁底模。
三、强度计算1．底模竹胶板的强度检算q1=(0.22+0.2)×0.4×2.5=0.42t/m（上下底板荷载）q2=1.18×0.4×2.5=1.18t/m（腹板荷载）q= q1+ q2=1.6t/mM=1.6×0.42/10=0.0256t ·mw=bh 2/6=40×1.22/6=9.6cm 3σ=M/w=0.0256×104/9.6=26.67Mpa <[σ]=70Mpa f=mm EI ql 151076.51063844.0106.15384589444=⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯=- 竹胶板满足施工要求。
2. 12×12方木强度检算支托内沿桥向并排放置两根钢管，钢管上横向摆放12×12方木，方木跨度为90cm 。
q 1 =0.42t/mq 2=1.18t/mM=q 1l 2/8+ q 2l 2/4=0.42×0.92/8+1.18×0.92/4=0.28145t ·m12×12方木 W=288cm 3σ=M/W=0.28145×106/288=977.25N/cm 2=9.77Mpa<10Mpaf 1=mm EI ql 002.010*******.83849.01042.05384569444=⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯=-f2=pl3/48EI=(1.18×104×0.93)/(48×8.5×109×1728×10-8)= 12×12方木按40cm间隔排列满足施工要求3.支托内钢管强度检算:支架顶用可调丝杆支托.支托内沿线路方向并排方两根钢管.48×3.5mm钢管.腹板下钢管受力最大.所以只检算此钢管 q1=(0.22+0.2)×0.9×2.5=0.945t/mq2=1.18×0.4×2.5=1.18t/mq=q1+q2=2.215t/m按连续梁计算M=1/10×ql2=1/10×2.125×0.92=0.17215t·mδ=M max/W=0.17215×106/5.08×2=1.694×104N/cm2=169.4Mpa<170Mpa※钢管强度满足施工要求4.支架承载力计算:3×35箱梁支架立杆总数为; 2574根.则承载力为: 2574×3=7722t(每根立杆承重按3t计算)安全系数: 7722/3796.2=25.地基承载力计算地基夯实整平后,用厚32cm(平均)C25砼浇注处理. 砼自重为:18×105×0.32×2.3=1391.04t碗扣脚手架自重: 300t土地基允许承重应力[δ0]=70Kpa地基总承重: 3796.2+1391.04+300=5487.24tδ实=5487.24×10/(18×105)=29.03Kpaδ实<[δ0]地基承载满足要求。
(完整版)现浇箱梁内模支架计算
国道324线磊口大桥续建工程现浇连续箱梁（50+85+50m）内模满堂支架计算书编制：审核：审批：广州市方阵路桥工程技术有限公司国道324线磊口大桥续建工程项目经理部2016年9月11日目录一、现浇箱梁满堂扣件支架布置及搭设要求 (1)二、支架材料力学性能指标 (1)1、钢管截面特性 (1)2、竹胶板、木方 (1)三、荷载分析计算 (1)1、板自重荷载分析 (2)2、其它荷载 (2)三、荷载验算 (2)1、底模验算 (2)2、[10#槽钢主横梁验算 (3)3、顺桥向顶部10×10cm方木分配梁验算 (3)4、立杆受力计算 (4)5、支架立杆稳定性验算 (4)7、箱梁侧模验算 (5)一、现浇箱梁满堂扣件支架布置及搭设要求采用满堂支架，使用与立杆配套的横杆及立杆可调底座、立杆可调托撑。
支架体系由支架基础、Φ48×3.5mm 立杆、横杆，立杆顶设两层支撑梁，10cm ×10cm 木方做顺桥向分配梁、间距35cm 均匀布置；主横梁采用[10#槽钢间距同立杆间距75cm ；模板系统由侧模、底模、端模等组成。
二、支架材料力学性能指标1、钢管截面特性2、竹胶板、木方2.1、箱梁底模、侧模及内模均采用δ＝15 mm 的竹胶板。
竹胶板容许应力 []pa 80M =σ,弹性模量Mpa E 3109⨯=。
2.2、横桥向顶部主梁[10#槽钢，截面参数和材料力学性能指标：截面抵抗矩：W=39.7cm 3截面惯性矩：I=198cm4截面积：A=12.7cm 22.3、顺桥向顶部分配梁采用方木，截面尺寸为10x10cm 。
截面参数和材料力学性能指标： 截面抵抗矩：W=bh 2/6=10×102/6=166.7cm 3截面惯性矩：I=bh 3/12=10×103/6=833.3cm 42.4、方木的力学性能指标按《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ025-86）取值，则： []pa 12M =σ,Mpa E 3109⨯=木头容重6kN/m 3，折算成10cm ×10cm 木方为0.06kN/m 3，木头最大横纹剪应力取[τ]=3.2～3.5Ｎ/mm 2三、荷载分析计算碗扣式脚下手架满堂支架竖向力传递过程：箱梁钢筋砼和内模系统的自重及施工临时荷载能过底模传递到横梁上，横梁以集中荷载再传递给纵梁，纵梁以支座反力传递到每根立杆，立杆通过底托及方木传递至底板模板上。
现浇箱梁底模及支架受力计算
阳阳高速公路A4 合同段平冈阳阳铁路桥现浇箱梁底模及支架受力计算书一、概述K14+283.5平冈阳阳铁路桥上部构造左幅为：3x25+4x25+(30+42+30)+20m；右幅为：3x25+4x25+20+(30+42+30)m其中左幅第三联、右幅第四联为预应力砼连续箱梁，即现浇箱梁纵桥向长102m其中42m跨跨越铁路，铁路交通要求安全净空为 5mX 5m(宽X高)。
现浇箱梁平面位于 R=2500m的左偏圆曲线上，桥面横坡为单向3%纵断面位于 R=23000m的竖曲线上。
箱梁采用 C50砼，分左右两幅，左幅宽12.9m,右幅宽12.9m〜16.9m,左幅砼体积为 979 m3 , 左幅砼体积为 1220 m3。
箱梁高200cm每幅的两侧翼板宽均为250cm翼缘厚15cm翼板根部厚45cm底板厚20〜 45cm顶板厚25〜50cm,腹板厚60〜75cm左幅为双箱式，右幅为三箱式。
箱梁仅设纵向预应力束，钢束型号为 9-7 © 5、10-7 © 5和11-7 © 5钢绞线，左幅有15束通长束和 14束非通长束，右幅有 20束通长束和 18束非通长束。
最大张拉吨位 213.3吨。
张拉钢束时，砼强度不得小于 85%。
箱梁分两次浇注，第一次浇筑至顶板倒角根部。
支架采用两种形式。
跨铁路处用型号大于① 500X 6mn钢管作为立柱，45号工字钢作主梁。
其余地方采用①48X 3mm钢管搭设满堂支架。
满堂支架上用10号槽钢作分布梁。
底模及内模板用木模，其余外模用钢模板。
二、说明左幅箱梁宽是定值12.9m，断面尺寸变化不大；右幅箱梁宽由靠 8#墩处的16.9m持续变至 11#墩处的12.9m,底板宽随之持续变化。
为使支架立杆受力均匀合理且便于搭设，左幅①48X3mn钢管立杆的布置均规则，右幅①48X 3mni冈管立杆的布置随底板及腹板位置的变化参照左幅。
底模及支架的受力计算以左幅为例详述。
现浇箱梁支架受力计算书
现浇箱梁支架受力计算书现浇箱梁支架采纳满堂式碗口支架施工，受力计算取5#～9#箱梁支架进行受力计算。
（计算包括荷载计算、底模强度计算、横梁强度计算、纵梁强度计算和支架受力计算）一、荷载计算一、箱梁荷载：箱梁钢筋混凝土自重：G=473.2m3×25KN/m3=11830KN（钢筋混凝土的容重为26KN/m3）（473.2 m3为第二联现浇箱梁混凝土方量）偏平安考虑，以全数重量作用于底板上计算单位面积存力：F1=G×S=11830KN÷（4m×100m）=m2二、施工荷载：取F2=m23、振捣混凝本地货生荷载：取F3= N/m24、箱梁芯模：取F4=m2五、竹胶板：取F5=m2六、方木：取F6=m3二、底模强度计算箱梁底模采纳高强度竹胶板，板厚t=15mm，竹胶板方木背肋间距为300mm，因此验算模板强度采纳宽b=300mm平面竹胶板。
一、模板力学性能（1）弹性模量E=×105MPa。
（2）截面惯性矩：I=bh3/12=30×12=8.44cm4（3）截面抗击矩：W= bh2/6=30×6=11.25cm3（4）截面积：A=bh=30×=45cm2二、模板受力计算（1）底模板均布荷载：F= F1+F2+F3+F4=+++=m2q=F×b=×=m（2）跨中最大弯矩：M=qL2/8=×8=·m（3）弯拉应力：σ=M/W=×103/×10-6=＜［σ］=11MPa，竹胶板板弯拉应力知足要求。
（4）挠度：从竹胶板下方木背肋布置可知，竹胶板可看做为多跨等跨持续梁，按三等跨均布荷载作用持续梁进行计算，计算公式为：f=100EI=××/(100××108××10-8)=0.693mm＜L/400=0.75mm竹胶板挠度知足要求。
现浇箱梁模板支架计算书
1.模板验算：1.1箱梁底模:采用20mm厚光面竹胶模板,自重按4KN/m3计,弹性模量E=6.0×103Mpa,〔f w〕=15Mpa,新浇钢筋砼重力按26KN/m3计,由梁体设计结构图纸知梁底板宽b=11.75m.1.1.2 荷载组合:①砼重力:根据梁的跨中横断面计算得底板、腹板截面积为：8.475m2,按均布荷载计,顺桥向自重为:q1=8.475×26=220.4KN/m②底板自重: q2=0.02×11.75×4=0.94KN/m③砼振捣荷载:按2Kpa计,则有q3=2×11.75=23.5KN/m④倾倒砼产生的荷载: q4=2×11.75=23.5KN/m⑤施工荷载: 按2.5 Kpa计,则有q5=2.5×11.75=43.8KN/m总竖向荷载:q=0.94+220.4+23.5+23.5+43.8=312.1 KN/m1.1.3 强度检算:由支架布置图知:底板横梁沿梁长排距为0.3m,M max=1/10×q×L2=1/10×312.1×0.32=2.8 KN.mW=1/6×bh2=1/6×11.75×0.022=0.786×10-3m3弯曲应力σ= M max/ W=3.6 Mpa＜〔f w〕=15Mpa1.1.4 刚度检算:I=bh3/12=11.75×0.023/12ω=q L4/100EI=312.1×0.34/150×6.0×106×7.83×10-6=0. 5mm ＜〔L/400〕=0.75mm1.2 箱梁侧模：侧模面板亦采用20mm厚光面竹胶模板,有关参数同上。
由支架模板构造图知侧模竖肋沿梁长间距0.6m,在两竖肋间的侧模高度内布置水平横肋，以增强面板刚度。
横肋及竖肋均采用断面尺寸为80mm×80mm方木，弹性模量E=10×103Mpa,〔σw〕=14.5Mpa, 〔σc〕=12Mpa。
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国道324线磊口大桥续建工程现浇连续箱梁（50+85+50"内模满堂支架计算书编制： ______________________审核： ______________________审批： ______________________广州市方阵路桥工程技术有限公司国道324线磊口大桥续建工程项目经理部2016年9月11日目录一、现浇箱梁满堂扣件支架布置及搭设要求 (1)二、支架材料力学性能指标 (1)1、钢管截面特性 (1)2、竹胶板、木方 (1)三、荷载分析计算 (1)1、板自重荷载分析 (2)2、其它荷载 (2)三、荷载验算 (2)1、底模验算 (2)2、［10# 槽钢主横梁验算 (3)3、顺桥向顶部10X 10cm方木分配梁验算 (3)4、立杆受力计算 (4)5、支架立杆稳定性验算 (4)7、箱梁侧模验算 (5)、现浇箱梁满堂扣件支架布置及搭设要求采用满堂支架，使用与立杆配套的横杆及立杆可调底座、立杆可调托撑。
支架体系由支架基础、①48X 3.5mm立杆、横杆，立杆顶设两层支撑梁，lOcm K IOcm木方做顺桥向分配梁、间距35cm均匀布置；主横梁采用[10#槽钢间距同立杆间距75cm模板系统由侧模、底模、端模等组成。
二、支架材料力学性能指标1、钢管截面特性22.1、箱梁底模、侧模及内模均采用3= 15 mm的竹胶板。
竹胶板容许应力80Mpa,弹性模量E 9 103Mpa。
2.2、横桥向顶部主梁[10#槽钢，截面参数和材料力学性能指标：截面抵抗矩：W=39.7cm截面惯性矩：l=198cm4截面积：A=12.7cm2.3、顺桥向顶部分配梁采用方木，截面尺寸为10x10cm截面参数和材料力学性能指标：截面抵抗矩：W=bf/6=10 x 102/6=166.7cm3截面惯性矩：I=bh3/12=10 x 103/6=833.3cm42.4、方木的力学性能指标按《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》(JTJ025-86)取值, 则：312Mpa, E 9 10 Mpa木头容重6kN/m,折算成10cm X 10cm木方为0.06kN/m3，木头最大横纹剪应力取2[T ]=3.2 〜3.5 N/mm三、荷载分析计算碗扣式脚下手架满堂支架竖向力传递过程：箱梁钢筋砼和内模系统的自重及施工临时荷载能过底模传递到横梁上，横梁以集中荷载再传递给纵梁，纵梁以支座反力传递到每根立杆，立杆通过底托及方木传递至底板模板上。
以下分别对支架的底模、横梁、纵梁、立弯矩验算：跨中最大弯矩: M max2 2ql 26.5KN/m 0.35m8 80.41KN m杆、地基承载力进行验算。
1板自重荷载分析：1.1、根据箱梁纵、横桥向断面为变截面，以箱梁10#节段顶板砼荷载设计，钢筋混凝土自重取2.6t/m 3,计算截面取值：1.2、自重荷载q2a、顶板与腹板过度70cm变截至30cm,面积为0.9m2，节段长度3.5m，故2 3 2q ii (0.9m 3.5m 26KN /m ) (1.8m 3.5m) 13KN/mb、顶板厚度30cm面积为0.3 m2，节段长度3.5m,故2 3 2q12 (0.525m 3.5m 26KN /m ) (1.75m 3.5m) 7.8KN /m2、其它荷载：2.1、施工荷载：参照《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》因施工时面积分布广，需要人员及机械设备不多，取人群、机具荷载：qR 2.5KN /m2(施工中要严格控制其荷载量)2.2、模板荷载：q22 1.5KN /m22.3、水平模板的砼振捣荷载，取q23 2.5KN / m2三、荷载验算1、底模验算：底模采用3= 15mm的竹胶板,竹胶板置于间距L=35cm的10X 10cm横向分配梁方木上。
竹胶板(S= 15mm取截面宽度b为1m)截面参数及材料力学性能指标：截面抵抗矩：W=bh/6=100 X.5 2/6=37.5cm3;截面惯性矩：I=bh3/12=100 X.53/12=28.13cm4;竹胶板容许应力[(T ]=80MPa,E=9x10MPa取顶板与腹板交界范围为最不利荷载：2 2 2 2 2q 1.2 (13KN /m 1.5KN /m ) 1.4 (2.5KN /m 1.5KN /m 2.5KN /m ) 1m 26.5KN /m2跨端最大剪力:远小于木料最大横纹剪切应力［T ］=3.2〜3.5N/mm 的要求，故剪应力合格 挠度验算：从竹胶板下方木背肋布置可知，竹胶板可看作简支梁，计算公式为:445ql 5 26.5KN /m 0.35m 350.02mm384 EI 384 9 102.81 102、［10#槽钢主横梁验算:横桥向［10#槽钢主横梁搁置于间距75cm 钢管立杆上,计算最不利位置荷载: 弯矩验算:弯应力验算:挠度验算:求。
3、顺桥向顶部10X 10cm 方木分配梁验算：顺桥向顶部主梁方木搁置于间距 75cm 的碗扣支架顶托上，顺桥向方木规格为10cm X10cm ,间距 35cnr 。
弯矩验算：maxw剪力验算： 37.5cm 310.9MPa 80MPa 符合要求。
maxql 226.5KN /m 0.35m 22(1000mm 15mm)0.22 N / mm300 3500.857mm 符合要求跨中最大弯矩:Mmaxql 2 8226.5KN /m 0.75m1.86 KN mmaxM max1.86 KN 剪应力验算: maxm39.7cm 3 qlA 2 46.9MPa 170MPa 满足要求。
26.5KN/m 0・75m12.7cm 2 78.3MPa 85MPa5ql 4 384EI0.75m 4 小52mm384 2.1 105 19826.5KN /m 750 250 3mm 挠度验算满足要跨中最大弯矩: Mmax226.5KN/m 0.35m81.86 KN m82M max 0.41KN m生 A 26.5KN/m°35m2(100mm 100mm)2 2远小于木料最大横纹剪切应力[T ]=3.2〜3.5N/mm 的要求，故剪应力满足要求 挠度验算：f5ql 4384EI45 26.5KN / m 0.35m 340.07mm f 350 400 0.875mm 挠度验算384 9 103 833.3cm 4满足要求4、立杆受力计算4.1 、在箱梁底、腹板位置，立杆竖向荷载：立杆分布75cmx 75cm ,横杆层距（即立杆步距）54cm,杆高取1.6m ，立杆3步；立杆 自重为3.84kg/m ，共计109.5m,纵桥向横杆7根，横桥向3根。
则单根立杆自重为： 2G 109.5m 3.84kg/ m 0.75m 4.2KN单根立杆允许受力为：N 0.828 489 215 87KN单根立杆受力为：N 13KN / m 2 0.75m 0.75m 4.2KN 11.5KN N 87KN 5、支架立杆稳定性验算碗扣式满堂支架是组装构件，一般单根碗扣立杆在承载允许范围内不会失稳， 为此以轴心受压的单根立杆强度进行验算：2（T =F/A=32.78KN/489mr r =67.03MPa< [ c ]=170MPa碗扣件采用外径 48mm 壁厚3.5mm A = 489mi i ,I = 1219mim A3钢 回转半径入=1.58cm, [ c]=205MPa 横杆上下排步距 60cn 立杆步距长细比入=L/入=75/1.58=47.5取入=50; 查轴心受压杆件表：①二0.828立杆容许应力：[N]=0.828 X 489X 215=87KN 对于箱梁顶、底板处立杆稳定计算：maxw剪力验算： 跨端最大剪力:37.5cm 310.9MPa 12MPa 满足要求max20.33N/mm2(T =q/A W© [(T ] =11.5KN/489mm=23.5MPaC 0.893 x 170=151.81MPa 满足要求。
结论：支架立杆的稳定承载力满足稳定要求。
7、箱梁侧模验算侧模采用3= 15 mm的竹胶板，箱梁腹板水平内楞采用间距30cm的5x10cm方木，竖向外楞采用© 48mm t=3.5mm钢管，顺桥向间距0.75m。
现浇箱梁采取水平分层以每层不大于30cm高度浇筑，在竖向上以V=0.3m/h浇筑速度控制, 因此新浇砼对侧模的最大压力:Pm=0.22丫t o k o k i v"2或Pm=k丫h,取二式中较小值，则Pm=0.22y t °k°k i v 1/2=0.22 x 26 x 200/(25+15) x 1.2 x 1.15 x 0.3 1/2=21.62kPa=21.62kN/ m2 Pm=k丫h=1.2 x 26 x 0.52=16.22kPa=16.22kN/m2式中:P-新浇注砼对模板的最大侧压力，kN/nf。
2丫-砼的容重，26kN/m。
t0-砼初凝时间，当无资料时，按t°=200/(T+15)计算，T-砼的温度，取25C。
u -砼浇注速度，m/h，取0.3m/h。
h-有效压头高度，当V/T=0.3/26=0.012<0.035 时，h=0.22+24.9V/t=0.52m。
k0-外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取1,掺具有缓凝作用的外加剂时取1.2。
k1-砼坍落度修正系数，取1.15。
取结果较小者，即q=Pmin=16.22kPa=16.22kN/m2。
初步拟定该墙身拉杆采用直径18mn拉杆，对拉螺栓取横向750mm竖向750mm按最大侧压力计算，每根对拉杆承受的拉力为：N=16.22kN/m2x0.3m x0.75m=3.65kN按拉杆直径为12,查表格得容许应力为12.9KN> 3.65KN，故拉杆直径及间距均能满足要求。