索网幕墙计算
无孔驳接单层索网点支式玻璃幕墙技术的工程应用
水 平和竖 向预拉力值 。本工程采用拉索 张紧器来进 行张拉 ， 同
载 能力 较弱 ， 为避免竖 向拉 索工作时传递竖 向力给 主体钢结 构 的水平桁 架 ， 在拉 索 与水 平桁 架 的连接 部 位设 置 了一段 短 杆 （ 二力杆 ） ， 使拉索 与水 平桁架 的 连接节 点 能可靠 的传 递水 平 力， 但不传递竖 向力 。
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图 ４ 无孔驳接单层 索网点式玻璃幕墙节点
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清楚设计 人员的意图 ， 设计人员 必须 做好 透彻技术交底并在关 键 的施 工阶段亲临现场指导 。
４ ． １ 下料、 预 张拉 处理
索结构玻 璃幕墙所使用 的不锈钢 拉索 的工作状 态始终 处
于受拉状 态 ， 为保证不锈 钢拉索具 备稳 定的工作 性能 ， 幕墙 中
使用 的每 根拉 索在下料切割及压制前一定要进行预 张拉处理 ， 来消 除不锈 钢拉索 内非弹性变形 因素 ， 使 其在工作状态 中应力 与应变关 系符合虎 克定 律 ， 呈线性 关系 ， 始终 在弹性 状态 下工 作 。不锈钢拉索进 行 预 张 拉 处理 的拉 力 取 拉索 破 断 力 的
821-主动式双层幕墙热工计算
第十部分、主动式双层幕墙热工计算第一章、设计说明一、计算说明本工程位于北京市海淀区中关村地区海淀图书城，北侧为北四环路，东侧为彩和坊路。
整个大厦为一座综合性的高层建筑，地上共17层，地下4层，建筑总高度为74.90m，其主要功能为商业、办公、餐饮。
本项目的幕墙由双层幕墙和索网幕墙两部分组成。
本工程的双层幕墙为主动式双层幕墙：主动式双层幕墙内外两层玻璃之间的空间与室内的空气相连，通过机械通风装置在两层幕墙中间形成负压，然后再排出房间。
可以使得室温与玻璃内表面的温差降至最低，从而提高建筑内有效的使用面积。
此外，主动式双层幕墙系统可以有效的保护幕墙间的多媒体立面，达到统一效果，并能大幅度降低噪音，同时可以阻挡室外严重的大气污染及沙尘暴。
本工程共17层，八层及八层以下（标高为36.000米）层高为4.5米，九层及九层以上层高为3.8米。
第二章、计算依据业主提供的招标图纸及技术要求；本公司设计的幕墙投标方案图；《采暖通风与空气调节设计规范》(GB 50019-2003)；《民用建筑热工设计规范》(GB 50176-93)；《建筑玻璃应用技术规程》(JGJ 113-2003)；《全国民用建筑工程设计技术措施——暖通空调·动力》；《空气调节设计手册》中国建筑工业出版社；《高层建筑空调与节能》同济大学出版社；《空气调节的科学基础》中国建筑工业出版社。
第三章、主要材料及计算参数一、主要材料及热工参数二、基本参数内外幕墙玻璃之间的热通道宽度为：250 mm。
建筑总高：74.000 m。
建筑层高：4.5 m(标高36.000 m以下)、3.8 m(标高36.000 m以上)。
建筑室内净高：4.5-1.1=3.4 m；3.8-1.1=2.7 m。
建筑位置：北京市(北纬39o48’)，以北纬40o计算。
大气透明度等级：4级。
根据《采暖通风与空气调节设计规范》(GB 50019-2003)附表C 。
空气渗透性能分级：Ⅱ级。
综合体项目幕墙结构设计计算
综合体项目幕墙结构设计计算摘要】当前，幕墙结构在建筑工程中得到广泛的应用，其结构的设计计算关系到幕墙结构设计的合理性，并与幕墙结构的安全稳定息息相关。
本文结合工程实例，分析了工程幕墙结构的选型，并利用相关软件，对幕墙结构的设计进行了计算，为类似工程设计提供参考借鉴。
【关键词】综合体项目；幕墙结构；设计计算0 引言随着我国城市建设的快速发展以及建筑行业的不断进步，城市综合体项目在城市建设中的应用越来越广泛，幕墙结构在综合体项目施工中也得到了广泛的应用。
当前，玻璃幕墙作为一种新型建筑外围结构，具有节能环保、外观美观且防雨水防风性能良好等优点，得到了大量的使用。
但是，幕墙工程投入使用后，时有玻璃坠落、横梁扭转等安全事故的发生。
对此，对幕墙结构设计进行合理的计算，为幕墙结构设计提供可靠的数据依据具有十分重要的意义。
1 工程概况某综合体项目由A，B两个塔楼组成，主体结构为钢筋混凝土框架-剪力墙结构，墙、柱混凝土强度等级为C40～C55，梁、板混凝土强度等级为C30，主要钢筋采用HRB400级，板筋采用HRB335级。
在14～15层标高范围内设置矩形钢桁架将塔楼A，B连接。
在立面上的钢桁架和两个塔楼围成的区域内设置单层索网点支承玻璃幕墙，共包括D轴、G轴两片幕墙，其中D轴索网幕墙的轴线间尺寸为40m×42m(高×宽)，G轴索网幕墙的轴线间尺寸为44m×42m(高×宽)，如图1，2所示。
2 结构选型玻璃幕墙结构形式主要分为构件式玻璃幕墙、点支承玻璃幕墙、全玻璃幕墙和单元式玻璃幕墙等。
为满足建筑造型、通透性以及安全环保的要求，采用点支承玻璃幕墙，即单层索网点支承玻璃幕墙，该玻璃幕墙的横向和竖直两个方向的单根不锈钢拉索为正交连接的网状布置形式，立面分格主要是幕墙横向拉索为主抗风索，其两端固定在塔楼A，B的型钢混凝土柱上，柱截面尺寸2.2m×3m；竖向拉索为承重索及次抗风索，其两端分别固定在上部钢桁架和下部框架梁上。
索网幕墙的设计
拉索的伸长
不锈钢索的极限强度σt约为1100~1500N/mm2, 其弹性模量Ε约为1.2×105~1.3×105N/mm2, 到达极限强度时其伸长率约为1%~1.2%。对 应的钢索挠度为（1/14~1/18）l. 钢索的强度设计值取为600~830N/mm2,相应 地，到达强度设计值时不锈钢索的挠度为 （1/25~1/32）l，钢索的伸长小于1%，在允 许范围内。
非平面索网幕墙
谢谢大家
单层双向索网
索网结构的特点
拉索的挠度 拉索的伸长 初始应力
拉索的挠度
平直的拉索不可能产生法向反力，因此直索不能受法向荷载 （如风力和地震力，透光屋面的重力荷载等）。拉索只有在挠 曲的情况下才能与法向荷载或作用平衡。例如，当拉索承受跨 d P 2 N sin 4 N 中单个集中力P时，其其平衡关系为： l
大尺度的平面索网幕墙
北京中关村文化商厦 中庭幕墙，索网达 70m×27m（图8、 图9）。采用夹板式 支承玻璃（图10、图 11）。
多跨组合索网幕墙
多跨组合索网幕墙
北京中国青年旅行社 大厦（图12、图13） 中庭由6片大小不同 的索网幕墙竖向排列 而成，索网尺寸分别 为9m×20m、 7.9m×20m和 14.5m×20m（三 片）。
大尺度的平面索网幕墙
德国慕尼黑凯宾斯基 酒店，在两座高层客 房楼之间的屋面下， 布置了尺度为 40m×30m（高）的 两片索网幕墙，围成 一个酒店大堂 （图3、图4）。
大尺度的平面索网幕墙
网索分格1.5m×1.5m， 室内非常通透（图5）。 钢索直径为19mm，竖向 索上端固定在钢板屋面 拱上，下端通过铸钢件 固定在钢筋混凝土地梁 上。在最大瞬时风力作 用下，最大挠度为跨度 的1/35，达±900mm。
单层拉索式玻璃幕墙中拉索的计算
单层拉索式玻璃幕墙中拉索的计算摘要：拉索式玻璃幕墙中拉索结构的受力分析复杂而繁琐，本文介绍了拉索的简单手算方法及SAP2000有限元计算方法。
通过理论推导出了拉索计算“代梁”方法及索长的简化计算公式，通过公式可以简单快速的计算出拉索的直径及预拉力的大小。
关键词：单层拉索式玻璃幕墙、计算、拉索截面、预拉力、SAP2000一、概述拉索式点支式玻璃幕墙由玻璃面板、拉索结构以及支撑体系组成，由于它具有良好的通透性而被大量应用于酒店、写字楼大堂。
拉索结构的受力分析也成为设计师必然面对的问题。
索是理想柔性的，既不能承受压力也不能承受弯矩，必须通过施加适当的预拉力，使拉索处于初始平衡状态才能承受外部荷载作用。
外部荷载作用下拉索的挠度变形远超拉索截面尺寸，计算中需要考虑几何非线性，这给设计师增加了计算的难度。
通常在设计中，手算时，结合荷载计算，经过试算、调整来确定拉索的直径和预拉力的大小；使用有限元软件时，也需要反复试算来确定拉索直径和预拉力大小。
这些步骤繁琐重复，工作量巨大，本文介绍了手算的简易计算方法：根据拉索的静力平衡方程，手算出拉索最大内力，确定拉索直径，由索长公式计算出拉索的初始预拉力，来确定拉索的初始平衡状态。
本文主要介绍单层拉索式幕墙中拉索的手算方法、SAP2000有限元计算方法及其两种计算结果的比较，以供后来者参考。
二、拉索截面的选取方法索计算理论推导时，两条基本假设：1. 索是理想柔性的，既不能受压，也不能受弯；2. 索的材料符合胡克定律，也就是说应力和应变符合线性关系。
根据《悬索结构设计》单索计算理论可知情形一竖向荷载沿跨度均布的情形索的抛物线平衡方程（1）可求出索内的水平张力（2）代回式（1）后，可得（3）索各点张力（4）当索曲线比较平缓时，（dz/dx）2 与1比较是微量，于是有T=H。
情形二荷载沿索长均布的情形索的悬链线平衡方程（5）将悬链线与抛物线作比较，当二者在跨中处的垂度f相同时，两条曲线基本重合。
单层平面索网玻璃幕墙结构抗震设计反应谱研究
单层平面索网玻璃幕墙结构抗震设计反应谱研究1. 引言1.1 研究背景目前，针对单层平面索网玻璃幕墙结构的抗震设计反应谱研究尚处于探索阶段，仍存在诸多问题待解决。
本研究将对单层平面索网玻璃幕墙结构进行详细分析和研究，旨在为其抗震设计提供科学依据和技术支持，进一步完善幕墙结构的抗震性能，提高建筑结构的整体安全性和稳定性。
【字数：207】1.2 研究目的研究目的是为了通过对单层平面索网玻璃幕墙结构抗震设计反应谱研究的深入探讨，提高建筑结构在地震发生时的抗震性能，确保建筑及其内部设施和人员的安全。
具体目的包括：1. 确定单层平面索网玻璃幕墙结构在地震作用下的抗震能力，为结构设计和施工提供准确的技术指导。
2. 探讨反应谱分析方法在抗震设计中的应用，为工程设计提供可靠的理论依据。
3. 分析抗震设计要点，总结设计经验，为类似结构建筑的抗震设计提供参考。
通过研究目的的实现，可以为单层平面索网玻璃幕墙结构的抗震设计提供科学依据，提高建筑结构的整体安全性和抗震性能，为建设更安全、更稳定的建筑环境贡献力量。
1.3 研究意义单层平面索网玻璃幕墙是现代建筑中常见的一种装饰幕墙结构，具有轻质、透光性好、美观大方的特点。
由于其结构特殊性，抗震性能较差，容易受到地震作用的影响。
开展单层平面索网玻璃幕墙结构抗震设计反应谱研究具有重要的意义。
研究可以为相关领域提供一定的理论依据和参考，促进幕墙结构抗震设计技术的进步和发展。
通过深入探讨单层平面索网玻璃幕墙结构抗震设计要点分析和反应谱分析方法，可以提高该结构在地震作用下的抗震性能，保障建筑物及其内部设备的安全稳定性。
研究还有助于加深我们对于幕墙结构的认识，为工程设计提供更为科学的依据，推动建筑结构的绿色、智能和可持续发展。
进行单层平面索网玻璃幕墙结构抗震设计反应谱研究具有重要的实际意义和社会意义。
2. 正文2.1 单层平面索网玻璃幕墙结构设计原理1. 结构形式：单层平面索网玻璃幕墙结构是由索杆和玻璃幕墙构成的，索杆支撑着玻璃幕墙，使其保持稳定性。
单层索网点支式玻璃幕墙的静力性能研究
单层 索 网点支式玻璃幕墙 的静 力性能研 究
李志强 杨立 军
摘 要： 采用 了数值模 拟的方法对考虑玻璃 与索协 同工作 的单层平面 索网玻璃幕墙 结构静力性能进行研究 ， 过参 数分 通
析讨论 了玻璃自重、 拉索截面积、 网格数、 风荷载、 拉索预应力等因素对玻璃贡献的影响， 得到了一些有实用意义的结论。
１ ３ ４ ６ ７ ９ ５ ０ ５ ０ ５ ０
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［ ］ ｏｉ Ｙａ ｍｏｏＹ， ｎｏＨ． ｕｋｉ ｆ ｌ ｅ ｂｅｔｄｔ ３Ｙ ｓ ｉ ｋ Ｍ， ｍａ ｔ Ｋｏｄ Ｂ ｃｌ ｏ ａ ｓ ｕｊ ｅ ｇ ｎ ｐｔ ｓ ｃ ｏ ｅｇ ｒｓ ｎ ａｅａ ｐｅｓｒ ［ ］ Ｊ Ｓ ｃ Ｎ ａ ． ｃｉ ｃ ｆ ｄ ｅｔｕ ｔ ａｄ ｌ ｒｌ ｒ ｕｅ Ｊ ． ． ｏ ， —ｖ Ａｒｈ ｅｔ ｏ ｈ ｓ ｔ ｓ ｔ ｓ
Ｊｐｎ １６ （ ｌ ）２ ９２ ８ ａ ａ ，９ ５ １ ８ ：４ —５ ．
图 １ 不同铺设角 ８时层合板的无量纲临界 屈 曲载荷ｆ ｂ／ 曲线 （ 轴压缩 ） ｍ ２Ｅ ＾ －
４ 结 语 １文中对反对称层合板屈曲载荷进行 了较为详细地推导， ） 在
推导时合理选取 乩 ， 和 跏 使 问题得 以解 决 ， 得到 了一个 计 乩 并
５角为佳。 ０ ０，５， 。 ５， 。 ５， 。 为 。 。 Ｏ。 ｏ， 。 ０的无量纲屈 曲载荷 （ ６／ ２ 的 反对称层合板主方向成 ４ 。 １ ３ ４ ６ ７ ９ 如 Ｅ２ ） ｈ 参 考文献 ： 计算结果绘 入图中， Ｌ ｎ ｒｎ ｅ 用 ａ ｇａｇ ３次插值得 曲线 如图 １所示。 ５ ０ ［］ ｕｖ ， ｒ ａ Ｂ ｃｌｇａｄ ｃ — ｃｌｇ ｆ ｏ ｐｓ １Ｔ ｒｅ ＧＴ Ｍａ ｈｌＨ． ｕ ｉ ｓ ｂ ｋｎ ｍ ｏ— ｙ ｓ ｌ ｋｎ ｎ ｐ ｔｕ ｉ ｏｃ
单层正交索网点支式玻璃幕墙自振特性研究
单 层 正 交 索 网点 支 式玻 璃 幕墙 自振 特 性 研 究
彭 万 珍
摘 要： 利用 ＡＮ ＹＳ软件 ， Ｓ 采用子 空间迭代 法对单 层 正交 索 网的 自振 特性进 行 了探讨 ， 并讨论 了幕墙 自重、 索截 面 拉 积、 跨度 、 网格 数、 索预 应力 等因素对其 自振 频率的影响， 出 了一些有实用意义 的结论。 拉 得 关键词 ： 单层正交 索网结构， 点支式玻璃幕墙 ， 自振 特性 ， 数分 析 参 中图分类号 ， Ｕ３ ３ Ｔ １ 文献标识 码 ： Ａ 元不承受弯矩和剪力 ， 只能轴 向承受 拉力或压力 。同时该单元 具
行 自振特性分 析具有重 要的意义 。与传统 混凝土结构 相 比， 索网 结构 刚度较 小 ， 自振周期长 ， 风振 、 地震 动力特性 更为复杂 。不能 将传统 的刚性结构 风振 和地震作 用计算 方法 直接 用于该 结 构体
系。作为其 动力特性研 究 的基础 ， 中基 于 Ａ Ｙ 文 ＮＳ Ｓ程 序对 单层 正交 索网结 构的 自振模 态特性进行参数化 研究 ， 探讨 了单 层正交 索网结构的 自振特性。
如子空间法 （ｕ － ａｅＩ ｒｔ ｎＭｅｈｄ 、 Ｓ ｂｓ ｃ ｔ ａｉ ｔｏ ） 分块 Ｌ ｎｚｓ 、 ｐ ｅ ｏ ａ ｃ 法 缩减 法 机理较为简单 。而影响单层 索网结构 张力刚度 的因素主要有拉索 ｏ 预应力等 。由于索 网结构呈高柔性 ， 刚度 完全 由张力 提供 ， 结构响 （ ｅｕ ｄ ｆ ｘ 等 ， 到计算精度 ， Ｒ ｄｃ ｌ ｔ 考虑 ｅ Ｍｅｘ ） 选用子空间迭代法 。 Ｌｎ ｌ ｉ Ｏ单元独一无二 的双线性 刚度矩 阵特性 ， ｋ 使其 成为一个 应对影响刚度的参数变化较为敏感。研究影响单层 索网结构 自振 所示 的单 层正交索 网为 轴向仅受拉或仅受压的单元 。使用 只承受拉力选 项时 ， 只能 承受 特性 的主要参数具有实际意义。以如图 １ 对影 响单层正交索网结构 自振特性的主要参数进行分析 。 拉力 ， 当单 元受压时 ， 刚度就消失 ， 以此来模 拟拉索 的松弛 。该单 例 ，
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标高为31.2m处风荷载计算 W0:基本风压 W0=0.30kN/m2 β z: 31.2m高处风振系数 对15m以下取2； 15m以上25m以下取2.25； 25m以上40m以下取2.45； 40m以上取2.7。
μ z: 31.2m高处风压高度变化系数(按Ｃ类区计算): (GB50009-2001)(2006年版) 0.44 μ z=0.616×(Z/10) 0.44 =0.616×(31.2/10) =1.016 μ s:风压体型系数(墙面区)取μ s=1.2 风荷载标准值:Wk Wk=β z×μ z×μ s×W0 (GB50009-2001)（2006年版） =2.45×1.016×1.2×0.300 =0.896 kN/m2 因为Wk≤1.0kN/m2，取Wk=1.0 kN/m2，按 JGJ102—2003第5.3.2条采用。
2.地震荷载
qEAk: 地震作用设计值(KN/m2) GAk: 玻璃幕墙构件(包括玻璃和框)的平均自重: 500N/m2
垂直于幕墙平面的均布水平地震作用标准值:
qEAk=5×α
max×GAk
=5×0.080×500.000/1000 =0.200 kN/m2
3.温度荷载
计算中温差极限值为-15℃～40℃ 拉索的线膨胀系数为1.6×10-5
12.内力分析→计算内容选择及执行→非线性分析→ 非线性荷载态→计算
13.定义工况，组合
14.内力分析→非线性分析结果显示查询→显示内力 内力分析→非线性分析结果显示查询→显示位移
最大内力
最大位移
表1 拉索材料性能的参数
钢丝直径
规格 （mm）
φ 22
结构
金属断 面积 （mm2）
（mm）
最小破 断力 （kN)
线膨胀系 （105N/mm2） 数
弹性模量
1×61
286.27
2.44
325.02
1.29
1.66×10-5
2.计算模型
采用3D3S软件对单层索网幕墙结构进行数值模拟 分析，拉索的预拉力经过反复验算后确定。对结构在 3D3S软件中，采用如下考虑： 1) 分析类型：非线性结构、静态； 2) 边界条件：竖向索与顶部钢梁均为铰接； 3) 荷载以集中力形式施加在模型上。 计算见下图：
单层单向索3D3S操作步骤
1.绘制2000*1490的单索结构，如下图所示。
2.将索打断，打断后的样式如下图所示。
结构编辑→打断→直线两两相交打断
3.点击结构编辑→添加杆件，定义索的截面为φ 22, 截面类型选择圆钢及索。
双击
4.定义材性
双击材性，出现如下对话框。
双击
双击材性1，定义材性，定义后结果如下图所示。
50/2.022=24.7kN/m 80/2.47=32.388kN/m
9.点击施加节点荷载，给所有节点施加Z向-0.6KN的 恒荷载。
10.内力分析→初始态计算结果显示查询→内力显示 11.施加节点荷载→施加X向1KN风荷载 施加活荷载→施加X向0.2KN活荷载 施加温度增量→（-15℃-40℃）
1）面板：玻璃面板采用10Low-E+12A+10中空钢化玻璃。 2）钢型材：横向钢梁采用材质Q235B的1100×600×26×26箱 型钢梁，表面氟碳喷涂处理；顶部钢桁架采用材质Q345钢，表面 氟碳喷涂处理。 3）拉索：本系统只设有竖向索，不设横向索，竖索选用 Φ 22mm的不锈钢钢绞线，具体参数如下表所示：
11.内力分析→初始态计算结果显示查询→内力显示
12.施加节点荷载→施加X向1KN风荷载 施加活荷载 →施加X向0.2KN活荷载 施加温度增量→（-15℃ — 40℃）
13.内力分析→计算内容选择及执行→非线性分析→ 非线性荷载态→计算
14.定义况，组合
15.内力分析→非线性分析结果显示查询→显示内力 内力分析→非线性分析结果显示查询→显示位移
最大拉力
最大扰度
3.计算结果
初始预拉力： 预估预拉力=最小破断力×（0.15～0.25） =325.02×（0.15～0.25） =48.75～81.26 kN 取预拉力=50 kN 拉力值N =113.121KN<最小破断力／2.5＝130.008KN 最大扰度df= 376.609mm <L/50=21000/50=420mm 以上计算结果均满足规范和设计要求！
索网幕墙计算分析
编制：杨竞
一.工程概况说明
计算工程背景：成都东客站索网幕墙 工程所在城市：成都 工程所属建筑物地区类别：C类 工程所在地区抗震设防烈度：7度（0.10g） 工程基本风压：0.3kN/m2
二.荷载计算
1.风荷载 2.地震荷载 3.温度荷载 4.荷载组合
1.风荷载
4.荷载组合
单层索网结构是典型的几何非线性结构，《建筑 结构荷载规范》（2006版）规定的基本组合表达式不 适用于这种结构承载能力极限状态的计算，否则会使 其安全系数降低，因此，在单层索网结构计算时，承 载能力极限状态的荷载也采用荷载标准值，拉索总安 全系数取值为2.5。
（1） 正常使用极限状态 ①1.0×恒载+1.0×预拉力＋1.0×风荷载 ②1.0×恒载+1.0×预拉力＋1.0×风荷载＋0.7×(+40℃) ③1.0×恒载 +1.0×预拉力＋1.0×风荷载＋0.7×(-15℃)
（2） 承载能力极限状态 ①1.0×恒载+1.0×预拉力＋1.0×风荷载＋0.5×地震荷载 ②1.0×恒载＋1.0×预拉力＋1.0×风荷载＋0.7×(+40℃) ③1.0×恒载＋1.0×预拉力＋1.0×风荷载＋0.7×(-15℃)
三.拉索计算
1.说明 2.计算模型 3.计算结果
1.说明
5.点击构件属性→定义只拉单元→选择预定义单元
6.点击构件属性中的节点边界，给索施加节点约束。
1
2
7.节点约束定义后的图形如下
8.点击内力分析→计算内容选择及执行→初始状态确 定→计算参数→非线性初始态→建筑用索定义→定 义力密度→定义→计算（索网找形完成）
重点
横向索：50/2=25kN/m 竖向索：80/1.49=53.69kN/m
最大内力
最大位移
单层双向索3D3S操作步骤
1.绘制2000*1490的单索结构，竖向索共9根,横向索 12根。 2.将索打断，结构编辑→打断→直线两两相交打断。
3.点击结构编辑→添加杆件，定义索的截面为φ 22, 截面类型选择圆钢及索。
双击
4.定义材性
双击材性，出现如下对话框。
双击
双击材性1，定义材性，定义后结果如下图所示。
5.点击构件属性→定义只拉单元→选择预定义单元
6.点击构件属性中的节点边界，给索施加节点约束。
1
2
7.节点约束定义后的图形如下
8.点击内力分析→计算内容选择及执行→初始状态 确定→计算参数→非线性初始态 9.建筑用索定义→定义主动索→定义→选中所有索 单元→计算
10.点击施加节点荷载，给所有节点施加Z向-0.6KN 的恒荷载。