行车道板计算及配筋指导书
行车道板截面强度及配筋计算[最新]
![行车道板截面强度及配筋计算[最新]](https://img.taocdn.com/s3/m/7905e27049d7c1c708a1284ac850ad02de800726.png)
1、 行车道板截面强度及配筋计算0000拟采用混凝土的强度等级为C50，受力钢筋采用HRB335，查《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》JTG D62—2004 (以下简称《公预规》)第25页表5.2.1可知混凝土强度等级为C50、钢筋种类为HRB335时相对极限受压区高度0.56b ξ=。
0000查《公预规》表3.1.4和表3.2.3-1得000'22.4280280cd sd sd f MPaf MPa f MPa===查《公预规》第5.1.5条得0000 1.0γ=拟采用単筋矩形截面形式。
0000假设38s a mm =，则有效受压区高度01253887h mm =-=，根据《公预规》第25页5.2.2公式5.2.2-1000002d cd x M f bx h γ⎛⎫≤- ⎪⎝⎭31.025.4281022.41872x x ⎛⎫⨯⨯≤⨯⨯- ⎪⎝⎭求得15x mm=000根据《公预规》第25页5.2.2公式5.2.2-2000sd s cd f A f bx =222.41000151200280cd s sd f bx A mm f ⨯⨯===选用HRB335φ14间距100mm ，2153.9101539s A mm =⨯=，取保护层厚度为30mm ，014125(30)882h mm =-+=000配筋验算如下：0000根据《公预规》第25页5.2.2公式5.2.2-2000sd s cd f A f bx =28015391922.41000sd s cd f A x mm f b ⨯===⨯02cd x f bx h ⎛⎫- ⎪⎝⎭=61922.4100019881033.4102MPa-⎛⎫⨯⨯⨯-⨯= ⎪⎝⎭000>0dM γ000=25.428MPa00000.56884919b h mm x mm ξ=⨯=>=满足《公预规》25页5.2.2条要求。
行车道板(悬臂板)计算书
行车道板（悬臂板）计算书计算复核２００5年3月目录概况－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－2 一恒载效应－－－－－－－－－－－－－－－－－2 二活载效应－－－－－－－－－－－－－－－－－3 三荷载组合－－－－－－－－－－－－－－－－－4 四截面配筋计算－－－－－－－－－－－－－－－5 五截面复核－－－－－－－－－－－－－－－－－6 六截面剪力验算－－－－－－－－－－－－－－－6 七裂缝宽度验算－－－－－－－－－－－－－－－7 八闽华护栏防撞计算－－－－－－－－－－－－－8 九结论――――――――――――――――――10概况：预应力混凝土连续T 梁定行图 跨 径： 35m荷 载： 公路一级桥面宽度： 0.5＋12.0＋0.5＝13m最不利断面：梁肋间距为2.7m ，板净跨为2.5m 桥面铺装：9厘米沥青砼＋8厘米C40砼 规 范：《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范JTG D62—2004》、《公路桥涵设计通用规范JTG D60—2004》T 梁上部结构断面图详见下图。
一、恒载效应 （1）成桥以后悬臂板支点剪力：Mo ＝212341()(0.25)2g g g L g L ⨯++⨯+⨯-悬臂板支点剪力：Qo ＝1234()g g g L g ++⨯+ g1：沥青层的自重g2：C40砼的自重g3：结构层的自重g4：栏杆的自重Mo ＝212341()(0.25)2g g g L g L ⨯++⨯+⨯-＝212341()(0.25)2g g g L g L ⨯++⨯+⨯-＝21(0.150.3)25(0.091240.08125)17.6(10.25)221+⨯⨯⨯⨯+⨯⨯+⨯+⨯-⨯ ＝10.59KN*mQo ＝1234()g g g L g ++⨯+＝(0.150.3)25(0.09240.0825)17.621+⨯⨯+⨯+⨯+⨯＝17.39KN 悬臂板恒载效应如下：支点断面恒载弯矩为：010.59*sg M M KN m ==支点断面恒载剪力为：017.39sg Q Q KN ==二、活载效应公路一级产生的内力根据“通用规范”第4.3.1条，后轮的着地宽度2b 及长度2a 为： 20.2a m = 20.6b m =根据“公预规”第4.1.3条，计算整体单向板时，车轮传到板上的荷载分布宽度按下列规定计算。
第七讲-行车道板的计算
3
桥面板计算
横截面
(a)
P
(b)
力学模型
lb lb
P
(c)
lb
lb
梁格仰视图
横隔梁
l /2 1、周边支承板：单向受力板
b
对于其边长比或长宽比
横隔梁 桥面板 钢板
（la / lb）等于和大于2的板， 近似地按仅由短跨承受荷载的
la
主梁
la
来设计。
la la
适用：整体现浇的T梁桥
翼缘板自由缝
铰接缝
第七讲 行车道板的计算
对于跨径内只有一个汽车车轮荷载的情况， 考虑了相应的有效工作宽度后，每米板宽
h
承受的分布荷载如右图所示。则汽车引起 的支点剪力为：
a'
(a-a' )/2
a' x
其中：矩形部分荷载的合力为（以
b1
p' =P /2a'b1
p
P 代入）：A1 p b1 P 三角形部 2ab1 2a
(b)
P 2
y
( b)
行 车 方 向
a1
x
x
a1
x wx
wx x
行 车 方 向
dy
l/2 截面弯矩图 y l/2 截面弯矩图 mx
dy
mx
m xmax
a
a1
b1
b1
m
a1
wy
wy
l
l
x
x
wx
wx
行车道板的受力状态
a
第七讲 行车道板的计算
9
规范关于 有效荷载 分布宽度
的规定
第七讲 行车道板的计算
(a) l (b) l
行车道板的计算
行车道板的计算1、荷载分布宽度的计算根据《桥规》4.1.3条的规定1、1 平行于板的跨径方向的荷载分布宽度b=b1+2h=0.6+2×0.2=1m1、2 垂直于板的跨径方向的荷载分布宽度1）单个车轮在板的跨径中部时a=(a1+2h)+L/3=(0.2+2×0.2)+2/3=1.27m<2L/3=1.33m2）两个相同车轮在板的跨径中部时a=(a1+2h)+d+L/3=(0.2+2×0.2)+1.4+2/3=2.67m<2L/3+d=2.73m3）车轮在板的支承处时a=(a1+2h)+t=(0.2+2×0.2)+0.22=0.82m4）车轮在板的支承处时a=(a1+2h)+t+2x=(0.2+2×0.2)+0.22+2×x一、内力计算采用近似方法计算（参考《桥梁设计与计算邵旭东》），即先按相同跨径的简支板进行计算。
1、恒载内力（1）、每延米板上的恒载g混凝土桥面铺装 g1=0.2×2×24=9.6KN/mT梁翼缘板 g2=[0.3×0.16+(0.25+0.16)×0.6/0.2]×2×25=8.55 KN/m 每延米板宽恒载合计 g=g1+g2=18.15 KN/m（2）、恒载产生的内力弯矩Mg=1/8×g×Ll2=18.15×2×2/8=9.075KN.m剪力Qg=0.5×g×L=0.5×18.15×2=18.15KN2、活载产生的内力经过分析，汽车荷载作用在两翼板中间时为最不利位置根据《桥规》4.1.3条的规定2、1平行于板的跨径方向的荷载分布宽度b=b1+2h=0.6+2×0.2=1m2、2垂直于板的跨径方向的荷载分布宽度单个车轮在板的跨径中部时a=(a1+2h)+L/3=(0.2+2×0.2)+2/3=1.27m<2L/3=1.33mMop=(1+u) ×P/4a×(L-b/4)=1.3×140/4/1.33×(1-1/4)=25.7KNmQop=(1+u) ×P/4a=1.3*140*2/4/1.33=68KN3、最不利荷载组合：承载能力极限状态下的基本组合M1=1.2Mg+1.4Mop=1.2×9.075+1.4*25.75=46.94KNmQ1=1.2Qg+1.4Qop=1.2×18.15+1.4*68=116.98KN此T梁板厚取25cm,梁高为170cm,25/175<1/4，所以跨中弯矩修正系数为0.5。
桥梁工程10行车道板计算算例
作宽度即可。
②车轮居于支点中 a ：单个车轮时， a a1 2h t 0.36 0.16 0.52m
a 小于轴距 1.4m，所以有效工作宽度在支点处不重叠，以单轮计。
③板的有效工作宽度如图 2-3-14，图形尺寸细分。
B
C
A
DF E
qQA
qQB
qQD
qQE
y y1
y3 y4
0.135
1.62
4、汽车荷载 按照《桥规》（JTG D60-2004）选用如图 2-3-12 车辆荷载进行计算 （1）选取荷载：参照单向板弯矩计算的结果，应取用 2×P=140KN 计算。横桥向轮距
最小值为相邻两车的轮距为 1.3m，小于板的计算跨径 2.0m，故在板的横桥向可布置一个以 上的车轮。
（2）轮载分布：重轴车轮着地尺寸 a1 b1 0.2 0.6m，经铺装层按 45°角扩散后在
P
140
∴车轮荷载集度 qQ
2 1 2 1 69.78KN a b 1.32 0.76
m
5、汽车及冲击力弯矩、剪力（取冲击系数 0.3 ）
M Q1K
(1
C C 2
(1 0.3)(69.78 0.48
0.48) 10.45KN 2
m
QQ1K (1 ) qQ C (1 0.3)(69.78 0.48) 43.54KN
6、内力组合
M悬 0 M G1 G1K Q1MQ1K 1.0 1.28.081.410.45 24.33KN m
Q悬 0 Q G1 G1K Q Q1 Q1K 1.0 1.210.921.4 43.54 74.06KN
作业题：
某公路桥桥面净宽为净 9+2×2.0，汽车荷载为公路-Ⅰ级。翼缘板带有湿接缝的钢筋混凝土 T 梁桥，标准跨径 30m，主梁间距 2.4m，梁高 2.0m，横隔梁间距 4.85m，铺装层平均厚度 8cm，
行车道板的计算
得 每米板宽的支点最大弯矩：
M s M sP M sg
(a)
b b1 2h
a
a2
全跨满布条形荷载的有效分布宽度比局
Байду номын сангаас、板的有效工作宽度
（2）垂直于板的跨径方向的荷载分布宽度： 1）单个车轮在板的跨径中部：
l 2 a a1 2h 且 l 3 3
2）多个相同车轮在板的跨径中部，当
l 2 a a1 2h d l d 各单个车轮按上式计算的荷载分布 3 3
三、板的有效工作宽度
1. 单向板 荷载有效分布宽度特点：
d:相邻车
l
b
b2
两边固结板的有效工作宽度比简支板小
（30%~40%）
部分布荷载小
荷载愈靠近支承边，有效工作宽度愈小
《桥规》（D62）4.1.3 计算整体单向板时， 车轮在板上的分布宽度按下列规定采用： （1）平行于板的跨径方向的荷载分布宽度：
45
b2
行 车 方 向
h
o
h
b2
45
作用与砼桥面板顶面的矩形荷 载压力的边长为
沿纵向：a2 a1 2h 沿横向：b2 b1 2h
a2
a2
图 车辆荷载在桥面板上的分布
a1
o
二、车轮荷载在板上的分布
当车辆荷载作用于桥面板上的局部分布荷载为：
（对于车辆荷载，P取后轴轴载140kN）
(a)
y
l 截面弯矩图 2
dy
(
mx m xmax
a2
a
得：弯矩图形的换算宽度为：
M a m x max
a — —板的有效工作宽度， 或荷载有 效分布宽度，以此板承 受车轮荷载产 生的总弯矩，既满足弯 矩最大值的要 求，又方便计算。
《行车道板的计算》课件
目录
CONTENTS
• 行车道板的基本概念 • 行车道板的设计计算 • 行车道板的施工与安装 • 行车道板的应用案例 • 行车道板的发展趋势与展望
01 行车道板的基本概念
CHAPTER
行车道板的定义
总结词
行车道板是道路结构中的重要组成部 分，用于承载车辆载荷并传递至基层 。
行车道板的抗疲劳计算
总结词
抗疲劳计算是为了评估车道板在不同载荷下的疲劳寿命，从而确定其在使用过程 中的可靠性。
详细描述
抗疲劳计算需要考虑多种因素，如载荷的类型、大小、频率和持续时间等。通过 疲劳试验和数据分析，可以评估出车道板的疲劳寿命，并为其设计优化提供依据 。
行车道板的优化设计
总结词
优化设计是为了提高车道板的性能和降低成本，通过改进设计参数和材料选择等方式实 现。
行车道板的分类
总结词
根据不同的分类标准，行车道板可以分为多种类型。
详细描述
根据行车道板的尺寸和规格，可以分为小型行车道板和大型行车道板；根据行车道板的施工方法，可以分为预制 行车道板和现浇行车道板；根据行车道板的材料，可以分为普通混凝土行车道板和高性能混凝土行车道板等。不 同类型的行车道板具有不同的特点和应用范围。
02 行车道板的设计计算
CHAPTER
行车道板的承载能力计算
总结词
承载能力计算是车道板设计中的重要环节，通过计算可以确 定车道板的承载能力，确保其能够承受车辆的重量和反复的 载荷。
详细描述
在承载能力计算中，需要考虑车道板的材料、尺寸、结构形 式等因素，通过力学分析计算出其承载能力。同时，还需要 考虑安全系数和疲劳寿命等因素，以确保车道板在使用过程 中能够保持稳定和安全。
装配式钢筋混凝土简支T形梁行车道板设计指导书
课程设计计算书题目：装配式预应力混凝土简支T形梁桥主梁设计计算指导教师：董洪晶吴祥松班级：土木081姓名：赵鑫学号：200851395114建筑工程学院2010年5月10日一、设计资料及构造布置（一）设计资料1．主梁跨径及桥宽标准跨径：16m(墩中心距离)；主梁全长：15.96m；计算跨径：15.50m；桥面净空：净-7m+2×1.0m=9.0m。
2．设计荷载公路－二级，人群荷载3.0kN/m2，每侧人行道及栏杆为5.0kN/m。
3.材料及工艺（1）、混凝土：主梁用C50，桥面铺装用C40，10cm等厚防水混凝土。
（2）、预应力钢筋：采用《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004）的φs15.2钢绞线，每束7根，全梁配7束，f pk=1860MPa。
（3）、普通钢筋：钢筋直径大于和等于12mm的采用HRB335钢筋；直径小于12mm 的均用R235钢筋。
（4）、施工工艺：后张法施工工艺制作主梁，采用内径70mm，外径77mm的预埋波纹管和夹片锚具。
4．设计依据（1）交通部《公路工程技术标准》（JTG B01-2003），简称《标准》；（2）交通部《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004），简称《桥规》；（3）交通部《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004），简称《公预规》。
5．基本计算数据（见表4-1）（二）横截面布置1．主梁间距与主梁片数主梁间距通常在随梁高与跨径增大而加宽为经济，同时加宽翼板对提高主梁截面效率指标ρ很有效，故在许可条件下应适当加宽T梁翼板。
本主梁翼板宽度为2250mm，由于宽度较大，为保证桥梁的整体受力性能，桥面板采用现浇混凝土刚性接头，因此主梁的工作截面有两种：预施应力、运输、吊装阶段的小截面（b1=1600mm）和运营阶段的大截面（b1=2250mm）。
净-7m+2×1.0m的桥宽选用四片主梁。
- 1、下载文档前请自行甄别文档内容的完整性，平台不提供额外的编辑、内容补充、找答案等附加服务。
- 2、"仅部分预览"的文档,不可在线预览部分如存在完整性等问题,可反馈申请退款(可完整预览的文档不适用该条件!)。
- 3、如文档侵犯您的权益，请联系客服反馈,我们会尽快为您处理(人工客服工作时间：9:00-18:30)。
10 行车道板计算考虑到主梁翼缘板内配筋是连续的，故行车道板可按悬臂板（边梁）和两端固结的连续板（中梁）两种情况来计算。
10.1 悬臂板荷载效应计算由于横隔梁宽跨比大于2，故悬臂板可按单向板计算［6］，悬臂长度为1.15m ，计算时取悬臂板宽度为1.0 m 。
10.1.1 永久作用（1）主梁架设完毕时桥面板可看成80cm 长的单向悬臂板，计算图式见图10-1 b 。
计算悬臂根部一期永久作用效应为： 弯矩：22g1111M =0.121250.70.081250.7232-⨯⨯⨯⨯-⨯⨯⨯⨯⨯0.898=-(kN ·m) 剪力：110.121250.70.081250.45 3.52g V =⨯⨯⨯+⨯⨯⨯⨯=(kN ·m)（2）成桥后桥面现浇部分完成后，施工二期永久作用，此桥面板可看成跨径为0.9m 的悬臂单向板，计算图式如图10-1c 、d 所示。
图中：g 1＝0.12×1×25＝3.0（kN/m ）,为现浇部分自重；P ＝1.5kN ，为防撞栏重力。
计算二期永久作用效应如下：弯矩：2 3.00.20(0.90.2/2) 1.5g M =-⨯⨯--⨯（0.9-0.10）=－1.643(kN ·m)剪力：V g2＝3.0×0.20+1.5=2.1(kN)（3）总永久作用效应综上所述，悬臂根部永久作用效应为： 弯矩：M g ＝－0.898－1.643＝－2.541(kN ·m) 剪力：V g =3.5＋2.1＝5.6(kN)a)c)g 1b)d)'1q r=3.5kN/m图10-1 悬臂版计算图式（尺寸单位：mm ）10.1.2 可变作用在边梁悬臂版处，只作用有人群，计算图式为10-1d 弯矩：M r ＝213.50.652-⨯⨯＝－0.74(kN ·m)剪力：V r =3.5×0.65＝2.275(kN)10.1.3 承载能力极限状态作用基本组合按《桥规》4.1.6条：M d ＝1.2M g +1.4×0.8×Mr ＝－（1.2×2.541+1.4×0.8×0.74）＝－3.878(kN ·m)V d ＝1.2Vg+1.4×0.8×Vr ＝1.2×5.6+1.4×0.8×2.275=9.268(kN)10.2 连续板荷载效应计算对于梁肋间的行车道板，在桥面现浇部分完成后，行车道板实质上是一个支承在一系列弹性支承上的多跨连续板，实际受力很复杂。
目前，通常采用较简便的近似方法进行计算。
对于弯矩，先计算出一个跨度相同的简支板在永久作用和活载作用下的跨中弯矩M 0，再乘以偏安全的经验系数加以修正，以求得支点处和跨中截面的设计弯矩。
弯矩修正系数可视板厚t 与梁肋高度h 的比值来选用。
本设计121115813.1674t h ==<，即主梁抗扭能力较大，取跨中弯矩：M c＝＋0.5M0；支点弯矩M s＝－0.7 M0。
对于剪力，下面分别计算连续板的跨中和支点作用效应值。
10.2.1 永久作用（1）主梁架设完毕时桥面板可看成80cm长的悬臂单向板，计算图式见图10-1b，其根部一期永久作用效应为：弯矩：M g1＝－0.898(kN·m)剪力：V g1＝3.5(kN)（2）成桥后：先计算简支板的跨中弯矩和支点剪力值。
根据《公预规》4.1.2条，梁肋间的板，其计算跨径按下列规定取用：计算弯矩时，l＝l0＋t，但不大于l＝l0＋b；本例l＝1.8＋0.12＝1.92(m)计算剪力时，l＝l0；本例l＝1.8m。
式中：l——板的计算跨径；l0——板的净跨径；t——板的厚度；b——梁肋宽度。
计算图式见图10-2。
图10-2中：g1＝3.0kN/m，为现浇部分桥面板的自重；g2＝（0.02+0.113）×1/2×1×25+0.05×1×23＝2.8125kN/m，是二期永久作用，包括混凝土垫层和沥青面层。
计算得到简支板跨中二期永久作用弯矩及支点二期永久作用剪力为：M g2＝（0.38＋0.48）×0.20×3.0＋0.5×1.92×0.48×2.8125＝1.812(kN·m) V g2＝0.20×3.0＋0.9×2.8125＝3.13(kN)0.0.0.4现浇板g 2M图10-2 简支板二期永久作用计算图式（尺寸单位：mm ）（3）总永久作用效应综上所述,支点断面永久作用弯矩为：M sg ＝－0.898－0.7×1.812＝－2.166(kN ·m)； 支点断面永久作用剪力为：V sg ＝3.5＋3.13＝6.63(kN)； 跨中断面永久作用弯矩为：M cg ＝0.5×1.812＝0.906(kN ·m)．10.2.2 可变作用根据《桥规》4.3.1条，桥梁结构局部加载时，汽车荷载采用车辆荷载．根据《桥规》4.3.1-2，后轮着地宽度b 1及长度a 1为：a 1＝0.25m ，b 1＝0.6m平行于板的跨径方向的荷载分布宽度：b ＝b 1＋2h ＝0.6＋2×0.13＝0.86(m)（1）车轮在板的跨径中部时垂直于板的跨径方向的荷载分布宽度：1 1.92220.2520.13 1.15() 1.28()333l l a a h m m =++=+⨯+=<=, 取a ＝1.28m ，此时两个后轮的有效分布宽度发生重叠，应求两个车轮荷载的有效分布宽度a ＝1.28＋1.2＝2.48(m)，折合成一个荷载的有效分布宽度a ＝2.48/2＝1.24(m)。
（2）车轮在板的跨径方向荷载的有效分布宽度：a ＝a 1＋2h ＋t ＝0.25＋2×0.13＋0.12＝0.63m（1） 车轮在板的支承附近，距支点距离为x 时垂直于板的跨径方向荷载的有效分布宽度：a ＝a 1＋2h ＋t ＋2x ＝0.63＋2x(m)a 的分布见图10-3。
Mp= P 2abP2a b Vy 1y 2y 3y 4P 2a b图10-3 简支板可变作用（汽车）计算图式（尺寸单位：mm ）将加重车后轮作用于板的中央，求得简支板跨中最大可变作用（汽车）的弯矩为：(1)()82op P bM l a μ=+- 1400.861.3(1.92)8 1.242=⨯⨯-⨯27.34=(kN ·m)计算支点剪力时，可变作用必须尽量靠近梁肋边缘布置。
考虑了相应的有效工作宽度后，每米板宽承受的分布荷载如图10-3所示，支点剪力V sp 的计算公式为：V sp ＝（1＋μ）（A 1y 1＋A 2y 2＋A 3y 3＋A 4y 4）其中：114056.45()22 1.24P A pb kN a ====⨯ 224211(')(')(')228'140(1.240.63)9.69()8 1.240.630.86P A A p p a a a a aa bkN ==-•-=-⨯-==⨯⨯⨯314074048.57()22 1.24860Pb A pb kN ab '⨯'====⨯⨯ 1 1.80.86/20.76111.8y -==2 1.80.305/30.94351.8y -==30.74/20.20561.8y == 40.305/20.05651.8y == 代入上式，得到V sp ＝1.3×(56.45×0.7611＋9.69×0.9435＋48.57×0.2056＋9.69×0.0565)=62.64(kN) 综上所述，可得到连续板可变作用（汽车）效应如下： 支点断面弯矩：M sp ＝－0.7×27.34＝－19.14(kN ·m) 支点断面剪力：V sp ＝62.64(kN)；跨中断面弯矩：M cp ＝0.5×27.34＝13.67(kN ·m)。
10.2.3 作用效应组合按《桥规》4.1.6条进行承载能力极限状态作用效应基本组合。
支点断面弯矩：1.2M sp ＋1.4 M sg ＝－1.2×2.166－1.4×19.14=－29.4(kN ·m)支点断面剪力：1.2V sg ＋1.4V sp ＝－1.2×6.63＋1.4×62.64＝95.65 (kN)；跨中断面弯：1.2M cg ＋1.4M cp ＝1.2×0.906＋1.4×13.67＝20.23(kN ·m)。
10.3 截面设计、配筋与承载力验算悬臂板及连续板支点采用相同的抗弯钢筋，故只需要按其最不利荷载效应配筋，即 Md ＝－29.4kN ·m 。
其高度为h ＝20cm ，净保护层a ＝3cm 。
若选用φ12钢筋，则有效高度0h 为：00.200.030.006750.163()2dh h a m =--=--= 按《公桥规》5.2.2条：0d 0M ()2cd xf bx h γ≤-1.0×29.4≤22.4×103·x ·(0.163－x/2)x ＝0.0083(m)验算：ξb h 0＝0.40×0.163＝0.0652(m)＞x ＝0.0083(m) 按《公桥规》5.2.2 条：222.41000.836.64()280cd s sd f bx A cm f ⨯⨯=== 查有关板宽1m 内钢筋截面与距离表，当选用φ12钢筋时，需要钢筋间距为17㎝，此时所提供的钢筋面积为：As ＝6.65cm 2＞6.64cm 2。
由于此处钢筋保护层与试算值相同，实际配筋面积又大于计算面积，则其承载力肯定大于作用效应，故承载力验算可从略。
00.163,20.23d h m M ==跨中 kN ·m00()2d cd x M f bx h γ≤-320.2322.410(0.163)2xx ≤⨯-,解得：x=0.0056 ∴As=222.41000.564.48()280s A cm ⨯⨯==所以，连续板跨中截面处需在板的下缘配置钢筋间距为24cm 的φ12钢筋。
为使施工简便，取板上下缘配筋相同，均为φ12@170mm 。
配筋布置如图10-4。
按《公桥规》5.2.9 条规定，矩形截面受弯构件的截面尺寸要符合下列要求。
即：30095.650.51100.51101000163587.82()d V kN kN γ--=≤⨯=⨯⨯=满足抗截最小尺寸要求。