单箱三室连续宽箱梁有效宽度分析
单箱三室箱梁横向计算分析
图 １ 箱 梁 横 断面 示 意 图
考 虑到 横 向结 构 及 箱 梁顶 板 钢 筋 的 布置 ， 横 向 控制 配筋 设计 的 截 面 为 中室 跨 中 截 面 ２ １号 单 元 Ｉ
端， ６号 单 元 Ｉ 端（ 右 侧悬 臂 根 部 ） ， ２ ６号 单 元 Ｉ 端
２ 箱 梁 主要计 算 参数
要 。本文通 过 一个 算 列 ， 介 绍 一 下单 箱 多室 现 浇 箱 梁 桥横 向计 算 的要 点 ， 以期 为 今后 同类 桥 梁 设 计 提 供 借 鉴经验 。
１ 工 程概 况
温 度组合 １ ： 顶 板 与其 它 部 位温 差 ５ ℃ ＋ 箱 体
外 侧升 温 １ ０ ｏ Ｃ；
２ ． １ 恒载
（ 左侧 中腹板 支撑 处 ） 和３ ６号单 元 Ｉ 端（ 左 侧悬 臂根
部， 人 行 道侧 ） 。故 此 ， 考虑 了如 下车 轮布 置 ：
结构 自重 由程 序 自动计 入 。 二期 恒载 ：
（ １ ） 当车 轮作 用于 右侧悬 臂上 （ 检 算 ６号单 元 Ｉ
虑）
２ ． ２ 活 载 城一 Ａ级 ２ ． ３ 温 度荷 载
不强 ， 当桥 宽较 宽 时 ， 箱室 间距 较 大 ， 箱 梁 横 向效 应
较 大 ， 箱梁 顶 底 板 强 度 不 一 定 满 足 规 范 要 求 ， 因
此 对 于箱室 间距 较 大 的 箱 梁 ， 横 向计 算 显 得 十 分 必
０ ． ２ ５ ＋２ ×０２ Ｈ＋ ２ ｂ 式中： ａ ： 一 车轮纵 向着 地尺 寸 ， ０ ． ２ ｍ； Ｈ 一 铺装 层 厚度 ， Ｈ＝ ０ ． １ ２ ｍ； ｂ 一荷 载通 过铺 装层 分布 于板 顶 的宽 度 外缘 至
箱梁有效分布宽度
顶板边箱半宽b2 顶板边箱半宽b3 底板边箱半宽b5 底板边箱半宽b3 1.85 1.85 1.5945 1.85 6.166666667 6.166666667 5.315 6.166666667 需计算有效宽度 需计算有效宽度 需计算有效宽度 需计算有效宽度 0.066071429 0.860392538 1.591726195 2 6.666666667 需计算有效宽度 0.071428571 0.963401804 1.926803608 1.85 6.166666667 需计算有效宽度 0.108823529 0.680797124 1.259474678 2 6.666666667 需计算有效宽度 0.066666667 0.066071429 0.860392538 1.591726195 1.95 6.5 需计算有效宽度 0.069642857 0.966611184 1.884891808 1.85 6.166666667 需计算有效宽度 0.108823529 0.680797124 1.259474678 1.95 6.5 需计算有效宽度 0.065 0.056946429 0.90656402 1.44551633 1.659 5.53 需计算有效宽度 0.05925 0.985073994 1.634237757 1.1895 3.965 需计算有效宽度 0.069970588 0.841566131 1.001042913 1.659 5.53 需计算有效宽度 0.0553 0.066071429 0.860392538 1.591726195 1.95 6.5 需计算有效宽度 0.069642857 0.966611184 1.884891808 1.85 6.166666667 需计算有效宽度 0.108823529 0.680797124 1.259474678 1.95 6.5 需计算有效宽度 0.065
单箱多室连续宽箱梁有效宽度分析
中间支点处 ｂ ｍ ｉ ＝ Ｐ ｓ ｉ ｂ ｉ 。其 中， 本桥 ｂ ｉ ／ １ ｉ ＜ ０ ． ７ （ 连续
梁 边跨 边 支点 或 跨 中部 梁 段 ｌ ｉ ＝０ ． ８ １ ， 中间 跨 跨 中 部 分 梁段 ｌ ｉ ＝ ０ ． ６ １ ， 中间支点取 ０ ． ２倍 相 邻 跨 径 之 和） 。翼缘 有效 宽 度 即令 翼 缘 有 效 宽度 内 的法 向应
宽、 箱梁壁薄等特点 ， 在横桥 向存在剪力滞效应 ， 从 而导致应力横向分布不均匀的现象 。计算有效宽度
的方 法也 比较 多 ， 诸 如差 分 法 、 能量 变 分 法 、 比拟 杆 法等 近 似计算 方法 ， 这些 方法 一般 要解 微分 方程 ， 比 较 复杂 。而采 用 空间有 限元 方法 计算 可 以避免 这些
表 １ 边跨跨 中顶板及底 板有效宽度
３ 关键 截面 箱 梁翼缘 有 效宽 度 的数值 分 析
３ ． １ 截面有效宽度的数值分析方法
箱 梁 截 面梁 在 腹 板 两 侧上 、 下翼 缘 的有 效 宽度 ｂ ， 连续 梁跨 中部 梁 段 ｂ ｉ ＝Ｐ ｆ ｉ ｂ ｉ ， 连 续 梁边 支 点及
度有限元值 与规范 值接 近， 顶板 Ｔ １ 段（ 箱梁悬 臂
端） 的误差 值 为 ３ ４ ． ９ ９ ％， 规 范取 值 和有 限元计 算 得
到的值 相差 较 大 ； Ｉ ３段误 差 值 分 别 为 １ ２ ． ６ １ ％、
图 ３ 纵 向 截 面 分 区示 意
ｌ １ ． １ ８ ％， 规 范取 值较 其他 略微 偏 大 。
问题 ， 而 且解 的精 度也 比较 高 。
图 ２ 有 限 元 模 型
Ｃ ５ ０混 凝 土弹性 模量 Ｅ＝３ ． ４ ５×１ ０ ＭＰ ａ ， 泊松 比 １ ， ＝
单箱多室宽箱梁的翼缘有效宽度取值研究
单箱多室宽箱梁的翼缘有效宽度取值研究王富平;蔺鹏臻【摘要】Taking the approach bridge of Nanning bridge as an example,the effective flange widths of typical section under the dead weight and the moving load were researched by using the China highway bridge specification, American AASHTO specification and finite element model.The results showed that under the dead weight and the moving load,for the middle section of side and middle span,the distribution of effective flange width was relatively uniform along the transverse direction.The effective flange width obtained by Chinese specification was close to the result of finite element,error was less than 11%,while the error was in 10%~27% by American specification.For the fulcrum section, the effective flange width obtained by Chinese specification was too conservative, the maximum error came to 40%,while the result by American specification was partial to unsafe,the error came to -38%.Under the eccentric load,the effective flange width was varied greatly along the transverse direction,and the value obtained by Chinese specification was larger than the actual at the middle section of side and middle span,while the value by American specification was relatively conservative.%以南宁大桥引桥为例,分别采用中国公路桥梁规范、美国AASHTO规范和有限元分析方法对比研究了桥梁在自重和移动荷载作用下典型截面的翼缘有效宽度.计算结果表明:在自重和对称移动荷载作用下,对于连续梁边跨和中跨跨中截面,翼缘有效宽度沿横桥向分布比较均匀,按中国规范得到的翼缘有效宽度相对误差在11%以内,而按美国规范计算的相对误差在10%~27%;对连续梁支点截面,按中国规范得到的翼缘有效宽度取值偏于保守,最大相对误差达40%,而按美国规范所得结果偏于不安全,相对误差达-38%;在偏载作用下,翼缘有效宽度沿横桥向变化较大,按中国规范得到的翼缘有效宽度在边跨和中跨跨中截面比实际要大,而美国规范相对保守.【期刊名称】《铁道建筑》【年(卷),期】2017(057)010【总页数】6页(P6-11)【关键词】公路桥梁;有效翼缘宽度;有限元分析;宽箱梁;剪力滞效应【作者】王富平;蔺鹏臻【作者单位】兰州交通大学甘肃省道路桥梁与地下工程重点实验室,甘肃兰州730070;兰州交通大学甘肃省道路桥梁与地下工程重点实验室,甘肃兰州 730070【正文语种】中文【中图分类】U448.21+3预应力混凝土连续箱梁桥因其结构刚度大、变形小、动力性能好等优点在工程领域得到广泛应用。
35+50+35米钢箱梁计算书
目录1.工程概况 (1)2.结构计算分析模型 (1)2.1.主要规标准. (1)2.2.主要材料及力学参数 (2)2.3.计算荷载取值 (2)2.4.边界条件 (3)2.5.计算模型 (3)2.6.荷载组合 (4)3.计算结果 (4)3.1.结构成桥力图 (4)3.2.结构成桥应力验算 (7)3.3.主梁刚度验算 (8)3.4.支座反力 (9)3.5.支座部位局部承压计算 (11)3.6.腹板局部稳定计算 (13)3.7.底板局部稳定验算 (13)4.结论 (15)1.工程概况本项目跨径组合为35+50+35 米。
上部结构箱梁梁高2.0 米（箱梁轮廓线高度）。
顶面全宽13.0 米，两侧各设2.25 米宽挑臂，箱梁顶底板设6.0%横坡，腹板间距布置为2.8+2.9+2.8 米。
箱梁顶板厚16 毫米，下设“U”形和板式加劲肋，“U”形加劲肋板厚8 毫米，板式加劲肋160×14 毫米；箱梁底板厚14 毫米，设“T”形加劲肋，加劲肋腹板120×8 毫米，翼缘100×10 毫米，间距300 或350 毫米；腹板厚12 毫米，设三道140×14 毫米板式加劲肋，各加劲肋除支承隔板处断开与支承隔板焊连外，其余加劲肋均穿过横隔板或挑臂并与之焊连。
普通横隔板间距约3 米，厚10 毫米，中部挖空设100×10 毫米翼缘。
桥台简支处支撑隔板板厚20 毫米，桥墩连续处支撑隔板板厚30 毫米，支撑隔板为围焊。
简支处隔板四角不设焊缝通过的切口，保证整个钢箱梁安装完成后的气密性；其他横隔板四角均设置焊缝通过的切口。
挑臂为“T”形截面，腹板厚10 毫米，下翼缘300×14 毫米。
2.结构计算分析模型2.1.主要规标准.（1）《城市桥梁设计规》（CJJ 11－2011）（2）《公路桥涵设计通用规》（JTG D60-2004）（3）《公路圬工桥涵设计规》(JTG D61-2005)（4）《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规》（JTG D62-2004）（5）《公路桥涵地基与基础设计规》（JTG D63-2007）（6）《公路桥梁抗震设计细则》（JTG/T B02-01-2008）（7）《混凝土结构设计规》（GB50010-2010）（8）《公路桥涵施工技术规》（JTG/T F50-2011）（9）《城市桥梁工程施工与质量验收规》（CJJ 2—2008）（10）《公路桥涵钢结构及木结构设计规》（JTJ025—86）（11）《钢结构工程施工质量及验收规》（GB50205-2001）（12）《铁路桥梁钢结构设计规》（TB 10002.2-2005）2.2.主要材料及力学参数Q345qD：弹性模量E=2.1×105MPa剪切模量G=0.81×105MPa轴向容许应力：200MPa剪切容许应力：120MPa表2-1 钢材容许应力表2.3.计算荷载取值（1）结构设计安全等级：一级（2）永久作用自重：实际结构建立计算模型，由程序自动计算，材料容重取78.5kN/m3；横隔板：横隔板处按节点荷载加载，支点截面45kN，其余隔板处15kN；二期：8cm沥青混凝土铺装：25×0.08×13=26kN/m，墙式护栏按10kN/m计算，共计36kN/m。
单箱多室连续宽箱梁有效宽度分析
单箱多室连续宽箱梁有效宽度分析单箱多室连续宽箱梁是指在一座桥梁中，采用多个独立矩形箱室并通过侧墩连接起来的结构形式。
在该结构中，有效宽度的分析对于确定梁的受力性能和设计基准值具有重要作用。
本文将对单箱多室连续宽箱梁的有效宽度分析进行详细讨论，并探讨其影响因素和计算方法。
有效宽度是指梁的实际截面有效地参与负荷承载的宽度。
在单箱多室连续宽箱梁中，由于箱室之间的连接，存在一定的传力效应，因此在分析梁的受力情况时需考虑这种传力效应对梁的承载能力的影响。
有效宽度的分析可以通过三种方法进行：经验公式法、模型试验和理论分析。
经验公式法是根据实际桥梁形式和设计情况，利用历史数据和经验公式进行估算。
这种方法具有简便快捷的特点，适用于常见桥梁形式和设计条件，但对于具体桥梁结构来说，准确性相对较低。
模型试验是利用物理模型对桥梁结构进行试验，通过观察和测量模型在受载过程中的变形和破坏形态，来确定有效宽度。
这种方法具有直观性和准确性较高的特点，但需要进行复杂的试验和数据处理，成本较高，适用范围相对较窄。
理论分析是采用理论方法对桥梁结构进行建模和分析，通过计算和分析得到有效宽度。
这种方法具有灵活性和适用性较广的特点，可以应用于各种不同形式和设计条件的桥梁，但需要考虑多种因素，包括材料特性、几何形状、边界条件和荷载等。
在单箱多室连续宽箱梁的有效宽度分析中，需要考虑以下几个主要因素：1.箱室刚度：箱室的刚度决定了传力效应的大小。
较大刚度的箱室可以在一定程度上减小传力效应，从而增加有效宽度。
通常情况下，采用更大刚度的箱室可以使有效宽度更大。
2.箱室间距：箱室之间的间距也会对有效宽度产生影响。
较大的间距会增大传力效应，从而减小有效宽度，较小的间距则相反。
因此，在设计中需要合理选择箱室之间的间距，以使有效宽度达到最优。
3.荷载特性：荷载的类型和大小也会对有效宽度产生影响。
不同类型的荷载会对梁的受力方式和传力效应产生不同的影响，从而影响有效宽度的计算。
预应力混凝土连续梁桥的上部结构设计,
摘要在本设计中，根据地形图和任务书要求，依据现行公路桥梁设计规范提出了预应力混凝土连续梁桥、预应力混凝土连续刚构、下承式拱桥三种桥型方案。
按照“有用、经济、安全、美观”的桥梁设计原则，经过对各种桥型的比选最终选择54m+84m+54m的预应力混凝土连续梁桥为本次的推举设计桥型。
本设计利用MadisCivil软件进行结构分析，根据桥梁的尺寸拟定建立桥梁基本模型，然后进行内力分析，计算配筋结果，进行施工各阶段分析及截面验算。
同时，一定要考虑混凝土收缩、徐变次内力和温度次内力等因素的影响。
本设计主要是预应力混凝土连续梁桥的上部结构设计，设计中主要进行了桥梁总体布置及结构尺寸拟定、桥梁荷载内力计算、桥梁预应力钢束的估算与布置、桥梁预应力损失及应力的验算、次内力的验算、内力组合验算、主梁截面应力验算、桥梁施工组织设计等主要内容。
最终，经过分析验算表明该设计计算方法正确，内力分布合理，符合设计任务的要求。
关键字：比选方案；连续梁桥；Midas；结构分析；验算ABSTRACTIn this design, accordiOK to the topography, and project requirements，accordiOK to the current highway bridge design specification of prestressed concrete continuous girder bridge forward,Prestressed concrete continuous rigid-frame structure，XiaCheOKShi arch bridge three schemes.AccordiOK to the "practical, beautiful, safe, economic and convenient for construction of bridge design principles, structure after the bridge of various final choice of 54m + 84m + 54m prestressed concrete continuous girder bridge design for this recommendation.This design usiOK the Madis Civil software analysis the structure，accordiOK to the size of the bridge, the basic model establishment bridge worked，then force analysis，calculation results of reinforced，for each phase analysis and construction.At the same time, must consider the concrete shrinkage, Creep force times and temperature resultant times factors.The design of prestressed concrete continuous girder bridge is mainly the upper structure design,in the design of the main bridge layout and structure size，load calculation，bridge prestressiOK tendons estimation and layout，the loss of prestress and stress of the bridge，the resultant checked，internal combination calculation，section stress calculation girder.Finally, after analysis shows that the design calculation method of calculatiOK the internal force distribution, reasonable, comply with the design requirements of the task.KEY WORDS：Selection scheme；Continuous girder bridge；Continuous rigid-frame structure；Arch bridge；Structure analysis；checkiOK computation第一章概述1.1预应力混凝土连续梁桥概述预应力混凝土连续梁桥以结构受力性能好、变形小、伸缩缝少、行车平顺舒适、造型简洁美观、养护工程量小、抗震能力强等而成为最富有竞争力的主要桥型之一。
钢箱梁截面有效分布宽度的计算分析
钢箱梁截面有效分布宽度的计算分析摘要：超大截面钢箱梁的桥位制造过程中，以基准控制、公差控制等措施，减小了钢箱梁的误差，确保了精度的控制，从而减少了实际装配中的失误。
节段预拼装的操作，有效确保了整体线型及端口匹配平顺，减少了后续的调整，大幅度提高了制造效率。
而提梁站与步履式顶推方式的选择，能有效进行施工控制，减小钢箱梁损伤及主体结构的整体受力，减少现场施工的工期流程与额外的运输等消耗，为以后相似类型的超大截面钢箱梁桥位的流水线设计提供了宝贵的经验。
本文主要分析钢箱梁截面有效分布宽度的计算。
关键词：钢箱梁;有效宽度;单箱宽度引言进行钢箱梁桥设计时首先要确定桥梁截面布置型式。
钢箱梁的截面设计要充分考虑翼缘有效分布宽度，尽可能使截面翼缘受力时全宽有效，减小剪力滞效应对翼缘板应力计算结果的影响。
钢箱梁截面单箱宽跨比不宜过大，否则截面不经济，容易造成钢材浪费。
以跨径30m～50m的多跨连续钢箱梁桥为例，对钢箱梁截面有效分布宽度进行分析研究。
1、设计主要过程（1）考虑地形、地质及道路总体要求，结合工程区域近远期规划等要素，合理确定连续梁的平面和跨径布置。
（2）根据桥梁周边场地、交通运输条件等合理拟定桥梁的施工工艺。
（3）根据该布置情况及相应受荷计算要求确定跨中及支点截面梁高，及梁底曲线，初步确定梁体构造。
（4）建立桥梁模型，对桥梁结构进行计算，根据计算结果调整梁截面尺寸、钢板厚度、连接方式、加劲肋等的布置位置、大小及方式，进一步确定梁体构造。
（5）对全桥结构进行核算，并满足各项构造措施要求。
2、钢箱梁桥位现场节段拼装现场组装钢箱梁节段，由多个且不同的板单元进行装配，最终在胎架上组成梁段。
胎架应使用专用胎架，提交设计要求并进行计算，之后通过马板对板单元进行固定。
为避免暴力拆卸对母材造成损伤，产生咬边及弧坑，现场人员应对马板相关的拆除进行监督，严禁以锤击的方式拆除马板，应在距母材表面1~3mm处用气割切除，并在切割完成后，对该位置进行打磨。
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石 家庄铁 道 大 学 学报 （自然科 学版 ）
Ｖ１２ 。１ ｏ ５ ． ． Ｎ
２１年０ 月 ＪＵ Ｎ Ｌ Ｆ Ｈ Ｉ Ｈ Ａ Ｇ Ｉ Ａ Ｎ Ｅ Ｓ Ｙ（ＡＵＡ Ｉ Ｃ ） Ｍ ．０２ ０２ ３ Ｏ Ｒ Ａ ＩＡ Ｕ Ｎ Ｅ Ｏ Ｉ ＲＩ Ｎ ＴＲ Ｌ Ｃ ＮＥ Ｏ ＳＪＺ ＴＤ Ｕ Ｖ Ｔ Ｓ Ｅ ２１
ｒ
ｂ
应力得到了边跨跨ｉ、 ｆ 中支点及中 ， 跨跨中 部分梁段的翼缘有效宽度： ｂ 有＝Ｊｒ ／ ｍ［ 。 ｄ ￣ ３ ｔｘ ｒ ３
收 稿 日期 ：０ ２— 卜 １ ２１ ０ ３
作者简 介 ： 马华 东
男
１８ ９ ４年 出生
助理 工 程 师
第 １期
马华 东 ： 箱 三 室连 续宽 箱 梁有 效宽度 分析 单
３ １
图 １ 箱梁横断面 图（ 位 ： Ｊ 单 ｍ
图 ２ 空 间 模 型
２ １ 边 跨跨 中部分梁 段 的有效 宽 度 ．
由图 ３及 图 ４所 示 ， 板应 力 峰值 出现 在边 腹板 及 中腹板 位 置处 ， 顶 最大 应 力值 为 一１９ Ｐ ， 板 内 ．９Ｍ ａ顶 最 小应 力值 为 一１６ ａＥ跨 跨 中底板 应 力峰值 出现在 底板 两边 腹板 附 近 ， 大应 力值 为 ２ ８ ａ底 ．５ＭＰ ； ｔ 最 ．７ＭＰ ， 板 内最小 应 力值 为 ２ １ ａ ．５ＭＰ 。有 限元 计算 结果 如 图 ４ 以箱 梁底 板 中点 为横 桥 向坐标 原 点各 位 置纵 向应 （
梁段 ｆ ＝０ ６ ， ． ｌ中间 支点 取 ０ ２倍 相邻 跨径 之 和 ） 翼缘 有 效宽 度 即令翼 缘有 效 宽度 内 的法 向应 力 体 积 ． ¨。 等 于原 翼 缘 全 宽 的法 向应 力 体积 ， 按 有效 宽 度 内 的翼缘 任 一纤 维层 的法 向应 力值 与 同一 纤 维层 的腹 板 并 内的应 力值 相 同 ， 来确 定翼 缘 有效 宽度 ｊ通 过 提取 边跨 跨 中 、 。 中支 点 及 中跨 跨 中顶板 与 底 板 的节 点 纵 向
１ 工 程 概 述
昆 明某在 建 ３×３ ｌ 应力 混凝 土 单箱 三 室连 续 宽箱 梁 桥 ， 梁 高 ２ ５１， 板 宽 ２ ， 板 宽 ｌ ０ｎ预 箱 ． Ｉ顶 Ｔ ６ｉ 底 ｎ ９
ｉ。顶板 厚 ０ ２ ， 隔板 附 近 由 ０ ２ ｎ ． ８ｉ 横 ｎ ． ８ｉ ｎ渐变 为 ０ ５ Ｉ底 板厚 ０ ２ ， 隔 板 附 近 由 ０ ２ ｎ渐 变 为 ． ３ １； Ｔ ．５ Ｉ 横 ｎ ．５ｉ ０ ５ Ｉ； ． Ｉ腹板 厚 ０ ６１， 隔 板 附近 由 ０ 渐 变为 ０ ８Ｉ， 为 线性 变 化 。支 点处 设 开洞 横 隔板 ， 支 点 Ｔ ． Ｉ横 Ｔ ．６ｍ ． Ｉ均 Ｔ 边 处 横 隔板 厚 ２Ｉ， 中支 点 处 横 隔 板 厚 ２ ５ ｉ。每 个 墩 的 支 点 处 设 双 支 座 。箱 梁 横 断 面 见 图 １ 计 算 所 用 ｎ ． ｎ ，
ｂ１ ＝ ２． Ｉ ，ｂ ＝２． ｎ，ｂ ＝２． ，ｂ ：３． ｎ，ｂ ＝２． ，ｂ ＝２． ｎ，ｂ ＝ ３． 。 ７ 数 值 模 型 与 结果 分 析
此桥为 ３Ｘ ０ｉ预应力混凝土单箱三室连续宽箱梁结构形式 ， ３ ｎ 双向６车道 ， 采用双支座。通过有 限元 软 件对 全 桥建 立 空 间实体 模 型 ， 由于 荷 载 以恒 荷 载 为 主 ， 计 算 分析 过 程 中主 要 研 究 自重 及 二 期恒 载 作 在
用下 的有 效 宽度 ， 构 自重 重度采 用 ２ Ｎ ｍ ， 结 ６ｋ ／ 二期 桥 面铺 装为 １ ｍ混 凝 土垫层 及 １ ｍ 沥青 混凝 土 ， ０ｃ ０ｃ
重度 采用 ２ Ｎ ｍ ， 型划 分 为 １９９ ０个 单元 ， 图 ２所 示 。 ４ｋ ／ 模 ０ ７ 如 箱梁 截 面梁 在腹 板两 侧 上 、 翼缘 的有效 宽度 ｂ 连续 梁跨 中部 梁段 ： ＝ｐ ６， 续 梁 边支 点 及 中 下 ｂ 连 间支 点处 ： ＝Ｐ ｂ。 中 ， 桥 ｂ ＜０ ７ 连 续梁 边跨 边 支点 或跨 中部 梁 段 ｌ ｂ — 其 本 ／ｌ ．（ ＝０ ８ ， ． ｌ中间跨 跨 中部 分
０ 引 言
随着 公路 桥 梁 的发展 ， 梁 因其 具有 良好 的 抗 弯 、 扭 及 整 体 性 能 ， 用 越 来 越 广 泛 ， 梁 的横 向宽 箱 抗 应 箱 度 不 断 增 大 ， 道 及 ８车 道 的单 箱 多 室 宽 箱 梁 已得 到广 泛 应 用 。这 种 宽 箱 梁 因腹 部 问距 大 、 向翼 缘 ６车 横
可 为 同类 工程设 计提 供 参考 。
关键 词 ： 翼缘 有 效 宽度 ； 续 梁 ； 箱三 室 ； 箱梁 ； 限元 分析 连 单 宽 有
中图分 类号 ： ４ ８ ２ ３ 文献标 识 码 ： Ｕ ４ ． １ Ａ 文章 编 号 ： ０ ５— ３ ３ ２ １ ） １ ０ ３ ０ ２ ９ ０ ７ （０ ２ Ｏ — ０ ０— ４
单 箱 三 室 连 续 宽 箱梁 有效 宽 度 分 析
马华 东
（ 中铁 第五勘察设计 院集 团有限公 司 ， 北京 １２ ０ ） ０ ６０
摘要 ： 梁在 受弯 时 ， 箱 横桥 向存 在 剪 力 滞 效 应 ， 了在 计 算 中应 用初 等 材 料 力 学方 法 求 解 ， 为 采 用 了翼 缘 有效 宽度 方 法 。 以某 实桥 为背景 ， 过 对 单 箱三 室连 续 宽箱 梁 空 间 实体模 型进 行 了 通 有 限元 分析 ， 算得 出 了箱 梁顶 板及 底板 的 有效 分布 宽度 系数 Ｐ ． ， 并与规 范值进 行 了比较 ， 计 Ｚｐ ， Ｘ
宽 、 壁 薄等 特点 ， 横桥 向存 在 剪力 滞效 应 ， 而导 致应 力 横 向分 布不 均 匀 的现 象 。箱 梁 一 般采 用 平 面 箱 在 从 杆 系程 序 进行 ， 能考 虑 这一 问题 ， 截 面尺 寸 的选定 造 成 影 响 。 因此 ， 未 对 对箱 梁 有 效 宽度 的分 析具 有 十 分 重 要 的意 义 。