50米箱梁横向计算说明书
50m高速公路钢箱梁顶推校核计算书
50m高速公路钢箱梁顶推校核计算书校核书是一个用来验证设计计算的文书，它在工程建设中具有非常重要的作用。
今天，我们将为大家分享一本关于50米高速公路钢箱梁顶推的校核计算书，希望能给您带来生动、全面和有指导意义的内容。
首先，我们需要明确的是，高速公路钢箱梁顶推是一种常用的建筑施工技术，在大型桥梁的建设中得到广泛应用。
钢箱梁顶推技术通过推进机械力，将钢箱梁逐渐从一端推向另一端，完成了整个梁体的预制和安装工作。
这种技术具有施工周期短、质量可控、环境影响小等特点，因此备受青睐。
在校核计算书中，我们需要从多个方面对50米高速公路钢箱梁顶推工程进行校核。
首先，需要对材料的力学性能进行分析和计算，确定钢材的强度、刚度以及承载能力等。
同时，还需要考虑钢箱梁的几何参数，包括梁体的截面形状、尺寸等等。
校核书还应对顶推过程中的施工参数进行全面的考虑。
例如，顶推速度、推力以及对梁体的支撑方式等等，这些因素都会对工程安全性和质量产生重要影响。
校核书会通过各种计算方法和公式，对这些参数进行分析和验证，确保施工过程中不会发生事故。
另外，针对50米高速公路钢箱梁顶推工程的地质条件也是校核的重点内容。
地基承载力和地面稳定性等因素，对于顶推工程的可行性和安全性有着直接的影响。
因此，在校核计算书中需要对地质勘察数据进行充分评估，并结合土壤力学理论，对地基的可行性进行科学分析。
此外，校核计算书还应包含对顶推设备和施工方案的评估。
例如，顶推设备的强度、稳定性和工作效率等指标，以及施工人员的培训程度和施工组织机制等因素，都会对工程的质量和进度产生重要影响。
因此，校核计算书应该对这些因素进行全面评估，并提出相应的建议和改进建议。
最后，在校核计算书中，还需要对整个钢箱梁顶推工程的经济性进行综合评估。
工程的成本、工期以及对交通影响等因素都将在校核书中得到详细分析。
通过科学的经济性评估，可以为工程方提供决策的依据，从而确保工程的合理性和可行性。
通过以上全面的校核计算，我们可以保证50米高速公路钢箱梁顶推工程在施工过程中的安全可靠性。
#50m跨连续箱梁移动支撑系统工法
50m跨连续箱梁移动支撑系统工法一、移动支撑系统主要组成部分及功能介绍：50m MSS移动支撑系统主要由牛腿、主梁、横梁、后横梁、外模及内模组成。
每一部分都配有相应的液压或机械系统。
各组成部分结构功能简介如下：（一）牛腿：牛腿为三角形结构，通过墩身预留孔附着在墩身上并用精轧螺纹拉紧。
牛腿共有三对，它的主要作用是支撑主梁，将施加在主梁上的荷载通过牛腿传递到墩身上。
每个牛腿顶部滑面上安装有推进平车。
并配有两对横向自动移动液压千斤顶、两个竖向自动液压千斤顶和一个纵向移动液压千斤顶。
主梁支撑在推进平车上。
推进平车上表面安有聚四氟乙烯滑板，通过三向液压系统使主梁在横桥向、顺桥向及标高上正确就位。
（二）主梁：移动支撑系统主梁为一对钢箱梁。
长度约为64m，分为五节。
节间用高强螺栓连接。
主梁两端设有鼻梁，每个长约为26m，起到支架向下一孔移动时的引导和承重作用。
（三）横梁：横梁为H型钢，同一断面上每对横梁间为销连接，横梁上设有销孔，以安置外模支架。
横梁通过液压系统进行竖向和横向调整。
（四）外模：外模由底板、腹板、肋板及翼缘板组成。
底板分块直接铺设在横梁上，并与横梁相对应。
每对底板沿横梁销接方向由普通螺栓连接。
腹板、肋板及翼缘板也与横梁相对应，并通过在横梁设置的模板支架及支撑来安装。
（五）内模：移动支撑系统的内模系统包括模板、电动小车、内模梁及道轨。
模板的运输及安装通过电动小车来完成。
电动小车配有液压系统，通过这些液压系统来完成内模安装及拆除。
二、移动支撑系统的组装1、牛腿的组装：牛腿呈三角形，拼装时应先做一扁担梁通过精轧螺纹将牛腿固定在墩身上，待另一只牛腿吊装到位后再用精轧螺纹将它们拉紧。
吊装牛腿时在牛腿顶面用水准仪抄平，以便使推进平车在牛腿顶面上顺利滑移。
2、主梁安装：主梁在桥下组装根据现场起吊能力可采用搭设临时支架将主梁分段吊装在牛腿和支架上。
组成整体后拆除临时支架。
也可将全部主梁组装完成后用大吨位吊机整体吊装就位。
钢箱梁设计与计算手册
钢箱梁设计与计算手册钢箱梁是一种常用的桥梁结构，具有较高的承载能力和刚度，广泛应用于公路、铁路和城市道路等领域。
在钢箱梁的设计与计算过程中，需要考虑多方面的因素，包括梁的几何形状、材料特性、荷载条件以及施工要求等。
下面将详细介绍钢箱梁的设计与计算手册。
首先，钢箱梁的设计应该满足结构强度和稳定性的要求。
设计人员需要根据梁的实际跨度、通行荷载以及所在地的地震等级，确定适当的设计荷载和抗震要求。
在进行梁的截面设计时，应根据荷载情况和结构特点，确定适当的截面形状和尺寸。
常用的截面有矩形、T形和箱形等形状，可根据具体情况选择。
其次，钢箱梁的计算要考虑其受力特点和工况情况。
在受力分析时，应考虑荷载的直接作用和间接作用，包括静力荷载、动力荷载以及温度变形等因素。
通过力学计算，可以得出梁的内力分布和变形情况，从而评估梁的受力状态和结构可行性。
计算过程中应注意梁的屈曲、扭转、刚度、稳定性等方面的问题，并采取相应的措施进行校核。
钢箱梁的材料选取也是设计中的重要环节。
一般情况下，钢箱梁采用普通碳素结构钢或高强度钢板制成。
不同材料的强度、塑性和耐久性等特性各不相同，需要根据具体要求进行选择。
同时，为了保证钢箱梁的耐久性，还需要进行防腐处理，常用的方法包括热浸镀锌、喷涂防腐涂料等。
在钢箱梁的施工过程中，需要严格按照设计要求进行施工工艺和施工控制。
施工过程中应注意梁的吊装、焊接、连接以及安装等环节，确保结构的完整性和稳定性。
同时，在施工过程中还需要进行一些必要的检测和监控，以及预处理工作，包括防护措施和施工顺序的安排等。
综上所述，钢箱梁的设计与计算手册是一个相当重要的参考工具，涵盖了梁的几何形状设计、受力分析、材料选取以及施工要求等方面。
通过合理的设计与计算，可以确保钢箱梁的结构安全可靠，满足工程的要求。
在实际设计中，需要充分考虑梁的特点和现场实际情况，灵活运用各种设计方法和计算工具，以求达到最佳设计效果。
50米连续箱梁造桥机初步设计计算书共8页word资料
50米连续箱梁造桥机初步设计计算书本设计计算涉及到的造桥机均为下承式造桥机，主梁为钢箱梁结构，导梁为钢结构，横梁采用加工的H 型钢，外模板采用大块钢模，内模采用竹胶板的结构形式。
结构形式：钢箱梁截面形式：1.6米*3.2米底板厚20mm，侧板厚15mm，采用A3钢;钢导梁截面特性：截面惯性矩也为钢箱梁的70%，A3钢；横梁型钢： H型钢，采用20mm的钢板制作，宽高为150mm*550mm，A3钢（一）短导梁造桥机计算假定：1.外模板的重量为：100 kg/m22.导梁单位长度上的重量为主梁的70%；3.模板重量均匀地分布4.在工字钢上；一、基本参数计算一）钢箱梁计算（一条主梁）q1=7.85*（1.6*0.02*2+3.16*0.0015*2）*1=1.247 T/M=12.47 kn/mI=(1.6*3.23-1.57*3.163)/12=0.240686 m4W=2I/h=2*0.240686/1.6=0.30086 m3SZ=0.03*3.16*3.16/8+1.6*0.02*3.18/2=0.088326 M3（按工字钢截面计算）SZ /IZ=0.088326/0.240686=36.7 cm二）导梁自重计算（一条）q 2=q1*70%=12.47*0.7=8.73 kn/m三）横梁自重计算q3=78.5*（0.15*0.02*2+0.55*0.02*2）=2.2 kn/m I=(0.15*0.553-0.13*0.513)/12=771162 cm4W=2I/H=2*771162/55=28042 cm3SZ=0.02*0.51*0.51/8+0.15*0.02*0.55/2 =1475.25 cm3（按工字钢截面计算）SZ /IZ=0.088646/0.240686=1/522.7 cm四）纵桥向每米的外模板重量q4=1（3.17*2+2.19*2+5.56）=16.28 kn/m五）内模计算内模重量按30 kg/m2计算q5=0.3*5.14=1.54 kn/m六）箱梁横断面混凝土分布(取平均值简化后，混凝土容重25 kn/m3)二、模板受力计算（用6mm钢板）1.箱梁腹板位置模板受力计算(不计模板自重)纵桥向荷载分布：q=65*0.4*1=26 kn/mMmax=ql2/8=0.125*26*32=29.25 kn.m由 W=Mmax/[σ]=29250/215000000=136.05 cm3f=5ql4/(384EI)≤L/400=7.5mm 得f=5ql4/(384EI)=5*29250*81/(384*210*109*I) ≤L/400=7.5mm∴I≥1.469*10-7/0.0075=1958.7 cm4根据以上结果查得用2条I16工字钢满足要求I=1130*2=2260 cm4W=141*2=282 cm3IX /SX=13.8 cm b=8.8 mm截面复核σ=Mmax/W=29250/(282*10-6)=103 Mpa<[σ]=215 Mpaτ=QSX /(IXb)=26000*3/2/(138*2*8.8)=16.06 Mpa <[τ]=125 Mpaf=5ql4/(384EI)=5*29250*81/(384*210*109*2260*10-8) =6.5 mm≤L/400=7.5mm符合要求2.箱梁底板位置模板受力计算q=12.5*4.76+1*4.76+0.3*4.76=66.12 kn/mMmax=ql2/8=0.125*66.2*9=74.5 kn.m由 W=Mmax/[σ]=74500/215000000=346.5 cm3f=5ql4/(384EI)≤L/400=7.5mm 得f=5ql4/(384EI)=5*74500*81/(384*210*109*I) ≤L/400=7.5mm ∴I≥4988.8 cm4根据以上结果查得5条I16工字钢满足要求I=1130*5=5650 cm4W=141*5=705cm3IX /SX=13.8 cm b=8.8 mm截面复核σ=Mmax/W=74500/(705*10-6)=106 Mpa<[σ]=215 Mpaτ=QSX /(IXb)=66120*3/2/(138*5*8.8)=16.3 Mpa <[τ]=125 Mpaf=5ql4/(384EI)=5*74500*81/(384*210*109*5650*10-8)=6.6 mm≤L/400=7.5mm符合要求3.翼板位置模板受力计算q=7.5*3.54+1*3.54=30.1 kn/mMmax=ql2/8=0.125*30.1*9=33.9 kn.m由 W=Mmax/[σ]=33900/215000000=157.7 cm3f=5ql4/(384EI)≤L/400=7.5mm 得f=5ql4/(384EI)=5*33900*81/(384*210*109*I) ≤L/400=7.5mm ∴I≥2030.5 cm4根据以上结果查得3条I16工字钢满足要求I=1130*3=3390 cm4W=141*3=423cm3IX /SX=13.8 cm b=8.8 mm截面复核σ=Mmax/W=33900/(423*10-6)=80.1 Mpa<[σ]=215 Mpaτ=QSX /(IXb)=30100*3/2/(138*3*8.8)=12.4 Mpa <[τ]=125 Mpaf=5ql 4/(384EI)=5*33900*81/(384*210*109*3390*10-8)=5.0 mm ≤L/400=7.5mm符合要求三、主梁不同工况受力计算工况一：主梁拼装完成状态（外模板系统安装完成）R A1=（25*8.73*65.3+3*12.47*51.5+20.6*50*25-20.6*4.5*9-12.47*1*9.5-8.73*25*22.5）/50=722.2 knR B1=（59*20.6+50*8.73+12.47*4）-722.2 =980.7 knM A1=-25*8.73*(3*25/2)-12.47*3*3/2 =-3440 kn/mM b1=-25*8.73*(10+12.5)-10*12.47*5-8.13*9*4.5=-5863.4 kn/mM C1=M D1=-25*8.73*12.5=2728.13 kn/m钢箱梁抗弯、抗剪验算σ=M/W=5863.4*106/300860000=19.5 Mpa<[σ]=215 Mpaτ=QS X /(I X b)=577000*/(367*30)=52.4 Mpa <[τ]=125 Mpa工况二、（在第一跨浇注混凝土）R A2=3787.2 kn ↑R B2=4030.3 kn ↑M A2=M A1=-3440 kn/mM b2=M b1-105.09*9*4.5=-5863.4-4256.1=-10119.5 kn/mMC21=M D2=-25*8.73*12.5=2728.13 kn/m 跨中弯矩：M=（-3440-10119.5）/2+0.125*502*105.09=26060.88 kn.mσ=M/W=26060.88*106/300860000=86.6 Mpa<[σ]=215 Mpaτ=QS X /(I X b)=3626600/(367*30)=329.4 Mpa >[τ]=125 Mpa对钢箱梁要进行局部的加强工况三、（造桥机前移到悬臂最大时）RA3=211.64 kn ↑RB3=1490.14 kn ↑MA3=13*8.73*6.5=737.7 kn/mMC3=25*8.73*12.5-211.64*12=188.46 kn/mME3=12.47*3*1.5+25*8.75*15.5-211.64*15=264.39 kn/mMB3=8.73*25*37.5+12.47*1*24.5+20.6*24*12=14422.69 kn/mMD3=-25*8.73*12.5=2728.13 kn/mσ=M/W=14422.69*106/300860000=47.9 Mpa<[σ]=215 Mpaτ=QSX /(IXb)=765020/(367*30)=69.5 Mpa <[τ]=125 Mpa工况四、（浇注普通箱梁梁段时）R A4=2336.8 kn R B4=5677.52 knM A4=M A2=-3440 kn/m M B4=M B2= -10119.5 kn/m工况四中AB两点之间的荷载小于工况二中AB两点之间的荷载，因此不进行详的弯剪计算，只对B点的剪力进行计算。
2m高标准联箱梁：
2m高标准联箱梁：方案一：箱梁横梁下60cm（纵向）×90cm(横向)排距进行搭设，腹板及翼缘转角下120cm（纵向）×90cm(横向)排距进行搭设，过渡段空箱下（距桥墩中线6m范围）按120cm（纵向）×90cm(横向)排距进行搭设，其余空箱下按120cm（纵向）×180cm(横向)排距进行搭设，步距采用150cm。
方案二：箱梁横梁下60cm（纵向）×120cm(横向)排距进行搭设，过渡段腹板空箱下（距桥墩中线6m范围）按90cm（纵向）×120cm(横向)排距进行搭设，其余腹板下按120cm（纵向）×60cm(横向)排距进行搭设，空箱下按120cm（纵向）×120cm(横向)排距进行搭设，步距采用150cm。
宽2m25.3m宽算为依据，主龙骨为U型钢，其下立杆间距：⑴（主线3跨标准联，跨径3*30m），25.3m宽2.0m高，箱梁断面底板厚22cm、顶板厚25cm，跨中腹板厚0.45m，翼板厚度为20cm。
根据不同位置采用不同的支架间距。
方案一：箱梁横梁下60cm（纵向）×90cm(横向)排距进行搭设，腹板及翼缘转角下120cm（纵向）×90cm(横向)排距进行搭设，过渡段空箱下（距桥墩中线6m范围）按120cm（纵向）×90cm(横向)排距进行搭设，其余空箱下按120cm （纵向）×180cm(横向)排距进行搭设，步距采用150cm 。
方案二：箱梁横梁下60cm （纵向）×120cm(横向)排距进行搭设，过渡段腹板空箱下（距桥墩中线6m 范围）按90cm （纵向）×120cm(横向)排距进行搭设，其余腹板空箱下按120cm （纵向）×120cm(横向)排距进行搭设，步距采用150cm 。
3. 支架结构材料物理力学性能竹胶板（GB/T17656-2008）：顺纹弯应力[]MPa 13=σ120vk MPa γ=弹性模量52.110a E MP =⨯其中：f -为钢材的抗拉、抗压、抗弯强度，v f -为钢材的抗剪强度，k γ-为重要度分项系数4. 支架验算计算工具选用“结构力学求解器”、材料力学相关公式。
钢箱梁设计与计算手册
钢箱梁设计与计算手册钢箱梁是一种常用的桥梁结构，具有结构简单、强度高、刚度好、抗震性能好等优点，广泛应用于大跨度、大跨径的桥梁工程中。
钢箱梁设计与计算手册是指导工程师进行钢箱梁设计和计算的重要参考资料。
本文将从钢箱梁设计与计算手册的组成、内容和应用等方面进行详细介绍。
一、钢箱梁设计与计算手册的组成钢箱梁设计与计算手册一般由以下几个部分组成：前言、第一章：概述、第二章：荷载与荷载组合、第三章：截面设计、第四章：轴力设计、第五章：剪力设计、第六章：弯矩设计、第七章：挠度设计、第八章：连接设计、第九章：抗震设计、第十章：施工工艺、附录。
二、钢箱梁设计与计算手册的内容1.概述：介绍钢箱梁结构的基本原理、特点和应用范围，包括钢箱梁的分类、材料要求和基本荷载等。
2.荷载与荷载组合：详细介绍各种标准荷载及其组合，包括静荷载、动荷载、地震荷载等。
3.截面设计：介绍钢箱梁截面的选择原则和计算方法，包括弯矩和剪力的计算及稳定性分析等。
4.轴力设计：详细介绍钢箱梁受压构件、受拉构件和压弯构件的轴力设计原理和计算方法。
5.剪力设计：介绍钢箱梁的剪力设计原理和计算方法，包括剪力分布、剪力传递机制和剪力抗力计算等。
6.弯矩设计：详细介绍钢箱梁的弯矩设计原理和计算方法，包括弯矩分布、弯矩增长机制和弯矩抗力计算等。
7.挠度设计：介绍钢箱梁的挠度设计原理和计算方法，包括挠度计算、挠度限值和挠度控制等。
8.连接设计：详细介绍钢箱梁的连接设计原理和计算方法，包括焊接连接和螺栓连接等。
9.抗震设计：介绍钢箱梁的抗震设计原理和计算方法，包括地震力计算、结构抗震措施和抗震性能评价等。
10.施工工艺：详细介绍钢箱梁的施工工艺，包括制梁、吊装、焊接、防腐等。
三、钢箱梁设计与计算手册的应用钢箱梁设计与计算手册是指导工程师进行钢箱梁设计和计算工作的重要参考资料。
工程师通过手册中的规范和计算方法，可以准确计算出钢箱梁的各项设计指标，为实际工程的建设提供技术支持。
(完整版)桥梁支架计算说明书
桥梁支架计算书一、工程概况本桥跨越赛城湖引水渠，桥梁按正交布置。
全桥布置为24.24+56.00+24.24 米预应力砼斜腿刚构，桥面标高以50年一遇水位控制。
桥梁中心桩号为K1+410.000,桥梁起讫点桩号为K1+353.7〜K1+466.3，全长112.6米，桥梁宽度50米。
本桥为双向六车道，全桥等宽。
桥上行车道的中心线及宽度与路线一致，桥面横坡为2%，由盖梁、台帽及梁体共同调整。
桥梁上部为预应力混凝土箱梁结构，采用单箱四室断面，主梁根部梁高为5.63 米 (与斜腿相连形成拱状)，跨中梁高为1.8米，端部梁高为2.0 米，箱顶宽为24.99米，底宽20 米，悬臂长为2.495 米，悬臂根部厚0.45 米。
桥面横坡为2%的双向坡，箱梁同坡度设计。
斜腿与承台拱座之间为铰接，施工完成后填充混凝土，转换为固结。
斜腿截面为矩型截面，单根肋截面宽2000cm高150〜263.1cm。
横向设置两幅桥梁，箱梁间为2cm的分隔缝，铺装层于分隔缝处浇筑整体化防水混凝土及沥青铺装层。
主桥上部构造施工采用整体支架现浇。
支架采用钢管支架，斜腿支架与上部支架形成整体。
支架结构形式详见附图。
二、设计依据1 、《九江市开发区沙阎北路延伸线桥梁工程施工设计图》；2、《九江市开发区沙阎北路延伸线桥梁工程设计说明》；3、《九江市开发区沙阎北路延伸线桥梁工程地址勘察报告》；4、《公路桥涵设计通用规范》 (JTG D60-2004 )；5、《公路桥涵地基与基础设计规范》 (JTG D63-2007)；6、《公路桥涵施工技术规范》(JTG/T F50-2011) ；7、《路桥施工计算手册》；8、《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》 (JGJ166-2008)；9、《钢结构设计规范》(GB50017-2011。
三、临时支架布置图临时支架边跨采用型材焊接，主跨采用碗口脚手架搭设而成，布置图如图1所示:图1:临时支架布置图四、边跨临时支架计算混凝土外框面积：A 41.64m 2 混凝土镂空面积：A 4 4.4 17.6 m 2混凝土实际截面面积：A A A 41.64 17.6 24.04m 24.1、荷载分析边跨支架主要荷载为桥梁本身钢筋混凝土荷载，容重取26kN/m 3，施工荷载取3kN/m 2，梁底分配量采用工钢12.6,纵向主梁采用工钢45a ,支架顶部分配梁采用工山LJ IB亠舶II"IP IIP I Pi a I ii lli IhiIII 11 IIII.■丄-钢45a。
箱梁模板计算
北京市五环路(二期)工程1#合同C线匝道桥箱梁模板设计计算书一、说明：1、本合同工程主要为京原路立交，立交桥梁由3座主桥、8座匝道桥、1座通道桥、2座跨河桥组成。
C线匝道桥上跨五环主路，桥梁结构主要为钻孔灌注桩基础、承台、圆形墩柱、盖梁、肋板式桥台及现浇预应力混凝土连续箱梁及预制预应力混凝土T梁。
本工程设计单位为北京市市政工程设计研究院、建设单位为北京市首都发展有限责任公司、施工单位为北京鑫实路桥建设有限公司、监督单位为北京市建设工程质量监督总站市政工程监督站、监理单位为江苏华宁交通工程监理公司证结构线形顺。
为保直、美观，砼外观颜色一致，不出蜂窝麻面，我项目经理部在施工中采用大模板，并严格按照《公路桥涵施工技术规范(JTJ041-200)》及有关手册资料进行模板设计及计算。
2、本工程所用支架为常用WDJ碗扣支架，根据资料所提供的数据，Ф48×3.5钢管截面积489 mm2，允许承载力为205 N/ mm2，单位质量0.0384KN/m。
由于碗扣支架为租用，所以各种杆件须经严格挑选才能使用。
鉴于租用支架以前使用过，所以对于碗扣支架的塑性变形可忽略不计。
模板采用5cm厚木板，内衬1.2厘米厚光面复合板。
3、预拱度按设计要求设置。
二、计算荷载1、荷载：P1、模板、拱架和支架自重：木材容重：6000N/m3；P2、新浇砼容重：25KN/m3；P3、施工人员和施工材料、机具行走运输和堆方荷载：模板及直接支承模板的小棱，均布荷载取2.5Kpa，另以集中荷载2.5KN 进行验算；(1)计算直接支承模板的小棱，均布荷载取1.5Kpa；(2)计算支架立柱及支承拱架和其它结构，均布荷载取1.0Kpa。
P4、振捣砼产生的荷载(作用范围在有效压实高度之内)：(1)对于水平面模板为2.0Kpa；(2)对垂直面模板为4.0Kpa；P5、新浇砼对模板侧面的压力：(1)采用内部振捣器，根据实际灌注条件及以往施工经验，对于直径Φ150以内墩柱砼，浇注速度为V=6m/h左右，即取V=6m/h。
- 1、下载文档前请自行甄别文档内容的完整性，平台不提供额外的编辑、内容补充、找答案等附加服务。
- 2、"仅部分预览"的文档,不可在线预览部分如存在完整性等问题,可反馈申请退款(可完整预览的文档不适用该条件!)。
- 3、如文档侵犯您的权益，请联系客服反馈,我们会尽快为您处理(人工客服工作时间：9:00-18:30)。
50米预应力箱梁横向设计计算
一、箱梁横断面构造
引桥采用多跨预应力混凝土连续梁，其标准横断面布置如图1所示，全桥采用分离式双幅单箱单室截面，桥面板内设置横向预应力，斜腹板内不设竖向预应力钢筋。
单幅箱梁跨中梁高2.8m，斜腹板宽度0.50m，底板厚度0.25m；桥面板悬臂端部厚度0.18m，悬臂根部厚度0.5m，箱室顶板跨中厚度0.25m。
为了保证荷载传递顺畅，所有的顶板、
二、箱梁横向分析
1．结构离散
箱梁采用单箱单室截面形式，横向分析取纵桥向单位长度箱形框架考虑。
箱梁横向分析计算采用桥梁结构计算软件《qjx》进行结构分析，取箱梁为受力分析对象，共划分为54个单元和54个节点，支承形式采用简支形式，结构按施工及使用受力顺序划分为3个阶段，其箱梁结构离散图详见图2所示。
根据《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》，汽车横桥向距路缘石的最小距离为0.5m ，挂车横桥向距路缘石的最小距离为1.0m ，桥面板采用双悬臂梁结构图式，计算车轮在桥面板上的分布宽度。
汽车—超20级和挂车—120的荷载主要技术指标详见表1。
桥梁设计技术规范规定，箱梁横断面位置上汽车荷载可以按1~4车道布置，其横向布置可以在悬臂板或中板上，而挂车全桥只能布置一辆，且位置一般情况下在专用车道上，因而挂车荷载仅按作用在中板上考虑。
以下仅介绍汽车荷载作用下板的有效分布宽度计算过程： （1）、悬臂板荷载有效分布宽度
悬臂板上的集中荷载在垂直于板跨方向的分布宽度，按下式计算：
'21b a a +=
式中：—1a 垂直于板跨方向车轮通过铺装层后的分布于板顶的尺寸； —'b 集中荷载通过铺装层分布于板顶的宽度外缘至腹板边的距离。
（2）、跨中板荷载有效分布宽度
a) 车轮作用于板的跨中时：
对于一个车轮荷载，板的有效分布宽度为：
3/1L a a +=，但不小于L 3
2。
对于两个或几个相同车轮荷载，当一个车轮荷载计算的分布宽度有重叠时，车重取其总和，而分布宽度则按边轮分布外缘计算：
3/1L d a a ++=，但不小于L d 3
2
+。
式中：—1a 垂直于板跨方向车轮通过铺装层后的分布于板顶的尺寸； —L 板的计算跨径；
—d 多个车轮时，外轮的中距。
b) 车轮作用于板的支承处时：
对于一个车轮荷载，板的有效分布宽度为：
t a a +=1
式中： —1a 垂直于板跨方向车轮通过铺装层后的分布于板顶的尺寸； —t 板的厚度；
（3） 、车轮作用于板的支承附近处时：
在车轮荷载作用下，按支承处板的有效分布宽度45o 刚性扩散角与跨中板有效分布宽度接顺。
上述计算公式中一些参数的取值如下：
计算跨径L=L0+t=7.72+0.28=8m
a1×b1=0.46m×0.86m
根据荷载分布宽度，汽车跨中分布时，荷载冲击系数为1.3，汽车靠边分布时，冲击系数为1.254。
桥面板上车轮荷载及板的有效分布宽度示意见下图图3～5所示。
各种情况下的等效荷载如下： a)汽车情况：（图3～4）
第一组集中载（荷载跨中分布）时，等效集中荷载从左至右为
第二组集中载（荷载靠边分布）时，等效集中荷载从左至右为
b)挂车情况：（图5）
第一组集中载（荷载跨中分布）时，等效集中荷载从左至右为
单箱单室预应力混凝土箱型截面，其箱梁顶板横向预应力采用ASTM A416-92（270级）24.155j φ低松弛钢绞线，以100cm 的间距布设，采用交替单端张拉施工工艺，张拉端采用BM15-5型扁锚，非张拉端采用BM15-5固定端H 型锚。
OVM 锚固体系，其锚
下张拉控制应力为b
y k R 72.0=σ，其设计张拉吨位为937.3KN 。
预应力损失计算中孔道偏
差系数0015.0=k ，管道摩擦系数22.0=μ，一端锚具回缩量mm 6=∆，混凝土徐变终极值2=ϕ，收缩终极值4105.1-⨯=ε，钢束松弛率2.5%。
预应力张拉采用张拉吨位和钢束引伸量双控即应力和应变双控原则，其箱梁横断面桥面板预应力钢束布置详见图6所示。
施工阶段，使用阶段对箱梁结构自重、桥面铺装、桥面附属荷载、活载、预应力、混凝土收缩徐变和温度变化（日照温差取±5o C的温度场）等荷载作用下分别进行计算。
计算中按有关规范规定对不同阶段下的各种荷载进行组合。
7
第一阶段：施工阶段（结构自重＋预应力），荷载产生的正应力如图
第三阶段：使用阶段荷载按以下方式组合：
验算汽车：（荷载产生的正应力如图9～12）
第1组：恒载+第一组集中载（汽车荷载跨中分布）＋第一组温度力（升温）第2组：恒载+第一组集中载（汽车荷载跨中分布）＋第二组温度力（降温）第3组：恒载+第二组集中载（汽车荷载靠边分布）＋第一组温度力（升温）第4组：恒载+第二组集中载（汽车荷载靠边分布）＋第二组温度力（降温）
s
验算挂车：（荷载产生的正应力如图13～14）
第1组：恒载+第一组集中载（挂车荷载跨中分布）＋第一组温度力（升温）第2组：恒载+第一组集中载（挂车荷载跨中分布）＋第二组温度力（降温）
4．计算结论
综合上述结构应力可知，桥面板在施工阶段，悬臂板下缘最大拉应力0.8064MPa（节点8号处），上缘不出现拉应力；恒载和汽车以及升降温最不利组合下，其跨中不出现拉应力，腹板附近桥面板上缘最大拉应力1.5148MPa（节点10号处），下缘最大拉应力0.4929MPa（节点7号处）,仍然属于部分预应力混凝土A类构件。