箱梁计算
箱梁模板设计计算汇总
箱梁模板设计计算1箱梁侧模以新安江特大桥主桥箱梁为例。
现浇混凝土对模板的侧压力计算：新浇筑的初凝时间按8h，腹板一次浇注高度4.5m，浇注速度1.5m/h，混凝土无缓凝作用的外加剂，设计坍落度16mm。
F=0.22*26*8*1.0*1.15*1.51/2=64.45KN/m2F=26*4.5=117.0KN/m2故F=64.45KN/m2作为模板侧压力的标准值。
q1=64.45*1.2+（1.5+4+4）*1.4=90.64KN/m2（适应计算模板承载能力）q2=64.45*1.2=77.34KN/m2（适应计算模板抗变形能力）1.1侧模面板计算面板为20mm厚木胶板，模板次楞（竖向分配梁）间距为300mm，计算高度1000mm。
面板截面参数：Ix=666670mm4，Wx=66667mm3，Sx=50000mm3，腹板厚1000mm。
按计算简图1（3跨连续梁）计算结果：Mmax=0.82*106N.mm，Vx=16315N，fmax=0.99mm。
由 Vx*Sx/(Ix*Tw)得计算得最大剪应力为 2.48MPa，大于1.35MPa不满足。
由 Mx/Wx得计算得强度应力为4.89MPa，满足。
由fmax/L得挠跨比为1/304，不满足。
按计算简图2（较符合实际）计算结果：Mmax=0.25*106 N.mm，Vx=9064N，fmax=0.12mm。
由 Vx*Sx/(Ix*Tw)得计算得最大剪应力为0.68MPa，满足。
由 Mx/Wx得计算得强度应力为3.82MPa，满足。
由fmax/L得挠跨比为1/1662，满足。
由此可见合理的建立计算模型确实能减少施工投入避免不必要的浪费。
1.2竖向次楞计算次楞荷载为：q3=90.64*103*0.3=27192N/m=27.19N/mm，选用方木100*100mm，截面参数查附表。
水平主楞间距为900mm，按3跨连续梁计算。
按计算简图计算Mmax=2.20*106N.mm，Vx=14683N，fmax=1.92mm，Pmax=26.92*103N。
箱梁桥面板计算
连续梁桥跨径布置为70+100+70 (m),主跨分别在梁端及跨中设横隔板，板厚40cm , 双车道设计，人行道宽1.5m。
桥面铺装层容重23 kN /m3，人行道构件容重24kN/m3，主梁容重25kN /m3。
求：1、悬臂板最小负弯矩及最大剪力；2、中间板跨中最大正弯矩、支点最小负弯矩、支点最大剪力。
解：一、悬臂板内力计算0.2+ 0.4g人二0.2 1 24 = 4.8kN / m g板 1 25 = 7.5kN/mg 铺=0.1 1 23 = 2.3kN / m q「=2.75 1 =2.75kN /m1、悬臂根部最小负弯矩计算 结构自重产生的悬臂根部弯矩:1 5M 支g - -[4.8 1.5 (3-0.75) 2.3 1.5 7.52.5人群荷载产生的悬臂根部弯矩：M 支-2.75 1.5 (3 -0.75) = -9.3kN m汽车荷载产生的悬臂根部弯矩：6 = a 2 2H =0.2 2 0.1 = 0.4m b 1 = b2 ■ 2H = 0.6 ■ 2 0.1 = 0.8m单个车轮作用下板的有效工作宽度：a =印 2b = 0.4 2 (1.5 - 0.1) = 3.2m 1.4m有重叠。
故：a = 3.2 1.4 二 4.6mp 」址=38kN/m ab 1 4.6 0.8M支p内力组合：二―1.3 38 0.8 1 =—39.5kN m基本组合：M ud =1.2 (-42.2) 1.4 (-39.5) 0.8 1.4 (-9.3) = -116.4kN m短期效应组合： M S d=-42.2 0.7 (-39.5)亠1.3 1.0 (-9.3) = -72.8kN m2、悬臂根部最大剪力计算结构自重产生的悬臂根部剪力：Q 支 g =4.8 1.5 2.3 1.5 7.5 2.5 =29.4kN人群荷载产生的悬臂根部剪力：Q 支 r =2.75 1.5 =4.1kN汽车荷载产生的悬臂根部剪力：Q 支p =1.3 38 0.8 =39.5kN内力组合：基本组合：Q ud =1.2 29.4 1.4 39.5 0.8 1.4 4.1 =95.2kN 短期效应组合：Q sd =29.40.7 39.5“1.3 1.04.1=54.8kN、中间桥面板内力计算竺]= -42.2kN m20.5m100l a50m l b =4m2= 50• 2 故按单向板计算内力lb 4把承托面积平摊到桥面板上：0.6 0.2t』0.2 0.23m4g铺=2.3kN /m1、跨中弯矩计算：g板=0.23 1 25 = 5.8kN / m g = 2.3 5.8 二8.1kN /m l = I0 t = 4 0.2 = 4.2m ：：：10 b =4.35m单个车轮作用下板的有效工作宽度:故:la =印32l」a d34.2 2=0.4 1.8m l = 2.8m3 3= 2.8m 1.4 4.2ma 二a1 t = 0.4 0.2 二0.6m 无重叠P1140P2P3P42a b1 2 0.6 0.8P 140ab1 2 0.8P 1404 0.8=145.8kN / m二87.5kN / m= 43.8kN /mP 140ab1 4.2 0.8=41.7kN / mP5 亠上・=58.3kN/m ab13 0.8P6 二旦=^^"2.5kN/m2ab1 2 1.4 0.8M og 」8.1 4.22=17.9kN m81.4m 有重叠1.3 ./.8■1l = 4.2m145.858.3J2.5hr-87.5 43・8 . 7583ffin 羽4!一■!| I'|:0.4■< •0.7 1 0.80.95M op =1.3 [1 (145.8 -87.5) 0.7 0.11758.3 0.8 0.4] =64.1kN m t 201 1- —, , — , —h 一310 一 15.5 4M 中二 0.5 111.2 =55.6kN m M 支二-0.7 111.2 =-77.8kN m2、支点剪力计算：a a 1 -0.41 2 3 4=1.7^：-l = 2.7m 1.4m 33 32l故：ad =4.1m3a 二 0.6m1Q 支 g 8.1 4=16.2kN111 (54.7 -42.7) 0.45 0.638 42.7 0.8 0.575(109.4 - 72.9) 0.8 0.0922272.9 0.8 0.125] =145.6kN内力组合：基本组合：Q ud =1.2 16.2 1.4 145.6 =223.3kN 短期效应组合：Q sd -16.2 0.7 145.6 “1.3 =94.6kN88 0.7 0.175 41.7 0.4 0.95 21(62.5—58.3) 0.8 0.333M 0=1.2 17.9 1.4 64.1 =111.2kN mQ支p=1.3 [ (145.8 -79.5) 0.8 0.933 79.5 0.8 0.9昇「3/JS^ ---------- 1--------I 二 4m145.8___________________ 0“°.8H 5尸5》1”.8加0.350.19.5 54.7 42.7 72.9109.42.9<TI t m 0.50.9。
箱梁支架、模板计算
箱梁边跨现浇段支架、模板的设计计算一、计算参数：1、箱梁浇段梁块体积：32.4m2，总重：842.4KN翼板体积： 7.36m2重量： 191.4KN底、腹、顶板的重量： 651.0KN2、底模采用竹胶板加枋木（10×15cm）背楞；内侧模板使用组合钢模板；外侧模板使用定型钢模板；模板的自重：0.35KN/m2。
3、施工活荷载：2.5KN/m2;砼浇注冲击荷载：4.0KN/m2;砼振捣冲击荷载：1.0KN/m2;4、荷载系数取值：静载νG=1.2 动载νG=1.4二、模板下枋木的计算：1、弯曲时枋木的应力计算：枋木间距：40cm 跨：93cm 选用：10×15cm枋木底模面积3.0×6.5=19.5m2651.0/19.5=33.38KN/m2G=0.4×(33.38+0.35)=13.49KN/mQ=0.4×(2.5+1.0+4.0)=3.0KN/mｑ=νG.G+νQ+Q=20.4KN/mq=20.4KN/m93 93 93 93 93 93 93650Mmax=1/8.ql2=1/8×20.4×0.932=2.04414KN.mW=1/6bh2=1/6×0.1×0.152=3.75×10-4m3Бmax=Mmax/W=2.04414×106/3.75×105=5.45MPa[Б]=12.0MPaБmax＜[Б] 满足施工要求2、枋木的挠度计算E=9×103MPa=9×106KN/m2I=1/12bh3=1/12×0.1×0.153=2.8×10-5m4f中=ql4/128EI=20.4×0.934/128×9×106×2.8×10-5=0.00047 f中/L=0.47/930=1/1978f/l=1/150f中/l< [f/l] 满足施工要求三、纵梁的计算：纵梁间距93cm 计算长度280cm 选用20×25枋木1、枋木背楞的各支点反力计算：N A=0.394ql=0.394×20.4×0.93=7.5KNN B=(0.606+0.526)×20.4×0.93=21.5KNN C=(0.474+0.5)×20.4×0.93=18.5KNNmax=N B=21.5KN40 40 40 40 40 40 40Bl1=140 l2=1402802、枋木背楞传下来的集中力N B作用到纵梁上产生的内力计算：查表：Aφ 1 =1/6×21.5×[0.4×1.0×(1+1/1.4)+0.8×0.6×(1+0.6/1.4)+1.2×0.2×(1+0.2/1.4)]=5.89 BΦ1=1/6×21.5×[0.4×1.0×（1+0.4/1.4）+0.8×0.6×（1+0.8/1.4）+1.2×0.2×（1+1.2/1.4）] =6.14 Aφ2=Bφ1 Bφ2=Aφ1Rφ1=6.14+5.89=12.02M1=-3 Rφ1/2L=-3×12.02/2×1.4=-12.9KN.mM BR40 40 40 2036.8KN-27.6KN 20.9KN.mR1=M B+(1.4+1.0+0.6+0.2)+V B/1.4=58.3KNR2=55.2KNW=1/6×20×252=2.08×106mm2Бmax=20.9×106/2.08×106=10.05MPa[Б]=12.0MPaБmax<[Б] 满足施工要求3.剪切应力计算纵梁Δs=200×250=5×104mm2Zmax=Qmax/As=36.8×103/5×104=0.74MPa[Z]=1.9MPaZmax <[Z] 满足施工要求4.挠度的计算:E=9×103MPa=900KN/mm2I=1/12bh2=1/12×20×252=2.6×104cm4跨中挠度 f中=N B/48EI×[40×(3×1402-4×402)+80×(3×1402-4×802)+20×(3×1402-4×202)=21.5×5.9×106/48×9×2.6×106=0.12cmf中/L=0.12/140=1/1166<[f/L]=1/150满足施工要求四.主梁的计算1.主梁受集中力的计算单侧翼板重量 1/2×191.4=95.7KN单侧翼板的底模板面积 3.0×4.0=12.0m2侧模支架每侧6片，间距80cm荷载1.4×12.0×(2.5+1.0+4.0)+1.2×(95.7+0.35×12.0)=245.9KN由6片支架均担，并传递到下架下的纵梁上纵梁选用2根Ⅰ28b为一道，每侧两道，间距120cm245.9/6=40.98KNP=40.98/2=20.5KN]80 40 40 80 80 80P P P P P PBφ1=1/6×20.5×[0.4×1.0×(1+0.4/1.4)+1.2×0.2×(1+1.2/1.4)]=1/6×20.5×0.96=3.28Aφ2=1/2×20.5×0.6×0.8×(1-0.8/1.4)=7.73Rφ1=3.28+7.73=11.0M1=-3Rφ1/2L=-3×11.0/2×1.4=11.840 80 201N0=M1+(1.0+0.2).P/1.4=11.8+20.5×1.2/1.4=26.0KNN1=11.8+20.5×(1.4+0.6)/1.4=37.2KNN2=26.0KNNmax=N1=37.2KN2.主梁的内力计算Bф1=1/6×37.2×1.2×0.2×(1+1.2/1.4)=2.76Aφ2==1/6×58.3×[0.93×2.32×(1+2.32/3.25)+1.86×1.4×(1+1.4/3.25)+2.79×0.46×(1+0.46/3.25)]=86.5120 20 93 93 93 93 93 93 93 20 1201 1140 325 325 140l1 l2 l3 l4Bφ2=1/6×58.3×[0.93×2.32×(1+0.93/3.25)+1.86×1.4×(1+1.86/3.25)+2.79×0.46×(1+2.79/3.25)]=90.4Aφ3= Bφ2 Bφ3 = Aφ2Aφ4=1/6×0.2×1.2×(1+1.2/1.4)=2.76N1=N3=6×(2.76+86.5)=535.6K1=2×(1.4+3.25)=9.3 a1=105.7/884.8=0.119K2=2×(3.25+3.25)×12.5 a2=9.3×3.25/884.8=0.034K3=9.3 a3=3.25×3.25/884.8=0.012K4=9.3×12.5-3.252=105.7 a4=9.3×9.3/884.8=0.098K5= 105.7 a5=0.034K6= 884.8 a6=0.119M2=0.034×535.6-0.098×1084.8+0.034×535.6=-69.9M1=M3=-0.119×535.6+0.034×1084.8-0.012×535.6=-33.21F1F0=M1+N1×(1.4+0.2)/1.4=33.2+37.2×1.6/1.4=66.2KN F1=M2+R1×(3.25+2.32+1.86+0.46)/3.25=69.9+58.3×7.89/3.25=163.0KNF2=33.2+58.3×(2.79+1.86+0.93)/3.25=33.2+58.3×5.58/3.25=110.3KN96.5KN-96.5KN 主梁使用2[28b W=2×534.4=1068.8cm3I=2×7481=14962cm4A=2×60.97=121.9cm2Бmax =158.4×106/1068.8×103=148.2MPa[Б]=160MPaБmax<[Б] 满足施工要求3.主梁的挠度计算E=1.9×105MPa=1.9×104KN/cm2跨中挠度: f中=R1/48EI.[(3×3252-4×932) ×93+(3×3252-4×1862) ×186+(3×3252-4×2792) =(26251947+33199326+1537569) ×58.348×1.9×104×14962=0.26cmf中/l=0.26/325=1/1250<(f/l)=1/150满足施工要求五．立杆的计算立杆由2[40焊接成型计算长度l=150cm1.立杆的轴向压力计算轴向压力 Nmax=F1=163.0KNIx=2×18644.4cm4 Iy=2×640.6cm4A=2×83.04cm2i x=√2×18644.4/2×83.04=14.98cmi y=√2×640.6/2×83.04 =2.78cmi x> i yλy=l/i y=150/2.78=54.0查表：б×103/0.865×83.04×102=22.7MPa轴向允许应力[б]=140MPaбmax<[б] 满足施工要求2.立杆的挠度计算E=1.9×105MPaF=F i F i l i/EA i=163.0×103×1500/1.9×105×83.04×102=0.15mm 立杆受压稳定，满足施工要求。
普通钢筋混凝土箱梁计算书
A 匝道桥第一联计算书1 普通钢筋混凝土箱梁纵向验算 1.1 荷载组合短期效应组合：永久作用标准值效应与可变作用频遇值效应相组合长期效应组合：永久作用标准值效应与可变作用准永久值效应相组合 标准组合：作用取标准值，汽车荷载考虑冲击系数基本组合：永久作用的设计值效应与可变作用设计值效应相组合偶然组合： 永久作用标准值效应与可变作用某种代表值效应、一种偶然作用标准值效应相组合1.2 验算规则1.2.1 裂缝宽度验算新《公桥规》第6.4条规范以及《城市桥梁设计规范》 A.0.3 3) 条规范： 1.2.1.1 钢筋混凝土构件，在正常使用极限状态下的裂缝宽度，应按作用（或荷载）短期效应组合并考虑长期效应影响进行验算。
1.2.1.2 钢筋混凝土构件 其计算的最大裂缝宽度不应超过下列规范的限值：1）Ⅰ类和Ⅱ类环境 0.25mm 2）Ⅲ类和Ⅳ类环境 0.15mm1.2.1.3 矩形、T 行和I 形截面钢筋混凝土构件，其最大裂缝宽度W fk 可按下列公式计算：12330()0.2810SSfk SSdW C C C E σρ+=+ （mm ）0()S Pf fA A bh b b h ρ+=+−1.2.2 正截面抗弯承载力验算新《公桥规》第5.2.2条规范：矩形截面或翼缘位于受拉边的T 形截面受弯构件，其正截面抗弯承载力计算应符合以下规定：()()()'''''''000002d cd sd s s pd p p p x M f bx h f A h a f A h a γσ⎛⎞≤−+−+−−⎜⎟⎝⎠混凝土受压区高度x 应按下式计算：()'''''sd s pd p cd sd s pd po p f A f A f bx f A f A σ+=++−1.2.3 斜截面抗剪承载力验算新《公桥规》第5.2.7条规范：矩形、T 形和I 形截面的受弯构件，当配置箍筋和弯起钢筋时，其斜截面抗剪承载力计算应符合下列规定：0d cs sb pb V V V V γ≤++31230.4510cs V bh ααα−=×30.7510sin sb sd sb s V f A θ−=×∑ 30.7510sin pb pd pb p V f A θ−=×∑新《公桥规》第5.2.9条规范：矩形、T 形和I 形截面的受弯构件，其抗剪截面应符合下列要求：000.5110d V γ−≤× ()kN1.3 计算模型4x20m （8.0m 宽）箱梁纵向计算模型1.4 正常使用极限状态裂缝验算短期效应组合弯矩图（kN*m ）短期效应组合裂缝图（kN*m ）经计算，最大负弯矩处裂缝宽度为0.12mm ，最大正弯矩处裂缝宽度为0.16mm ，均符合规范要求。
箱梁梁体混凝土方量计算书
箱梁梁体混凝土体积计算书防护墙、端隔墙及锚穴等采用二次灌注，故在此计算书中包含以上混凝土体积。
一、32米箱梁1、标准段混凝土体积在CAD图中得到标准段的断面面积为：7.519664m2标准段的长度为：26.6m标准段混凝土体积=标准段的断面面积义标准段的长度=7.519664m2 X 26.6m=200.0231 m3 。
2、孔口段混凝土体积在CAD图中得到孔口段的断面面积为：12.54178m2孔口段的长度为：2.2m孔口段混凝土体积=孔口段的断面面积X孔口段的长度=12.54178m2X 2.2m=27.59191m3。
3、变节段混凝土体积在CAD图中得到变节段的断面面积为：(7.519664m2+12.54178m2);2=10.03072 m2变节段的长度为：3.8m变节段混凝土体积=变节段的断面面积X变节段的长度=10.03072 m2X3.8m=38.11674m3。
4、顶板泄水孔混凝土体积在CAD图中得到两侧泄水孔的断面面积为：0.005026m2在CAD图中得到中线泄水孔的断面面积为：0.015393 m2两侧泄水孔的长度为：0.5m 数量为：16个中线泄水孔的长度为：0.55 m 数量为：8个顶板泄水孔混凝土体积=^ （泄水孔的断面面积又泄水孔的长度又泄水孔数量）=0.005026m2 X 0.5m X 16+0.015393m2 X 0.55 m X 8=0.11m3 Q5、底板泄水孔混凝土体积在CAD图中得到底板泄水孔的断面面积为：0.005026m2底板泄水孔的长度为：0.24m 数量为：32个顶板泄水孔混凝土体积=泄水孔的断面面积X泄水孔的长度X泄水孔数量=0.005026m2X0.24m X32=0.04m3Q56、通风孔混凝土体积在CAD图中得到两侧通风孔的断面面积为：0.007853m2在CAD图中得到中线通风孔的断面面积为：0.07853 m2两侧通风孔的长度为：0.297m 数量为：16个中线通风孔的长度为：0.24m 数量为：8个顶板通风孔混凝土体积=^ （通风孔的断面面积X通风孔的长度X通风孔数量）=0.007853m2X0.297m X16+0.007853m2X0.24 m X8=0.052395m3 07、锚穴混凝土体积：0.61 m3 G l8、梁端检查孔混凝土体积在CAD图中得到底板检查孔的断面面积为：0.415008m2在CAD图中得到中腹板检查孔的断面面积为：0.2325m2底板厚度为：0.7m中腹板厚度为：0.5m检查孔孔混凝土体积=2(检查孔的断面面积又混凝土厚度) =(0.415008m2义0. 7m+0.2325m2X0.5m)X2=0.82m3Q9、胶拔管占混凝土体积胶拔管的断面面积为：0.005024m2胶拔管的总长度为：830 m胶拔管占混凝土体积=胶拔管的断面面积又胶拔管的总长度=0.005024m2 X 830 m=4.17m3 Q10、梁体钢筋占的混凝土体积钢筋总重为：54.8t梁体钢筋占的混凝土体积为：54.8t : 7.85 t/ m3=6.98m3 G11、桥面吊装孔及端隔墙灌注预留孔占的混凝土体积预留孔的断面面积为：0.0113097m2预留孔的总长度为：5.88 m预留孔占混凝土体积=预留孔的断面面积X预留孔的总长度=0.0113097m2X5.88 m=0.066501m3G11因此32米梁体灌注时的混凝土总体积应为：Q+。
20M简支箱梁计算（详细）
- 0 -《20M 简支箱梁计算》 （JTGD62－2004）一、计算参数1、 使用对象：（双向4车道，高速公路），半幅宽度12.75m2、 环境条件：Ⅱ类3、 主要材料：混凝土强度等级 C40钢材：R235、HRB335，15.2sφ预应力钢绞线：1860pk f Mpa =二、横断面布置三、结构计算（一）、板块结构几何尺寸预制板截面几何特性跨中断面（边板）- 1 -毛截面：314992.8943.857184isiS y cm A ===∑"4314992.8943.8513812438.23i i i I S y m ==⨯=∑'"402659390.3319638963.0413812438.238485915.14i i i I I I I m =+-=+-=∑∑∑换算截面：331440.2345.007364.74is iSy cm A ===∑234T s A I b td tα=+⎰ 221(145.5149.5)959595145.5149.522014+1812=+⨯++⨯+340.2237.520222677086600022333708cm +⨯⨯+＝＝（式中α高等学校教材“表2－4－3）跨中截面（中板）- 2 -毛截面：28595048.115944is iSy cm A ===∑'40i 2120672.7818882276.8628595048.117245895.14i i s I I I S y m =+-=+-⨯=∑∑∑换算截面：301123.3449.286110.74is iSy cm A ===∑'42120672.7820263050.9301123.3449.287544365.49i i i s I I I S y cm =+-=+-⨯=∑∑∑换22212121241()2T s A I S S h d S S S t t t t ==+++⎰221(141149)95951411492(1418)/21212=+⨯⨯+++4184100902521058834cm 11.87524.167⨯⨯+＝＝（二）荷载效应标准值 1、结构重力 1）板自重一期（预制板）326/r KN m =260.5915.45/q A K N ⨯ 中中＝r ＝＝- 3 -260.718418.68/m q A KN ⨯ 边边＝r ＝＝；二期（现浇铰缝、铺装层、护栏）铰缝混凝土 325/r K N m =[]250.950.730.08250.038 1.31/mq K N ⨯⨯⨯⨯⨯边＝(0.085)-(0.04)/2-(0.12+0.22)＝＝2 1.31 2.62/q K N m ⨯中＝＝ 铺装24(0.080.1) 1.5 6.48/q KN m ⨯+⨯中＝＝24(0.08 1.7850.11.375) 6.73/q KN m ⨯⨯+⨯边＝＝护栏按两侧刚性护栏对称布置，混凝土0.353/m m2(250.35)/8 2.19/q KN m ⨯⨯=栏＝1.31 6.7310.23/q KN m +∑边＝＝2.62 6.48 2.1911.29/q KN m ++∑中＝＝2）内力影响线- 4 -2、汽车荷载效应 1）公路Ⅰ级荷载均布荷载 10.5/k q K N m= 集中荷载 19.55180(1)238505k P K N -=⨯+=-当计算剪力时： 1.2238285.6k P KN =⨯= 2）冲击系数 结果基频 1f =（桥JTGD62－2004条文说明4－3条） 322/ 1.57710/c m G g NS m ==⨯1 5.05f Hz ==当11.514Hz f Hz ≤≤：0.1767ln 0.0157f μ=- （桥规JTGD60－2004，4.3.2式）所以 0.270μ= 1 1.270μ+= 3）汽车荷载横向分配系数3(~)44c l lk 修正的刚性横梁法 2ii ii ii iI a I R e Ia I β=±∑∑- 5 -221112ii iGl T E a I β=+∑∑ （式中G/E=0.4 ）20.0848660.072330.604iI=⨯+⨯=∑；20.0033460.21059 1.71iT =⨯+⨯=∑222222 5.250.084862(3.75 2.250.75)0.07246 4.6779 2.85317.531i ia I=⨯⨯+++⨯=+=∑边板 1 5.25a m = 11 5.250.084860.446I a =⨯=∴210.2579119.5 1.7110.4127.531β==<⨯+⨯ 符合规定 10.084860.08486 5.250.25790.14050.0153i i R e e ⨯=±⨯=±二列车影响线布载得：(0.22250.19500.17440.1470)/c k =+++= 0.5k 支＝ 沿桥纵向布置：- 6 -(三)持久状态承载能力极限状态计算1、正截面抗弯承载能力按《规范》5.2.2-1式计算00()2d cd x M f bx h γ≤-顶板：0b=183cm,t=12cm,h =91cm混凝土抗力：618.41830120 4.0410cd f bt N =⨯⨯=⨯由于顶板混凝土抗力大于钢筋抗力，混凝土受压区高度x 在顶板内，'112602800280791111.418.41830Pd P sd S cd f A f A x mm f b +⨯+⨯===⨯根据JTG D60－2004 基本组合表达式 （4.1.6－1）取用分项系数0γ――结构重要性系数，0γ=1.1；G γ――结构自重分项系数， G γ＝1.21Q γ――汽车荷载（含冲击力）的分项系数，取1Q γ＝1.4- 7 -001112()m nd Gi Gik Q Q k c Qj Qjk i j M S S S γγγγφγ===++∑∑[]1.11.2(887.86486.23) 1.4(10.270)613.123012.94K N m =⨯++⨯+⨯=⋅ 60111.4(18.41830111.4(910)3204.531022r cd x M f bx h N mm =-=⨯⨯-=⨯⋅03204.533012.94dK N m M K N mγ=⋅>=⋅ 符合规定 2、斜截面抗剪承载能力按《桥规》5.2.7－1式计算0d cs sb pb V V V V γ≤++ （荷载效应分项系数同正截面抗弯强度）计算斜截面位置距支点/2h ，d V 是斜截面受压端上由作用效应产生的最大剪力组合设计值：[]0 1.11.2(155.5385.17) 1.4(10.270)156.20623.22d V KN γ=⨯++⨯+⨯=1） 预制板截面尺寸应符合《规范》5.2.9式000.5100.51102140910821.86623.22d V b h KN KN γ--≤⨯⋅=⨯⨯⨯=>按《规范》5.2.10式检验斜截面要不要设箍筋330200.5100.510 1.25 1.652140910159.25d td V f bh KN γα--≤⨯=⨯⨯⨯⨯⨯⨯=对于板式受弯构件 1.25159.25=199.06K N <62⨯ 所以 预制板截面尺寸满足《规范》要求，但斜截面得设箍筋。
箱梁计算公式
箱梁计算公式
标题：箱梁计算公式
正文:
箱梁是一种常见的桥梁结构形式，其特点是截面形状类似于箱子，故得名箱梁。
在箱梁的计算中，需要考虑到梁的挠度和裂缝等问题，因此需要使用一些计算公式来计算箱梁的各项参数。
其中，最常见的计算公式是箱梁挠度的计算公式。
该公式计算的是箱梁在挠度作用下的挠度值，通常用单位长度梁的挠度值来表示。
该公式如下:
f = 0.85*F*L^3/(k*T^3)
其中，f 是挠度，单位为弧度;F 是作用在梁上的恒载重量，单
位为吨;L 是梁的长度，单位为米;k 是挠度系数，单位为弧度/米;T 是梁上的活载重量，单位为吨。
此外，还需要使用裂缝计算公式来计算箱梁的裂缝宽度。
该公式计算的是箱梁在裂缝作用下的裂缝宽度，通常用单位长度梁的裂缝宽度值来表示。
该公式如下:
s = 0.85*F*L^2/(k*T^2)
其中，s 是裂缝宽度，单位为毫米;F 是作用在梁上的恒载重量，单位为吨;L 是梁的长度，单位为米;k 是裂缝系数，单位为毫米/米;T 是梁上的活载重量，单位为吨。
箱梁的计算需要考虑到梁的挠度和裂缝等问题，因此需要使用一些计算公式来计算箱梁的各项参数。
上述公式只是其中的一部分，实
际应用中可能需要根据具体情况进行调整和修改。
箱梁混凝土计算方法
箱梁混凝土计算方法
箱梁混凝土的计算方法主要包括以下步骤：
1. 荷载分块：将截面划分为以下几个部分。
2. 荷载计算：
箱梁自重：依据设计图纸，计算混凝土方量并乘以钢筋混凝土容重得到总重。
换算面荷载：将箱梁自重按照一定比例分块，计算各部位换算的面荷载。
3. 预应力张拉：
预应力钢筋传力锚固时刻的混凝土龄期：7d。
预应力采用两端一次张拉，未分段。
截面计算时均考虑了截面上缘、下缘普通钢筋的影响。
4. 主要计算参数：包括混凝土、沥青混凝土的重力密度，年平均相对湿度，锚下控制张拉力，锚具变形与钢束回缩值，管道摩阻系数，管道偏差系数，钢束松弛系数，地基及基础不均匀沉降，梯度温度等。
5. 持久状况正截面抗弯承载力验算：验算结果应满足规范要求，富裕度均在10％以上。
如需获取更具体的信息，建议咨询专业工程师或查阅相关文献资料。
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二、支架设计承载力参数1、立杆设计荷载2、横杆设计荷载3、方木、模板设计参数[σw] ＝13MＰa[τ]＝１、９MPaＥ＝1、0×104 MＰa 10×10cm方木截面抵抗矩:A=bｈ＝100*100=１0０00mm２Ｉ=bh3/1２=100＊1003/12＝8、３３*106mm４W=bh2/6＝100*1002/6=1、６7*10５mm3Ｓm=ｂh２/8=10０*1０02／8＝1、2５*1０5mｍ3三、箱梁砼自重参数箱梁具体尺寸见设计院图纸。
1、箱梁砼容重按2５ｋＮ／m3,本次计算按箱梁腹板荷载计算,翼板因荷载偏小，不在验算范围内。
2、箱梁普通截面段腹板每延米砼恒载计算:腹板截面Ｓ=0、5*1、７=0.8５m2,每延米砼恒载P1=0、85×25＝21、25kN/m。
3、横梁、端梁每延米砼恒载计算：(按最不利荷载截面即纵向得横截面计算）箱梁截面S=１6、75×１、７=２8．475m２每延米砼恒载Ｐ２=28、4７5×25＝7１1、8７5kN／m,中横梁宽为2m,端梁宽1.２ｍ。
四、荷载组合1、人员及施工机械设备荷载P3=3、5kN/ｍ22、混凝土倾倒及振捣产生得荷载Ｐ4=2kN/m2荷载组合按照Ⅱ类荷载组合计算,P＝１、2恒载+1、4活载五、支撑体系验算（一）箱梁普通截面段1、模板验算(1）底板模板验算：模板每延米荷载计算:ｑ＝1、2＊P1+１、４（P3+Ｐ4)*0、５＝1、2＊21、25＋1、４(3、5＋2)*0、５=2９、3５KＮ/ｍ腹板宽度为５00mｍ，板宽按0．5ｍ计算。
1.计算简图箱梁模板底横向１０×１0cｍ方木间距均为３０0cm，按均布荷载作用下得二等跨连续梁计算。
2.截面特性A=bh＝5００*20=１００00ｍm２ﻩI＝bｈ3／１2=500＊20３/１2＝３3３3３３mm４W=bh2/6=500*20２／6=33333mm3S m=bh2/8=50０＊202／8＝2５０00mm33.截面验算查表可知:弯距系数Km中mａx＝0、09６，剪力系数ＫｖＢ=０、626+0、6２５=1、2５,扰度系数Kw中＝0、52１(1)抗弯强度验算Ｍmaｘ=M中=0、096qL２=0、096*２9、3５*0、32=0、254kN·mσ=Mｍax/W＝0、２54＊1０6/33333=7、6１Mｐa<［σw]＝１３、０M ｐa满足要求(2)剪切强度验算Ｑ=1、25ｑＬ=1、25*2９、３5*0、３=１1、0０6kNｍａｘ＝QS m／I mｂ=11、006*１03＊250００/(３3３３３３*50０) τｍax＝1、６5MPａ<[τ］=1、9 MPa满足要求(3)挠度验算f ｍaｘ＝0、5２1qL4/(10０ＥＩ)=0、5２１*27、８5*３004/(１00＊1、０*1０4*333333）＝0.352ｍｍ< [ f]=L/４0０=３0０/4００＝0.75mm 满足要求(2)侧板模板验算：混凝土等级为C50,坍落度选用160～18０mm,砼容重为γc＝25ＫN/m３,采用汽车泵导管运送混凝土至箱梁，浇筑速度Ｖ=２m／h，砼温度为３0℃，用插入式振捣器振捣。
a．荷载设计值计算:(1)砼侧压力: F=0、２２γc t oβ1β２V½Ｆ=γc HF: 新浇筑混凝土对模板得最大侧压力(KN/m2)γc:砼重力密度（KN/m3)t o:新浇砼初凝时间,ｔo=2０0/(T＋１５)计算,T为砼温度V:砼得浇筑速度(m/ｈ)H:砼侧压力计算位置处至新浇筑砼顶面得总高度(ｍ)β1：外加剂修正系数,不掺外加剂时取1、０;掺具有缓凝作用得外加剂时取1、2 β2：砼坍落度影响修正系数。
当坍落度＝30mm时β2取0、８５坍落度=50～9０mm时β2取1、0坍落度＝11０～１５0mｍ时β2取1、15 F1＝0、2２γｃtｏβ1β２V½＝０、22×２５00０×4、44×1、2×1、15×2½＝47、66KN／ｍ２F2 = γｃＨ=25×１、２５=31、25KN／m2箱粱高度为1.7m,采用两次浇注，第一次浇注至箱粱翼板底,Ｈ=1、７-0、４5＝１.２5m＝3１、25KＮ/m2两者中取最小值即F２砼侧压力得设计值:Ｆ=Ｆ1×分项系数×折减系数=３1、2５×1、2×0、9=33、75 KN／ｍ2(2）倾倒砼时产生得水平荷载查表得:2KN/m2荷载设计值:2×1、4×0、9=２、52KN/ｍ2（3) 荷载组合:F=3３、75+2、52=36、２7KN/m２b、模板验算：(１）计算简图:模板侧面木楞为50×1０0mm定型方木支架,间距为30０cm,模板计算宽度为6０0mm,按均布荷载作用下得二等跨连续梁计算，面荷载化为线均布荷载,q１＝F ×０、6=３６、27×0、６=21、762 KN/m。
Q=２1、７6２kｎ/m a＝0.3m(2）截面特性：I＝bh３/1２=６00×20３/12=400000mm4W=bh２/6＝60０×2０２/６=400０0ｍm３Sｍ=bh２／８=600×2０2/8=３0000mm3(3)截面验算:查表可知：弯距系数Ｋm中maｘ=０、096,剪力系数ＫｖB＝1、２5，扰度系数Kw＝0、５21中抗弯强度验算:＝０、0９6ql2＝0、096×２1、7６2×0、3２=0、188ｋN·ｍM mａxσ=Ｍmaｘ／W=0、188×106/40００0=4、7Mpa<[σw］＝1３、0Mpａ满足要求剪切强度验算:Ｑm=1、２5ｑl=1、2５×２1、7６2×0、3=8、１６1kNａxτmax=QＳm/Iｍb＝8、16１×１03×30000/(４000００×6０0)=1、02ＭPa＜[τ]=1、9 MPa满足要求挠度验算:f max＝０、5２1ql4/（100EI)＝0、５21×２1、76２×3004/（1０0×1、0×10４×40００00）=0.229ｍm<[ｆ]=L/4０0＝300/4０0=0.75ｍm满足要求2、木枋验算（一）横向10×１0cm木枋验算腹板传递至横向1０×1０cm木枋每延米荷载:q1＝1、２*Ｐ１+１、4(P3+P4)*0、5=1、2*２１、25+１、4（３、5＋2）*０、5=29、３5ＫN/m箱梁底板传递至横向１0×1０cm木枋每延米荷载:q２＝１、2×(0、２×０、4×25)＝2、４ＫN／mq＝q1+ q2=29、35＋2、4＝31、75 ＫN／m横向10×10ｃm木枋间距为3０0mｍ,单根木枋按集中荷载计算:Ｐ＝31、75*０、３＝9、525KN1、计算简图１0×1０cｍ横向方木下面为纵向10×10cm方木,横向间距均为900mm，按集中荷载作用下得简支梁计算:2. 截面特性A ＝ｂh ＝1０0*100=1００00m ｍ2Ｉ=bh ３/12=100*1003/12＝８、33＊10６m ｍ４W=ｂh 2／6＝１00＊１002/6=1、６７*105ｍm 3Ｓm =bh 2/8=1０0*1002/8=１、25＊105mm 33. 截面验算查表可知:弯距M ｍax ＝P Ｌ/4,剪力R=P/2，扰度f 中＝PL ３/48ＥＩ(1) 抗弯强度验算M ｍa ｘ=M 中=PL/４=9、525＊0、９／4=2、14ｋN ·mσ＝M max ／W=2、14*106／1、67*105＝１2、83M ｐa<[σw ］=13、0M ｐa满足要求(2)剪切强度验算=P/２=９、５25/2＝４、76３ｋNＱｍａｘτmaｘ=QSｍ/Ｉmb=4、763*103*1、2５*105／（８、３３*１０６*1０0) =0、715MPa< [τ]=1、9MPa满足要求(3)挠度验算f max＝PL3/(48ＥI)＝9、52５*10３*９003/(4８*１、0*1０4*8、33*１06)=1.７4mm<[f]=Ｌ／400=9０0／4０0＝2．２5ｍm满足要求（二）纵向１0×１０cm木枋验算纵向10×10ｃm木枋通长,顶托纵向间距为900mm,上部荷载通过10×1０cm 木枋传递至１0×10cm上，每个相交点均为一个集中荷载,该集中荷载按10×１0cm 木方上得最大剪力计算,P= Q ｍax ＝4、76３k Ｎ1. 计算简图10×１0ｃm 木枋下面为可调顶托,顶托间距为6０0ｃm ｍ,按集中荷载作用下得二等跨连续梁计算。
2、 截面特性A=bh=1００*100=1０00０m ｍ2I=bh ３/12=1０0*1003/１2＝８、33*1０6m ｍ4W=bh 2/6=100*10０2/6＝１、67*１0５m ｍ3S ｍ=bh 2/8＝１0０*10０２／8=1、２５*105ｍm 3 2. 截面验算查表可知:弯距系数Km max ＝0、２0３,剪力系数Kv B =0、6８8+0、688＝1、３７６，扰度系数Kw 中＝1、４97C(1)抗弯强度验算M max=Ｍ中=0、203PL=0、２03*4、763*０、6０=0、58kN·mσ＝M max/Ｗ=0、5８＊106/1、67＊105＝３、4７Mｐａ<[σw]=13、０Mpa满足要求(2)剪切强度验算Ｑmax=1、376P=1、３７6*4、7６3＝6、５5kNτmax=QS m/I m b=6、55*10３*1、２5*１05／（8、33*１06*10０)=0、983MPa<[τ]=１、9MPa满足要求(3)挠度验算f mａx=1、497PL3/(1００ＥI)＝1、4９7*4、76３*1000*60０3/(10０＊1、0＊10４＊８、３3*106)=0．1８5mm< [f]=600/400=600/4０0=1.５mm满足要求３、钢管支架验算(１)碗扣支架容许承载力［N]查阅碗扣件参数，当横杆步距为120cｍ时，立杆所能承受得荷载为30ＫN。
[Ｎ]=3０KＮ(2)承载力验算钢管所受上部荷载为混凝土恒载与施工荷载、砼倾倒荷载得组合计算简图如下：N mａx= １、2*(１、7＊0、5＋0、2＊０、2＊2+0、2５*0、2*2)*0、6*25+１、4*(３、５＋2）*０、9*0、6=22、69８kNN maｘ=2２、698kN <[N］＝30kＮ满足要求。