25m小箱梁计算书正文资料
最新25米现浇箱梁支架系统计算书
25米现浇箱梁支架系统计算书一、 翼板支架系统计算 （1）模板计算 ○1力学性能模板面板采用厚度为15mm 的优质竹编胶合板Ⅱ类一等品，静弯曲强度≧50MPa ，弹性模量E ≧5×103 MPa ，容重取ρ=10kN/m 3 。
翼板处方木按中心间距45cm 纵向布设,实际计算考虑方木实体宽度10cm,即方木计算跨径L=35cm,取1m 宽度进行计算惯性矩 I=453310125.821215100012mm bh ⨯=⨯= 截面抵抗距 W=34221075.361510006mm bh ⨯=⨯= ○2荷载分析 a.钢筋砼自重取26kN/m 3砼产生的面荷载标准值q 1 =[]m kN /45.8262/)45.025.0(=⨯+ b ．范本自重产生的面荷载q 2 =m kN /15.010015.0=⨯ c ．施工人员机具荷载计算模板及直接支承模板的小楞时按均布荷载2.5kPa （kN/m 2） d ．混凝土倾倒荷载按均布荷载2.0 kPa e ．混凝土振捣按均布荷载2.0 kPam kN q /.115.02.02.5215.105.48=+++⨯+=）（）（强 m kN q /8.615.105.48=⨯+=）（刚按0.35m+0.1m+0.35m 三跨连续梁建模计算方木强度和刚度模型：强度分析：MPa MPa WM 5041.4max<==σ 刚度分析：mm lmm f 2.140068.0=<= 翼缘板处模板强度、刚度均满足要求。
（2）翼板底模下部10*10方木验算竹胶板下横向方木采用100*100mm 东北落叶松方木A-1，纵向间距45cm ，其下方木纵向布置，纵向间距90cm 。
○1方木的技术指针及力学性能 查《路桥施工计算手册》，东北落叶松A-1，顺纹弯曲应力[σW ]=14.5MPa,弯曲应力[τ]=2.3MPa ，E=11×103 MPa 。
以最大三跨连续梁计算方木强度及挠度。
25m箱梁模板验算
25m预制箱梁模板计算书1.砼侧压力计算最大侧压力可按下列二式计算，并取其最小值：F=0.22γct0β1β2V1/2F=γcH，式中F------新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（KN/m2）γc---- 混凝土的重力密度（kN/m3）取26 kN/m3t0------新浇混凝土的初凝时间（h）,h=3.5小时。
V------混凝土的浇灌速度（m/h）;取27方/h，即27/25/1=1.08 mH------混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度（m）;取1.4m β1------外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取1；β2------混凝土塌落度影响系数，当塌落度小于30mm时，取0.85；50—90mm 时，取1；110—150mm时，取1.15。
此处取1.15,F=0.22γct0β1β2V1/2=0.22x26x3.5x1x1.15x1.08/2=24kN/m2F=γcH=26x1.4=36.4kN/ m2取二者中的较小值，F=24kN/ m2作为模板侧压力的标准值，并考虑倾倒混凝土产生的水平载荷标准值4 kN/ m2，分别取荷载分项系数1.2和1.4，则作用于模板的总荷载设计值为：F=24x1.2+4x1.4=34.4 kN/ m2，取为35 kN/ m2有效压头高度：H0=35/26=1.35m2.面板验算（6mm钢板）最大跨距：l=300mm，每米长度上的荷载：q=FD=35x0.9=31.5KN/m。
D为背杠的间距弯矩：Mmax=0.1ql2=0.1x31.5x0.32=0.2835KN.m惯性距：I=1.0416cm4截面系数：W=4.166cm3应力：ó= M/W=0.2835KN.m /4.166 cm3=68N/mm2<fm=215 N/mm2 满足要求跨中部分挠度ω= 0.677ql4/(100EI)=0.677x(35x0.9)x3004/(100x2.1x105x1.0416x104)=0.8mm<[ω]=1.5mm故满足要求3.竖肋验算（8#槽钢）竖肋槽钢（8#）间距最大为l=300mm，其跨距等于横向背杠的间距为L=900mm。
25米箱梁架设计算说明
YT-YC1标箱梁吊装支架验算说明一、基本资料1、箱梁单块最大重量为800KN，长度25米，翼缘宽度2.85米。
2、三角形住桁架每节11.6米，重量75KN。
合重量6.5KN/M。
桁架中心高2.2米，中心宽1.2米，上弦计算断面2Ⅰ32a普通工字钢，下弦计算断面2*2Ⅰ22a普通槽钢，腹杆2Ⅰ10普通槽钢；两片三角形主桁架间距5米。
3、每套天车及其横梁重量150KN。
4、桥墩间距25米，为便于计算，取三角形主桁架计算跨度25米，连续两跨，每片需安装三角形主桁架5节，两片共10节。
5、墩（台）帽左右边缘之间净距约13米，每片三角形主桁架行走车轮间距取1.0米。
二、三角形主桁架结构验算1、荷载计算以安装边梁时的最危险状态荷载为例。
由于边梁架设时，荷载几乎全部集中于靠边梁的一片主桁架上。
其中，P1=800/2+150=550KNP2=800/2+150=550KNq =75/11.6=6.5KN/MR1、R2、R3为主桁架的三个支点。
主桁架为一次超静定结构。
隔离R2的作用，用力法求解。
如图：σ11X+Δ1P=0由图乘法：σ11=0.5*(25/2)*25*（-25/2）*2/3*2=-253/6Δ1P=[0.5*12.5*6875*（2/3）*（-25/4）+6875*12.5*3/4*（-25/2）]*2 +（2/3）*2031.25*25*（-25/2）*5/8*2=-2498372.396则 X=959.375KN所以：R2=959.4KNR1=R3=232.8KN主桁架受力分析：所以，弯距的极大值分别在x=12.5和x=25处。
M12.5=0.5*（151.5625+232.8）*12.5=2402.3KN·MM25=2402.3-0.5*（479.69+398.44）*12.5=-3068.0 KN·M2、内力计算：弯距极大值分别在x=12.5米和x=25.0米处M12.5=2402.3 KN·M ；M25=3086.0KN·M上弦杆受最大拉力：N拉=3086.0/2.2=1402.7KN上弦杆受最大压力：N压=2402.3/2.2=1092.0KN。
25m箱梁预应力张拉计算书
25m箱梁预应力张拉计算书附件：1. 图纸：包括箱梁钢筋布置图、预应力钢束布置图等。
2. 材料明细表：列出箱梁使用的各种材料及其数量。
3. 张拉记录表：记录了预应力张拉的具体参数和操作过程。
法律名词及注释：1. 预应力：利用预先施加于结构构件的张拉应力来抵消结构在使用荷载下可能产生的应力。
2. 箱梁：一种横断面呈矩形的梁，主要用于大跨度桥梁等工程中。
3. 张拉计算：根据箱梁的设计条件和预应力张拉的要求，计算出预应力钢束的张拉力。
------------------------25m 箱梁预应力张拉计算书1. 引言本文档旨在对一根25m长的箱梁进行预应力张拉计算，以确保其在使用荷载下的安全性和稳定性。
这个箱梁将被用于X大桥的建设项目中，项目承包商为Y公司。
2. 环境参数2.1 温度：根据工程地理位置及气候条件进行确认。
2.2 湿度：根据工程地理位置及气候条件进行确认。
2.3 风荷载：根据设计要求及气象数据进行计算确认。
3. 箱梁几何参数3.1 长度：25m3.2 宽度：根据设计要求确定。
3.3 高度：根据设计要求确定。
4. 材料参数4.1 混凝土：按设计要求控制混凝土的配合比及抗压强度等参数。
4.2 钢筋：按设计要求确定钢筋的型号、数量及布置。
4.3 预应力钢束：按设计要求确定预应力钢束的型号、数量及布置。
5. 张拉力计算5.1 预应力钢束数量及布置根据工程设计要求，计算出所需的预应力钢束数量及其布置。
5.2 预应力力计算根据箱梁的几何参数、材料参数及工程要求，计算出预应力力的大小。
5.3 张拉计算根据预应力力及预应力钢束数量，确定每一个预应力钢束所需的张拉力大小。
计算出张拉力的施加位置、顺序及方法。
6. 张拉方案6.1 钢筋安装根据设计要求及图纸，进行钢筋的预埋安装。
6.2 钢束固定根据预应力计算结果，安装和固定预应力钢束。
6.3 张拉工序按照张拉计算结果及工程要求，按顺序进行预应力钢束的张拉工作。
25m箱梁钢棒及工字钢计算
25m小箱梁0°（4队）计算3.1 盖梁模板、支架设计概况本计算书对25m箱梁尺寸为长1120cm、宽170cm、高150cm，柱间距最大700cm的盖梁支架和模板折承重构件情况进行验算。
由于此得出的计算结果指导其它尺寸盖梁模板构造方式。
3.2 荷载分析根据《公路桥涵施工技术规范》实施手册（JTG/T F50—2011），底模计算的荷载组合为：1) 底模自重；底模自重取：q1=1kN /m ，荷载分项系数取1.2。
2) 新浇筑混凝土自重；盖梁以体积计算的含筋量为2.59%，钢筋混凝土的自重采用26kN /m3，盖梁高度为1.5m，荷载取:q 2= 26×1.5 = 39kN /m2，荷载分项系数取 1.2。
3) 施工人员及施工设备、施工材料等荷载；荷载取:q 3= 2.5kN /m ，荷载分项系数取1.4。
4) 振捣混凝土时产生的振动荷载对于水平面模板取:q 4= 2kN /m ，荷载分项系数取1.4。
荷载组合后得底模受力情况：Q max=1.2 ( q1+q2)+ 1.4 ( q3+q4) =1.2×（1+39）+1.4×（2+2.5）=54.3KN /m²3.3 45b验算宾村大桥25m跨施工，采用的I45b作为纵梁，E=2.1×105MpaIx=3.38×10-4m 4Wx=1.5×10-3m 3验算如下：Mmax=54.3×1.7/2×（0.125×7×7-0.5×2.1×2.1）=180.83KNmMpa 210][62.120）105.1/(83.180/3-max =<=⨯⋅==σσm KN Wx M 抗弯满足要求。
扰度最大位置位于两端悬臂部分，最大挠度为1.46cm<2.1m/400=5.3mm,现场根据计算挠度适当将模板调高。
3.4钢插销验算计算出的最大支反力为258.5KN ，则用采用钢插销法施工时，插销采用直径为10cm 钢棒2根，由于力作用点（工字钢位置）和支座反力位置（预埋管口）位置很近，故弯矩验算忽略，刚度验算也可忽略，只需要进行抗剪验算：A 。
25m箱梁预应力张拉计算书
25m箱梁预应力张拉计算书1、工程概况杏树凹大桥左线桥中心桩号为ZK9+875，上部构造采用16×25m预制预应力混凝土小箱梁，先简支后连续。
全桥分4联，桥长406m，，右线中心桩号为YK9+782.5，上部构造采用15×25m预制预应力混凝土小箱梁，先简支后连续。
全桥分4联，桥长381m。
本桥左线位于R-3600左偏圆曲线上，右线位于R-3400左偏圆曲线上。
每跨横桥面由4片预制安装小箱梁构成。
25m预制箱梁为单箱单室构造，箱梁高度为140厘米, 跨中断面腹板、底板厚度为18厘米,支点断面腹板、底板厚度为25厘米,顶板一般厚度为18厘米,箱梁底宽为100厘米,中梁翼缘顶宽为240厘米,边梁翼缘顶宽为284.5厘米。
本桥共有C50预应力混凝土箱梁124片。
各梁的预应力筋分布情况如下表所示：箱梁名称数量(片)腹板N1、N2 底板N3、N4 顶板T1 顶板T2波纹管钢绞线波纹管钢绞线波纹管钢绞线波纹管钢绞线中跨中梁30 φ内55 4φs15.2 φ内50 3φs15.2 φ内90*25 5φs15.2 φ内70*25 4φs15.2 中跨边梁30 φ内55 4φs15.2 φ内50 3φs15.2 φ内90*25 5φs15.2 φ内70*25 4φs15.2 边跨中梁32 φ内55 4φs15.2 φ内55 4φs15.2 φ内90*25 5φs15.2 φ内70*25 4φs15.2 边跨边梁32 φ内55 4φs15.2 φ内55 4φs15.2 φ内90*25 5φs15.2 φ内70*25 4φs15.2 预应力筋均为纵向，分布在底板、腹板及顶板，其中底板4束，腹板4束，顶板5束，对称于梁横断方向中线布置。
预应力钢绞线采用抗拉强度标准值fpk=1860 MP、公称直径d=15.2mm的低松驰高强度，其力学性能符合《预应力混凝土用钢绞线》（GB/T5224-2003）的规定，公称截面积Ap=139mm2，弹性模量Ep=1.95*105MPa，松驰系数:0.3。
25m箱梁张拉方案
后张法25米箱梁梁张拉计算书一、钢束理论伸长值计算公式：1、预应力平均张拉力计算公式及参数：Pp=P（1-e-(κχ+μθ)）/(κχ+μθ)式中：Pp—预应力筋平均张拉力（N）P—预应力筋张拉端的张拉力（N）X—从张拉端至计算截面的孔道长度（m）θ—从张拉端至计算截面的曲线孔道部分切线的夹角之和（rad）k—孔道每米局部偏差对摩檫的影响系数，取0.0015μ—预应力筋与孔道壁的摩檫系数，取0.252、预应力筋的理论伸长值计算公式及参数：ΔL=P P L/A P E P式中：Pp—预应力筋平均张拉力（N）L—预应力筋的长度（mm）Ap—预应力筋的截面面积（mm2），取140mm2Ep—预应力筋的弹性模量（N/ mm2），取1.95×105N/mm2二、材料与设备（一）材料：钢绞线，标准强度Ry b=1860Mpa，d=15.2mm，Ep=1.95×105N/ mm2。
每批材料均要送检，要有试验检验证书，其结果要达到设计标准。
锚具采用15-3型和15-4型系列锚具及其配件；波纹管采用金属波纹管，波纹管钢带壁厚0.35mm。
（二）设备使用两台150T千斤顶，编号703013#，油压表编号5255#，及编号703012#，油压表编号5277#。
千斤顶使用前送有资职单位标定，经合肥工大共达工程检测试验有限公司标定结果：千斤顶编号703013#，油压表编号5255#回归方程为y =1.31+0.0341x千斤顶编号703012#，油压表编号5277#回归方程为y =2.04+0.03393x三、钢束理论伸长值计算1、计算参数钢绞线弹性模量Ep=1.95×105N/ mm2，钢绞线截面积A=140mm2，金属波纹管摩阻系数μ=0.25，偏差系数k=0.0015，抗拉强度标准值fpk=1860MP。
一根钢绞线最大控制张拉力：P1=0.75×fpk×A=0.75×1860×140=195300N。
253520m简支变连续小箱梁计算书
253520m简支变连续小箱梁计算书一、概况15~18#墩为25+35+20m简支变连续小箱梁，梁高1.8m，该联梁上跨铁路，桥面宽26m，由8片小箱梁构成。
二、计算内容该联梁纵向整体计算，抗剪计算。
按钢束张拉方向建模，即从21~18#墩方向建模。
三、计算规范《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTGD62－2004）《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60－2004）《公路工程技术标准》（JTGB01－2003）《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041-2000）《城市桥梁设计荷载标准》（CJJ77-98）四、计算假定级采用程序1.2.3.4.材料在荷载作用下处于小变形和线弹性阶段；各种荷载对结构的作用符合线形叠加原理的条件；预应力作为等代荷载对主梁起作用。
采用桥梁博士V3.1对箱梁进行截面强度和截面应力验算。
五、计算模型共划分163个单元，164个节点，每0.5m一个节点，计算模型及施工步骤见后页。
1.恒载：1）混凝土采用C50；2）重力密度采用25KN/m3；3）混凝土弹性模量E：3.45某104MPa；4）钢绞线采用高强度低松弛270K级钢绞线，标准强度为1860MPa；2.活载：城—A级；3.车道数为6车道；4.结构重要性系数：1.1（主线跨铁路）七、桥梁博士基本信息输入1.桥梁环境相对湿度：0.7（取一般均值）2.钢束信息成孔面积：腹板采用3、4、5Φ15.2钢绞线，OVM锚，波纹管直径为50mm，因而成1孔面积AD21963mm24张拉方式：双向张拉回缩变形：双向张拉，为12mm顶板采用4、5Φ15.2钢绞线，扁锚施工荷载（1）集中荷载在计算中，将端部和中支点横梁实心体积重量简化成荷载集中力加在端部及中支点节点上。
15#墩：37.1kN；16#墩：59.4kN；17#墩：59.4kN；18#墩：37.1kN （2）均布荷载（二期铺装、防撞墙）铺装：4cmAC-13+6cmAC-20+8cm防水混凝土行车道25m，恒载：21kN/m使用荷载（1）非线性温度荷载根据《通规》第4.3.10条规定，计算桥梁结构由于温度引起的效应时，可采用下图的竖向温度梯度曲线计算，对于混凝土结构，本例梁高H 大于400mm，取A＝300mm。
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预应力混凝土公路桥梁通用设计图成套技术通用图设计计算书（装配式预应力混凝土箱形连续梁主梁计算）跨径：25m路基宽度：26m设计计算人：日期：复核核对人：日期：单位审核人：日期：项目负责人：日期：编制单位：中交第一公路勘察设计研究院编制时间：二○○七年一月目录1 计算依据与基础资料 ................... 错误!未定义书签。
标准及规范..................................................错误!未定义书签。
标准....................................................错误!未定义书签。
规范....................................................错误!未定义书签。
参考资料................................................错误!未定义书签。
主要材料....................................................错误!未定义书签。
设计要点....................................................错误!未定义书签。
2 横断面布置 ........................... 错误!未定义书签。
横断面布置图................................................错误!未定义书签。
跨中计算截面尺寸............................................错误!未定义书签。
3 汽车荷载横向分布系数、冲击系数计算.... 错误!未定义书签。
汽车荷载横向分布系数计算....................................错误!未定义书签。
刚性横梁法..............................................错误!未定义书签。
刚接梁法................................................错误!未定义书签。
铰接梁法................................................错误!未定义书签。
荷载横向分布系数汇总....................................错误!未定义书签。
剪力横向分布系数............................................错误!未定义书签。
汽车荷载冲击系数μ值计算....................................错误!未定义书签。
汽车荷载纵向整体冲击系数μ...............................错误!未定义书签。
汽车荷载的局部加载的冲击系数............................错误!未定义书签。
4 主梁纵桥向结构计算 ................... 错误!未定义书签。
箱梁施工流程................................................错误!未定义书签。
有关计算参数的选取.........................................错误!未定义书签。
计算程序 ...................................................错误!未定义书签。
持久状况承载能力极限状态计算 ..............................错误!未定义书签。
正截面抗弯承载能力计算..................................错误!未定义书签。
斜截面抗剪承载能力验算..................................错误!未定义书签。
持久状况正常使用极限状态计算...............................错误!未定义书签。
抗裂验算................................................错误!未定义书签。
挠度验算................................................错误!未定义书签。
持久状况和短暂状况构件应力计算 ............................错误!未定义书签。
使用阶段正截面法向应力计算..............................错误!未定义书签。
使用阶段混凝土主压应力、主拉应力计算....................错误!未定义书签。
施工阶段应力验算........................................错误!未定义书签。
主梁计算结论...............................................错误!未定义书签。
支点反力计算...............................................错误!未定义书签。
其他........................................................错误!未定义书签。
5 附图预应力混凝土公路桥梁通用设计图成套技术通用图计算书（26m路基25m装配式预应力混凝土连续箱梁）1 计算依据与基础资料标准及规范1.1.1 标准跨径：桥梁标准跨径25m；跨径组合5×25m；斜交角：0°；设计荷载：公路－Ⅰ级；桥面宽度：（路基宽26m，高速公路），半幅桥全宽12.75m，0.5m(护栏墙)+11.5m(行车道)+ 0.75m(波型护栏)＝12.75m；桥梁安全等级：一级；环境条件：Ⅱ类。
1.1.2 规范《公路工程技术标准》JTG B01-2003《公路桥梁设计通用规范》JTG D60-2004（简称《通规》）《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》JTG D62-2004（简称《预规》）1.1.3 参考资料《公路桥涵设计手册》桥梁上册（人民交通出版社）主要材料1）混凝土：预制梁及现浇湿接缝、横梁为C50、现浇调平层为C40；2） 预应力钢绞线：采用钢绞线15.2s φ，1860pk f MPa =，51.9510p E Mpa =⨯ 3） 普通钢筋：采用HRB335，335sk f MPa =，52.010S E Mpa =⨯ 设计要点1） 本计算书按后张法A 类预应力混凝土构件设计，桥面铺装层80mmC40混凝土不参与截面组合作用；2） 根据组合箱梁横断面，采用荷载横向分布系数的方法将组合箱梁简化为单片梁进行计算，荷载横向分配系数采用刚性横梁法、刚（铰）接梁法计算，取其中大值进行控制设计；3） 预应力张拉控制应力值0.75con pk f σ=，混凝土强度达到85％时才允许张拉预应力钢束;4） 预应力钢筋传力锚固时刻的龄期：7d; 5） 环境平均相对湿度RH=55％; 6） 存梁时间为30～90d 。
2 横断面布置 横断面布置图单位：m3 汽车荷载横向分布系数、冲击系数计算 汽车荷载横向分布系数计算 3.1.1 刚性横梁法 1） 抗扭惯矩计算宽跨比B/L ＝25＝>,不宜采用刚性横梁法。
荷载横向分布系数计算时考虑主梁抗扭刚度的影响，抗扭刚度采用公式 2n3i i i T i 14ds tI c b t Ω+∑⎰＝＝ 计算，计算采用以下简化截面（单位mm ）：计算得边、中梁抗扭惯矩4T T I I 0.314m ==边中，边、中梁截面几何特性相差不到2％，按主梁截面均相同计算对结果影响不大，以下计算按主梁截面均相同考虑。
抗扭系数2210.325112Ti i iGl I E a I β=∑+∑＝。
2） 采用桥梁结构计算程序《桥梁博士》计算输入原始数据见下图：计算结果如下表：汽车荷载横向分布系数表表21号梁2号梁项目二列车三列车二列车三列车横向分布系数3.1.2 刚接梁法采用桥梁结构计算程序《桥梁博士》计算输入原始数据见下图：计算结果如下：汽车荷载横向分布系数表表31号梁2号梁项目二列车三列车二列车三列车横向分布系数3.1.3 铰接梁法采用桥梁结构计算程序《桥梁博士》计算输入原始数据见下图：计算结果如下：汽车荷载横向分布系数表表41号梁2号梁项目二列车三列车二列车三列车横向分布系数3.1.4 荷载横向分布系数汇总横向分布系数汇总表表51号梁2号梁方法二列车三列车二列车三列车刚性横梁法刚接梁法铰接梁法统计最大结论：各计算方法所得横向分布系数相差不到5％，边梁、中梁均在采用铰接梁法时分布系数最大。
以下计算边梁近似取，中梁取。
剪力横向分布系数支点处设置了端、中横梁，并采用橡胶支座，因而剪力可采用与弯矩同样的分布系数，且纵桥向采用一个值。
具体值见“ 汽车荷载横向分布的计算”。
汽车荷载冲击系数μ值计算 3.3.1汽车荷载纵向整体冲击系数μ按照《通规》第4.3.2条，连续桥梁的自振频率可采用下列公式估算：1f =2f = 计算连续梁的冲击力引起的正弯矩和剪力效应时，采用1f ，计算连续梁的冲击力引起的负弯矩效应时，采用2f 。
1） 边梁冲击系数计算弹性模量103.4510E Pa =⨯ 计算跨径25L m = 跨中截面惯矩40.276c I m = 跨中截面面积21.1922c A m =单位长度质量310(26)9.81c c m A =⨯ kg/m1 6.019f Hz ==210.455f Hz ==按照《通规》第4.3.2条，冲击系数μ可按下式计算：0.05 if <1.50.1767ln()0.0157 if 1.5140.45 if 14f f f f μ⎧⎪=-≤≤⎨⎪>⎩∴10.1767ln(6.019)0.01570.30μ=-=20.1767ln(10.455)0.01570.40μ=-=2） 中梁冲击系数计算弹性模量103.4510E Pa =⨯ 计算跨径25L m = 跨中截面惯矩40.273c I m = 跨中截面面积21.1569c A m =单位长度质量310(26)9.81c c m A =⨯ kg/m1 6.077f Hz ==210.556f Hz ==按照《通规》第4.3.2条，冲击系数μ可按下式计算：0.05 if <1.50.1767ln()0.0157 if 1.5140.45 if 14f f f f μ⎧⎪=-≤≤⎨⎪>⎩∴10.1767ln(6.077)0.01570.30μ=-=20.1767ln(10.556)0.01570.40μ=-=3.3.2 汽车荷载的局部加载的冲击系数 采用3.0=μ。