预应力混凝土简支小箱梁桥设计
30m简支箱梁计算书
30m预应力混凝土简支小箱梁计算书一、主要设计标准1、公路等级：城市支路，双向四车道2、桥面宽度：3m人行道+0.25m路缘带+2x3.5m车行道+0.5m双黄线+2x3.5m 车行道+0.25m路缘带+3m人行道=21m3、荷载等级：汽车-80级4、设计时速：30Km/h5、地震动峰值加速度0.2g6、设计基准期：100年二、计算依据、标准和规1、《厂矿道路设计规》（GBJ22-87）2、《公路桥涵设计通用规》（JTG D60-2004）3、《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规》（JTG D62-2004）三、计算理论、荷载及方法1、计算理论桥梁纵向计算按照空间杆系理论，采用Midas Civil2012软件计算。
2、计算荷载（1）自重：26KN/ m3（2）桥面铺装：10cm沥青铺装层+8cm钢筋混凝土铺装（3）人行道恒载：20KN/ m（4）预应力荷载：采用4束5φs15.2和6束4φs15.2 fpk=1860MPa钢绞线，控应力1395MPa。
（5）汽车荷载：本桥由于是物流园区部道路，通行的重车较多，本次设计考虑《厂矿道路设计规》（GBJ22-87）汽车-80级，计算图示如下：根据图示，汽车荷载全桥横桥向布置三辆车。
冲击系数按照《公路桥涵设计通用规》（JTG D60-2004）4.3.2条考虑。
（6）人群荷载：3.5 KN/ m2（7）桥面梯度温度:正温差：T1=14°，T2=5.5°负温差：正温差效应乘以-0.53、计算方法（1）将桥梁在纵横梁位置建立梁单元，然后采用虚拟梁考虑横向刚度，以此来建立模型。
（2）根据桥梁施工方法划分为四个施工阶段：架梁阶段、现浇横向湿接缝阶段、二期恒载阶段、收缩徐变阶段。
（3）进行荷载组合，求得构件在施工阶段和使用阶段时的应力、力和位移。
（4）根据规规定的各项容许指标。
按照A类构件验算是否满足规的各项规定。
四、计算模型全桥采用空间梁单元建立模型，共划分为273节点和448个单元。
预应力简支箱梁施工方案
预应力简支箱梁施工方案(一)、简支箱梁概述：1、本桥梁是进出污水处理厂的道路桥梁，为预应力混凝土简支箱梁，跨径为20m，样梁全长为34m，桥梁完度为变宽，标准桥宽为0.5m(防撞护栏)+3.95m(车行道)+0.5m(防撞护栏)=4.95m；道路为特殊道路，单行道，设计车速20Km/h，荷载等级为城-B，桥面横坡为2%，平曲线最小半径为153m，纵坡为-3.6%，地震基本烈度为6度，抗震设防烈度为7度，设计使用年限为50年，设计安全等级为二级，防撞护栏为A级，百年一遇洪水位，197.59m，抗洪水频率为100年一遇；2、进厂桥梁起点里程K0+015，止点里程为K0+049，采用（0.5+3.95+0.5）m预应力钢筋混凝土箱梁；3、结构特征：预应力混凝土简支箱梁长34m，宽4.95m，厚1.2m；桥台搭板长8m，宽3.849m和3.95m，厚度0.3m，与预应力混凝土箱梁连接；(二)、重力式U型桥台、台帽施工工艺：本工程A0桥台扩大基础嵌入中风化砂岩1m，台身高8.72m，A1桥台扩大基础嵌入中风化砂岩0.5m，台身高7.17m，台后设置500mm厚级配碎石反滤层，并设置封水层及排水盲沟。
(1)、明挖扩大基础施工定位放样，施工前对各部分的尺寸、标高、坐标等进行复核，复核准确后才能对基坑进行开挖，根据地质情况严格按设计要求及施工规范定出放坡率，再按照基础尺寸、深度确定基坑开挖尺寸。
(2)、基坑采用人工开挖成型，基坑开挖过程中应加强坑壁的支护，避免坑壁的坍塌，基底清底后应立即浇筑基础混凝土垫层，勿使基坑暴露过久或受地表水的浸泡而影响地基承载力；(3)、基坑周边设置排水沟，及时排除坑内积水和地表水，基坑开挖至距基底设计标高时，按照设计地质资料核实基底地质岩性，如基底岩性与设计不符或承载力达不到设计要求时，立即报请监理工程师及设计单位提出处理意见。
在处理方法确定后再进行开挖至设计地质岩性，合格的基坑基底，在报请监理工程师复检批准后，迅速进行基础垫层施工。
预应力砼简支小箱梁
预应力砼简支小箱梁在现代桥梁建设中，预应力砼简支小箱梁是一种被广泛应用的结构形式。
它以其独特的优势，在跨越江河、山谷等地形时发挥着重要作用。
预应力砼简支小箱梁，顾名思义，是由混凝土制成，并通过预应力技术增强其性能的一种箱梁结构。
这种结构的“简支”特点意味着它在两端支撑，受力较为简单明确。
先来说说混凝土。
混凝土是这种箱梁结构的主要材料之一，它由水泥、骨料（如砂、石子）、水以及外加剂等按一定比例混合而成。
优质的混凝土具有良好的抗压性能，能够承受巨大的压力。
但混凝土的抗拉性能相对较弱，这就需要预应力技术来弥补。
预应力技术是预应力砼简支小箱梁的核心所在。
通过在混凝土构件中预先施加一定的压力，可以有效地提高构件的抗裂性能和承载能力。
在施工过程中，通常会使用高强度的钢绞线或钢丝作为预应力筋。
这些预应力筋在箱梁预制时就被张拉到一定的应力水平，然后锚固在梁的两端。
当箱梁承受荷载时，预先施加的压力会抵消一部分拉应力，从而延缓裂缝的出现，提高箱梁的耐久性和安全性。
预应力砼简支小箱梁的制作通常在预制厂进行。
预制的好处在于可以更好地控制质量和施工进度。
在预制厂，工人会先制作箱梁的模板，然后将钢筋骨架布置在模板内，接着浇筑混凝土。
待混凝土达到一定强度后，进行预应力筋的张拉和锚固。
箱梁的设计也是至关重要的一环。
设计人员需要根据桥梁的跨度、荷载要求、使用环境等因素，确定箱梁的尺寸、配筋数量和预应力的大小。
例如，跨度较大的箱梁需要更厚的腹板和顶板，以承受更大的弯矩；而在重载交通的情况下，配筋和预应力都需要相应增加。
在施工安装阶段，预应力砼简支小箱梁一般通过吊车或架桥机进行架设。
将预制好的箱梁准确地放置在桥墩上，并做好连接和固定工作。
连接部位的处理要确保箱梁之间的整体性和受力传递的顺畅。
与其他桥梁结构形式相比，预应力砼简支小箱梁具有诸多优点。
首先，它的预制生产方式可以大大缩短施工周期，减少现场施工对交通和环境的影响。
其次，由于采用了预应力技术，箱梁的跨度可以较大，能够满足不同桥梁跨径的需求。
「预应力混凝土简支小箱梁桥设计」
「预应力混凝土简支小箱梁桥设计」预应力混凝土简支小箱梁桥是一种常见的桥梁结构，具有结构简单、施工方便、经济高效等优点。
本文将详细介绍预应力混凝土简支小箱梁桥的设计内容，包括桥梁的布置、荷载计算、截面设计等方面的内容。
首先，预应力混凝土简支小箱梁桥的设计需要根据具体的工程条件和要求进行桥梁布置的确定。
一般而言，桥梁的位置应选择在河流或道路的垂直线上，且保证桥梁两端的主跨与辅跨的比值在1.5~2之间。
桥墩的高度和位置应根据地形条件和水流情况进行确定，同时要考虑桥墩的航道通行能力和洪水的安全要求。
接下来是荷载计算。
荷载计算是预应力混凝土简支小箱梁桥设计的基础，需要综合考虑标准荷载和特殊荷载的作用。
标准荷载包括活载和恒载，例如交通载荷、行人载荷、道路维护车辆等；特殊荷载包括温度荷载、风荷载、地震荷载等。
在荷载计算中，应根据桥梁规范的要求进行动力系数和荷载车型的选取，并合理考虑各种荷载的组合。
在桥梁的截面设计中，需要确定箱梁的净高、净宽、壁厚等。
净高的确定应满足桥梁的承载力、挠曲和剪切等要求，一般可根据经验公式进行初步估算，再根据受拉区钢筋的计算结果进行优化。
净宽的确定应考虑横向强度、波动弯曲、回弹和带宽等要求，需要进行横向强度的校核。
壁厚的确定应满足截面剪切抗力、抗弯抗剪计算要求，一般采用经验公式进行初步估算，再根据具体的计算结果进行调整。
此外，预应力混凝土简支小箱梁桥的设计还需要进行施工过程中的内力、挠度和碰撞等检查。
在施工过程中，应进行各个构件的施工序列和施工方法的确定，考虑各个工况的组合。
钢筋的预应力力值和拉杆的布置应满足受拉区的强度和刚度要求。
在完成施工过程的检查后，还需要进行验收，确保桥梁满足设计要求。
总之，预应力混凝土简支小箱梁桥的设计包括桥梁的布置、荷载计算、截面设计和构件施工等方面的内容。
设计过程中需要综合考虑结构的安全、经济和实用性要求，并按照相关规范和规程进行设计和验收。
通过科学合理的设计，可以保证预应力混凝土简支小箱梁桥的安全稳定和使用寿命。
预应力混凝土简支小箱梁计算(2011级)
bmi f bi bm 3 f b3 bm 4 f b4
l i l 39m b3 0.53 0.05 li 39 b4 0.7 0.05 li 39
0 2433.12 3408.19 4236.82
注：表中荷载值已计入冲击系数 1 1.056 。
4.3 内力组合 注：1）基本组合（用于承载能力极限状态）
M d 1.2( M G1k M G 2 k ) 1.4 M Q1k Vd 1.2(VG1k VG 2 k ) 1.4VQ1k
M Q1k ( kN m)
0 2575.4 3717.86 5293.55
对应 V ( kN ) 231.53 469.34 404.24 163.43
VQ1k ( kN )
576.94 472.78 414.79 226.39
对应 M ( kN m )
支点 变截面 L/4 跨中
0 5480 9750 19500
Ii
cm 4
95573.33 70.67 138.89 381.11 12045996 1666.67 19406.83 12163233.5
51321475.12
第 8 页 共 48 页
预应力钢筋混凝土课程设计
第四章 主梁作用效应计算
4.1 自重、恒载内力
表 4-1 自重、恒载内力计算结果
截面位置 支点 变截面 L/4 跨中
注：①预制主梁（包括横隔板）的自重： g 1 p 27.15kN / m ； ②现浇板的自重： g1m 16.92kN / m ； ③二期恒载（包括桥面铺装、人行道、栏杆） ： g 2 p 10.0kN / m 。
(参考资料)预应力混凝土简支小箱梁计算(2011级)
截面位置
支点 变截面
L/4 跨中
距支点距离 (mm) 0 5480 9750 19500
预制梁
M(kN.m) V（kN）
0
498.7
2074 350.5
3519 226.3
4603
0
现浇
M(kN.m) V（kN）
0
79.8
347
59.2
592
38.8
777
0
二期
M(kN.m) V（kN）
0
195
849
2.3.2 等效工字形截面示意图
根据上述计算结果，绘制出等效工字型截面如下：
图 2-5 等效工字形截面（单位：mm）
第 7 页 共 48 页
预应力钢筋混凝土课程设计
第三章 主梁全截面几何性质
选择跨中截面，计算截面几何特性。 在工程设计中，主梁几何特性多采用分块数值求和法进行，其计算式为：
全截面面积： A Ai
381.11
3666345.12
12045996
2455265.33
1666.67
13862804.02
19406.83
39158241.62
12163233.5
51321475.12
第 8 页 共 48 页
预应力钢筋混凝土课程设计
第四章 主梁作用效应计算
预应力混凝土简支小箱梁支座选型设置研究
0.150
0.050
-8
-4
-0.050
0
4 支座规格1 支座规格2 支座规格3 支座规格4
8
图5
25m 标准跨度小箱梁实体模型图
图1
25m 跨度小箱梁横断面图
采用桥梁有限元计算软件进行支座仿真计算，分析结构在恒、 活载作用下支座反力和位移，据此对设计单位选用支座的受力及变 形是否满足规范要求作出评判，计算模型如图 2 所示。
图2
25m 跨度小箱梁 Midas 计算模型图 图3 25m 简支小箱梁支座反力计算结果图
25m 简支小箱梁荷载作用下支座反力计算结果及梁体变形结果 分别如图 3 和图 4 所示。 《公路桥梁板式橡胶支座规格系列》(JT/T 663-2006)规定，跨径不大于 25m 小箱梁采用 GYZ400×84mm 橡胶支 座，最大承压力 Rck ＝1195kN，允许转角正切值为 0.0079rad(温热地 区)，从支座反力计算结果可以看出，25m 跨度简支小箱梁的最大支 座反力为 1366kN，超过支座最大承压力 14.3%，按上述最大反力计 算支座的平均压应力为 11.43MPa，大于规范要求的支座使用阶段的 平均压应力限值σc=10.00MPa，需再适当增大支座尺寸。支座处梁 体最大转角为 0.004rad，小于允许转角，支座变形满足要求。
黄定华
（广东省高速公路有限公司，广东 广州 510100）
【摘 要】文章在阐述预应力混凝土简支小箱梁支座病害的基 础上，通过建立简支箱梁结构的有限元模型对其支座受力、支座设 置对端横梁结构受力的影响、支座的选型及布置等多个方面进行了 研究，结果表明：采用端部布设单个矩形板式橡胶支座并适当增大 支座的尺寸对桥梁结构的受力相对有利，本文的研究思路和计算分 析方法可为类似桥梁结构支座的设置提供参考。 【关键词】简支箱梁；支座；有限元模型；选型设置 1 引言 桥梁支座是连接桥梁上部和下部结构的重要部件，起到将桥梁 上部结构的反力和变形(位移和转角)可靠的传递给桥梁下部结构的 作用，其质量和性能直接影响桥梁的使用性和耐久性。然而，由于 其在桥梁工程总造价中所占比例较小，往往未引起工程技术和管理 人员的重视，在使用过程中极易成为桥梁结构的薄弱环节，产生病 害的机率较高。 高速公路桥梁目前采用的支座主要类型主要包括板式橡胶支座 和盆式橡胶支座两种。就板式橡胶支座而言，支座早期剪切变形、 局部脱空、橡胶层老化开裂病害等病害较为普遍。就盆式橡胶支座 而言，其早期病害主要为：支座涂层起皮、脱落，临时连接件未拆 除，钢垫板局部脱空，密封圈开裂，锚固螺栓锈蚀、松动，限位装 置损坏、缺失等。这些支座病害的产生给桥梁结构营运的安全性和 耐久性造成了严重的影响。 为了进一步改善预应力混凝土简支小箱梁支座的受力，减少支 座在后期营运中常见病害的出现，文章对预应力混凝土小箱梁支座 的受力、端横梁的结构受力、支座的形式和布置等多个方面进行研 究，最终确定了预应力混凝土小箱梁支座最佳设置形式，本文的研 究思路和计算分析方法可为类似工程条件下桥梁结构支座设置提供 参考。 2 简支小箱梁支座的受力情况分析 简支小箱梁支座主要是将上部结构的支承反力（包括结构自重 和可变作用引起的竖向反力和水平力）传递到桥梁墩台，同时保证 结构在汽车荷载、温度变化、混凝土收缩和徐变等因素作用下能自 由变形。支座受力是否合理对于支座直接关系到支座的安全和使用 寿命。 文章以跨径 25m 的预应力混凝土简支小箱梁支座为研究对象， 对两端采用 GYZ400×84m 板式橡胶支座简支箱梁的受力情况进行分 析，以确定橡胶支座是否满足桥梁结构受力的要求，简支小箱梁横 断面如图 1 所示。
05 预应力混凝土简支变连续小箱梁示例
05 预应力混凝土简支变连续小箱梁示例1.本文目的本文的目的是，通过一个预应力混凝土简支变连续小箱梁示例的演示，使大家掌握在“桥梁设计师”中简支变连续小箱梁的设计过程。
2.系统支持设计师1.0.2版本预应力混凝土简支变连续小箱梁的依据：2005年出版的由中交第一公路勘察设计研究院编制的《装配式部分预应力混凝土箱形连续梁桥》公路桥涵通用图、2007年由交通部出版的《装配式部分预应力混凝土箱形连续梁桥》公路桥涵通用图；交通部《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）、《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004）只支持直桥，支持斜交，且只支持各标准跨径相同的简支变连续小箱梁。
斜交时小箱梁两端的斜交角度需相等。
3.流程介绍按如下流程可从无到有建立一个简支变连续小箱梁。
图3-14.工程示例4.1工程概况为使大家比较直观的了解桥梁设计师中简支变连续小箱梁的设计过程，下面我们以一个4跨斜交的预应力混凝土简支变连续小箱梁为例来进行介绍。
（图4-1-1）图4-1-14.2布孔信息双击打开路线下的路线总体，打开布孔信息标签进行编辑。
（图4-2-1）图4-2-1●布孔线里程这列，第一行数字表示里程桩号，其后各行数字表示跨径。
●布孔线序号这列的数字，和构件名中的“##”后的数字需对应起来。
对上部构件，如果构件名是“新跨1##n”（n为阿拉伯数字），则布孔线序号的第n行是这个构件的起始位置，n+1行的跨径为该构件的第一孔跨径。
本例我们的构件名是“简支变连续小箱梁##1”，那么布孔线序号的第1行桩号10是当前连续小箱梁的起始绝对里程，此示例共有4跨，那我们在第2行到第5行的布孔线里程列都输入30表示第一孔到第四孔跨径都为30m（实际里程在表格的最后一列中由程序自动计算）。
●桥墩中心线距离布孔线L：桥墩中心线在布孔线大桩号侧为正，小桩号侧为负。
本例中L为0。
●斜交角A（度）：水平面内，由道路设计线法线旋转至布孔线的角度。
- 1、下载文档前请自行甄别文档内容的完整性，平台不提供额外的编辑、内容补充、找答案等附加服务。
- 2、"仅部分预览"的文档,不可在线预览部分如存在完整性等问题,可反馈申请退款(可完整预览的文档不适用该条件!)。
- 3、如文档侵犯您的权益，请联系客服反馈,我们会尽快为您处理(人工客服工作时间：9:00-18:30)。
M=1.143*0.8859*6.41*300*0.67+1.143*0.8859*0.5*6.41*34.19*10.5*0.67= 2085.21 kN.m 剪力 图2-16
Q==1.143*0.75*300*0.8859*0.67+1.143*0.8859*0.5*0.75*0.75*34.19*10.5 *0.67=221.05Kn
桥梁工程课程设计
――预应力混凝土简支小箱梁桥
设计计算书
姓 名： 学 号： 班 级： 指导教师： 成 绩：
二○一二年七月
第一章 设计依据
1．《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范（JTG D62-2004）》（以下
简称《公预规》） 2．《公路桥涵设计通用规范（JTG D60-2004）》（以下简称《桥规》) 3．《公路工程技术标准》（JTG B01—2003）
跨 M(kN.m)
2780 2705 2561 2705 2780
3.3内力组合
表3-6
1号梁内力组合
序 号 荷载类别
1 自重
2 二期恒载
3 恒载
4 活载 承载力极限状态
表3-5
支座处 M(kN.m) Q(kN)
0 388.35 0 398.45 0 392.29 0 398.45 0 388.35
各梁活载内力值
1/8 跨处
1/4 跨处
M(kN.m) Q(kN) M(kN.m) Q(kN)
1216.64 317.26 2085.21 221.05
1183.82 311.84 2028.96 215.18
2号梁 图2-6
mcq2 0.5 * (0.2438 0.241 0.2369 0.227 0.2168 0.1998 0.1876 0.1711) 0.8620 按照2车道加载 mcq1 0.5 * (0.2438 0.241 0.2369 0.227) 0.4744 0.67*0.862=0.5775>0.4744
第二章 设计资料及上部结构主要尺寸 2.1 设计资料
1. 桥梁跨径及桥宽 标准跨径：35 m； 主梁全长：34.94 m； 计算跨径：34.19 m； 桥面宽度：0.5 m （防撞栏杆）+15.9（净行车道宽度）m + 0.5 m（防
撞栏杆） = 16.9 m。 分幅：单幅 行车方向：单向行车
2. 设计荷载 公路-I级，无人群荷载，单侧防撞护栏重7.8 kN/m。
y=1.17m。
第三章 内力计算
序号 1 2 3
3.1 恒载计算
1号梁
一期恒载
梁体自重及横隔板：
q1
26 *
1.401 1.628
2
* 3 1.401* (17.095
3)
1 17.095
3.56 * 0.2 * 2 * 26 1.64 * 0.2 * 3* 26 34.19
1093.93 219.371
3605.95 723.118
2 号梁
1/4 跨处
M
Q
kN.m
kN
4305.36 335.838
1874.9 146.251
6180.25 482.089
3/8 跨处
M
Q
kN.m
kN
5382.04 191.418
2343.77 83.3587
7725.81 274.777
1/8跨处 M=1121.06 kN.m Q=296.35kN
1/4跨处 M=1923.91 kN.m Q=203.75kN
3/8跨处 M=2401.88 kN.m Q=161.04kN
跨中处 M=2561.79 kN.m Q=121.82kN
4,5号梁活载内力分别于2，1号梁相同
梁号 1 2 3 4 5
38.77kN / m
二期恒载
防撞栏杆 ：
q2 7.8 * 2 / 5 3.12kN / m 铺装层：
q3 (15.9 * 24 * 0.1 25 * 0.08 *15.9) 13.99kN / m q2 q3 17.11kN / m 总恒载： q q1 q2 q3 55.88kN / m 2号梁
和夹片式锚具。
2.1、基本尺寸
图2-1
图2-2
中梁截面特性： A=1.38 m 2 ； I x =0.548 m4 ； IT 0.849m4 ； 中心点到底面的距离
y=1.16m。
图2-3
图2-4
边梁截面特性： A=1.401m 2 ； I x =0.552 m4 ； IT 0.899m4 ； 中心点到底面的距离
跨中处 弯矩 图2-19
M=1.143*300*8.5475*0.8859*0.67+1.143*0.5*34.19*8.5475 *10.5*0.8859*0.67=2780.55 kN.m
剪力 图2-20
Q=129.37kN 2号梁 弯矩横向分布系数 图2-21
剪力横向分布系数 图2-22
支座处 M=0 Q=398.45kN
1号梁
f
π 2l 2
EI c 3.14 3.45 *1010 * 0.548 2.45HZ
mc 2 * 34.19
5697
0.1767 ln f 0.0157 0.143
弯矩横向分布系数
图2-10
剪力横向分布系数 图2-11
支座处 弯矩
M=0 剪力 图2-12
Q=1.143*1.0789*300*0.67+1.143*（0.5*（1.0789*1+0.8859*0.8571）*34.19/7+0.
根据对称性关系 m0q4 m0q2 1.1323 m0q5 m0q1 1.0789
表3-4 梁号
各梁横向分布系数 跨中 支座
1 0.8859 1.0789 2 0.862 1.1323 3 0.8163 1.1323 4 0.862 1.1323 5 0.8859 1.0789
3.2.2 活载计算 荷载值 qk 10.5kN / m Pk 300kN 折减系数 0.67
3/8 跨处
跨中处
Q
M
Q
M
Q
M
Q
M
Q
荷载类别 kN
kN.m kN
kN.m
kN
kN.m
kN
kN.m
kN
自重
662.7774 2479 497.08
4248.38
331.392
5310.8
188.888
5665.05
0
二期恒载
292.4973 1094 219.37
1874.9
146.25
2343.77
1121.06 296.35 1923.91 203.75
1183.82 311.84 2028.96 215.18
1216.64 317.26 2885.21 221.05
3/8 跨处 M(kN.m) Q(kN)
2606.67 174.77 2536.35 170.06 2401.88 161.04 2536.35 170.06 2606.67 174.77
8859*0.5*6*34.19/7）*10.5*0.67=388.35kN 1/8跨处
弯矩 图2-13
M=1.143*0.8859*3.74*300*0.67+1.143*0.8859*0.5*3.74*34.19*10.5*0.67 =1216.64 kN.m 剪力 图2-14
Q=1.143*0.91*300*0.67+1.143*（0.5*（0.91*0.875+0.8859*0.8571） *0.61+0.8859*0.5*6*34.19/7）*10.5*0.67=317.26kN 1/4跨处
3号梁 mcq3 0.5 * (0.1862 0.1944 0.2005 0.2085 0.2128 0.2150 0.2114 0.2038) 0.8163 按照2车道加载 mcq1 0.5 * (0.1862 0.1944 0.2005 0.2085) 0.3948 0.67*0.8163=0.5469>0.3948 根据对称性关系 mcq4 mcq2 0.8620 mcq5 mcq1 0.8859 3.2.2 支座处用杠杆原理法 1号梁 图2-7
0
3.2 活载计算
3.2.1 横向分布系数计算 3.2.1.1 跨中处用刚接板法
1号梁活载计算 图2-5
mcq1 0.5 * (0.3102 0.2804 0.2578 0.227 0.2064 0.1809 0.1643 0.1448) 0.936 按照2车道加载 mcq1 0.5 * (0.3102 0.2804 0.2578 0.227) 0.5377 0.67*0.936>0.5377
83.3602
2500.1
0
恒载
955.2748 3573 716.45
6123.27
477.642
7654.57
272.248
8165.15
0
表3-2
2号梁恒载表
序号 1 2 3
荷载类别 自重 二期恒载 恒载
支座处 Q
kN 671.66 292.5 964.16
1/8 跨处
M
Q
kN.m
kN
2512.02 503.746
* 3 1.38 * (17.095Βιβλιοθήκη 3)1 17.095
4.99 * 0.2 * 2 * 26 2.9 * 0.2 * 26 * 3 34.19