3×20普通钢筋箱梁计算书讲解
箱梁计算书
桥梁设计计算书课程名称道桥工程设计姓名杨鑫龙学号年级与专业 2016交通工程指导教师提交日期目录一、设计资料 (4)1.1设计资料 (4)二、主梁构造布置及尺寸 (4)2.1横截面布置 (4)2.2主梁尺寸 (5)2.3横隔梁布置 (5)2.4主梁截面特性简易计算表 (5)三、主梁内力计算 (5)3.1恒载内力计算 (6)3.2活载内力计算 (8)3.3内力组合 (14)3.4弯矩剪力包络图 (15)四、预应力钢筋截面面积估算及布置 (15)4.1预应力钢筋截面面积估算 (15)4.2非预应力钢筋截面面积估算 (17)4.3预应力钢束的布置 (17)五、换算截面几何特性 (20)5.1换算截面图示 (20)5.2换算截面几何特性计算 (20)六、钢束预应力损失计算 (21)6.1预应力钢筋与管道壁之间的摩擦引起的预应力损失 (21)6.2锚具变形、钢筋回缩和接缝压缩引起的预应力损失 (22)6.3混凝土弹性压缩引起的预应力损失 (22)6.4预应力钢筋应力松弛引起的预应力损失 (23)6.5混凝土收缩和徐变引起的预应力损失 (24)6.6预应力钢筋张拉控制应力与各阶段预应力损失组合及有效预应力值25七、持久状况承载能力极限状态计算 (26)7.1正截面强度验算 (26)7.2斜截面抗剪强度验算 (26)7.3箍筋或弯起钢筋设计 (26)八、正常使用极限状态验算 (28)8.1正截面抗裂性验算 (28)8.2斜截面抗裂性验算 (28)8.3变形验算 (30)8.3.1使用阶段挠度计算 (30)8.3.2预加力引起的反拱计算及预拱度的设置 (31)九、主梁持久状况应力验算 (31)9.1跨中截面砼法向压应力验算 (31)9.2受拉区预应力筋最大拉应力验算 (32)9.3斜截面主应力验算 (32)十、主梁短暂状态应力验算 (33)10.1主梁短暂状态应力验算 (33)十一、主梁行车道板的内力计算及配筋 (34)11.1恒载作用 (34)11.2活载作用 (35)11.3主梁肋间内力计算 (35)11.4行车道板配筋计算 (37)11.5行车道板截面复核 (38)十二、横隔梁内力计算及配筋 (39)12.1横隔梁内力计算 (39)12.2横隔梁配筋计算 (42)12.3横隔梁截面复核 (43)十三、主梁端部局部承压验算 (43)13.1端部承压区截面尺寸验算 (43)13.2端部承压区承载力验算 (44)十四、结语 (45)十五、参考文献 (45)十六、附录 (46)附录A：主梁截面尺寸图 (46)附录B:横隔梁配筋图 (46)一、设计资料1.1设计资料(1)设计跨径：标准跨径35.82m（墩中心距离），简支梁计算跨径(相邻支座中心距离)35.22m，主梁全长35.78m。
箱梁设计计算书
1 设计资料及构造布置1.1 桥梁跨径及桥宽：标准跨径：40m主梁全长：39.96m计算跨径：39 m桥面净空：净11.25+2×11.2 设计荷载:公路I级人群荷载：3kN/m2,每侧栏杆，人行道重量的作用力分别为5kN/m和3.0kN/m 1.3 材料及工艺:混凝土：主梁C50，栏杆及桥面铺装C30钢筋：预应力钢筋采用φj15.2低松弛钢绞线，每束6根；普通钢筋：直径大于和等于12mm的采用Ⅱ级热扎螺纹钢筋，直径小于12mm的均用Ⅰ级热扎光圆钢筋；钢板：锚头下支承垫板、支座垫板等均采用A3碳素钢。
按后张法施工工艺制作主梁，采用直径70mm的波纹管和OVM.1.4 设计依据:《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60—2004）《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62—2004）《公路工程技术标准》（JTG 001—2004）2. 构造布置:2.1 主梁尺寸的拟定：预应力混凝土简支梁的主梁高度与其跨径之比通常在1/15~1/25之间，本设计主梁高度取用200cm,其高跨比为1/18~1/19之间。
2.2 横断面布置（见图1）依据《公路桥梁设计规范》主梁间距为 3.25米,翼板宽均为270厘米，净11.25+2×1.0米的桥宽选用4片主梁（见图1）2.3 主梁截面细部尺寸：箱梁翼板的厚度主要取决于桥面板系承受车轮局部荷载的要求，还应考虑能否满足主梁受弯时翼板受压要求。
绘制梁截面如图2所示。
2.4主梁截面几何特性的计算跨中截面几何特性计算表检验截面效率指标ρ(希望ρ在0.5以上) 上核心距k u =ΣI/ΣAiyb=47.14cm下核心距kb=ΣI/ΣAiyu=64.81cm截面效率指标ρ= (ku+ kb)/h= 0.559751>0.5 符合要求。
上述计算结果表明，初拟的主梁跨中截面是合理的。
支点截面几何特性计算表检验截面效率指标ρ(希望ρ在0.5以上)上核心距ku=ΣI/ΣAiyb=48.92cm下核心距kb=ΣI/ΣAiyu=55.76cm截面效率指标ρ= (ku+ kb)/h= 0.52>0.5 符合要求。
普通钢筋混凝土箱梁计算书
A 匝道桥第一联计算书1 普通钢筋混凝土箱梁纵向验算 1.1 荷载组合短期效应组合：永久作用标准值效应与可变作用频遇值效应相组合长期效应组合：永久作用标准值效应与可变作用准永久值效应相组合 标准组合：作用取标准值，汽车荷载考虑冲击系数基本组合：永久作用的设计值效应与可变作用设计值效应相组合偶然组合： 永久作用标准值效应与可变作用某种代表值效应、一种偶然作用标准值效应相组合1.2 验算规则1.2.1 裂缝宽度验算新《公桥规》第6.4条规范以及《城市桥梁设计规范》 A.0.3 3) 条规范： 1.2.1.1 钢筋混凝土构件，在正常使用极限状态下的裂缝宽度，应按作用（或荷载）短期效应组合并考虑长期效应影响进行验算。
1.2.1.2 钢筋混凝土构件 其计算的最大裂缝宽度不应超过下列规范的限值：1）Ⅰ类和Ⅱ类环境 0.25mm 2）Ⅲ类和Ⅳ类环境 0.15mm1.2.1.3 矩形、T 行和I 形截面钢筋混凝土构件，其最大裂缝宽度W fk 可按下列公式计算：12330()0.2810SSfk SSdW C C C E σρ+=+ （mm ）0()S Pf fA A bh b b h ρ+=+−1.2.2 正截面抗弯承载力验算新《公桥规》第5.2.2条规范：矩形截面或翼缘位于受拉边的T 形截面受弯构件，其正截面抗弯承载力计算应符合以下规定：()()()'''''''000002d cd sd s s pd p p p x M f bx h f A h a f A h a γσ⎛⎞≤−+−+−−⎜⎟⎝⎠混凝土受压区高度x 应按下式计算：()'''''sd s pd p cd sd s pd po p f A f A f bx f A f A σ+=++−1.2.3 斜截面抗剪承载力验算新《公桥规》第5.2.7条规范：矩形、T 形和I 形截面的受弯构件，当配置箍筋和弯起钢筋时，其斜截面抗剪承载力计算应符合下列规定：0d cs sb pb V V V V γ≤++31230.4510cs V bh ααα−=×30.7510sin sb sd sb s V f A θ−=×∑ 30.7510sin pb pd pb p V f A θ−=×∑新《公桥规》第5.2.9条规范：矩形、T 形和I 形截面的受弯构件，其抗剪截面应符合下列要求：000.5110d V γ−≤× ()kN1.3 计算模型4x20m （8.0m 宽）箱梁纵向计算模型1.4 正常使用极限状态裂缝验算短期效应组合弯矩图（kN*m ）短期效应组合裂缝图（kN*m ）经计算，最大负弯矩处裂缝宽度为0.12mm ，最大正弯矩处裂缝宽度为0.16mm ，均符合规范要求。
20M简支箱梁计算（详细）
- 0 -《20M 简支箱梁计算》 （JTGD62－2004）一、计算参数1、 使用对象：（双向4车道，高速公路），半幅宽度12.75m2、 环境条件：Ⅱ类3、 主要材料：混凝土强度等级 C40钢材：R235、HRB335，15.2sφ预应力钢绞线：1860pk f Mpa =二、横断面布置三、结构计算（一）、板块结构几何尺寸预制板截面几何特性跨中断面（边板）- 1 -毛截面：314992.8943.857184isiS y cm A ===∑"4314992.8943.8513812438.23i i i I S y m ==⨯=∑'"402659390.3319638963.0413812438.238485915.14i i i I I I I m =+-=+-=∑∑∑换算截面：331440.2345.007364.74is iSy cm A ===∑234T s A I b td tα=+⎰ 221(145.5149.5)959595145.5149.522014+1812=+⨯++⨯+340.2237.520222677086600022333708cm +⨯⨯+＝＝（式中α高等学校教材“表2－4－3）跨中截面（中板）- 2 -毛截面：28595048.115944is iSy cm A ===∑'40i 2120672.7818882276.8628595048.117245895.14i i s I I I S y m =+-=+-⨯=∑∑∑换算截面：301123.3449.286110.74is iSy cm A ===∑'42120672.7820263050.9301123.3449.287544365.49i i i s I I I S y cm =+-=+-⨯=∑∑∑换22212121241()2T s A I S S h d S S S t t t t ==+++⎰221(141149)95951411492(1418)/21212=+⨯⨯+++4184100902521058834cm 11.87524.167⨯⨯+＝＝（二）荷载效应标准值 1、结构重力 1）板自重一期（预制板）326/r KN m =260.5915.45/q A K N ⨯ 中中＝r ＝＝- 3 -260.718418.68/m q A KN ⨯ 边边＝r ＝＝；二期（现浇铰缝、铺装层、护栏）铰缝混凝土 325/r K N m =[]250.950.730.08250.038 1.31/mq K N ⨯⨯⨯⨯⨯边＝(0.085)-(0.04)/2-(0.12+0.22)＝＝2 1.31 2.62/q K N m ⨯中＝＝ 铺装24(0.080.1) 1.5 6.48/q KN m ⨯+⨯中＝＝24(0.08 1.7850.11.375) 6.73/q KN m ⨯⨯+⨯边＝＝护栏按两侧刚性护栏对称布置，混凝土0.353/m m2(250.35)/8 2.19/q KN m ⨯⨯=栏＝1.31 6.7310.23/q KN m +∑边＝＝2.62 6.48 2.1911.29/q KN m ++∑中＝＝2）内力影响线- 4 -2、汽车荷载效应 1）公路Ⅰ级荷载均布荷载 10.5/k q K N m= 集中荷载 19.55180(1)238505k P K N -=⨯+=-当计算剪力时： 1.2238285.6k P KN =⨯= 2）冲击系数 结果基频 1f =（桥JTGD62－2004条文说明4－3条） 322/ 1.57710/c m G g NS m ==⨯1 5.05f Hz ==当11.514Hz f Hz ≤≤：0.1767ln 0.0157f μ=- （桥规JTGD60－2004，4.3.2式）所以 0.270μ= 1 1.270μ+= 3）汽车荷载横向分配系数3(~)44c l lk 修正的刚性横梁法 2ii ii ii iI a I R e Ia I β=±∑∑- 5 -221112ii iGl T E a I β=+∑∑ （式中G/E=0.4 ）20.0848660.072330.604iI=⨯+⨯=∑；20.0033460.21059 1.71iT =⨯+⨯=∑222222 5.250.084862(3.75 2.250.75)0.07246 4.6779 2.85317.531i ia I=⨯⨯+++⨯=+=∑边板 1 5.25a m = 11 5.250.084860.446I a =⨯=∴210.2579119.5 1.7110.4127.531β==<⨯+⨯ 符合规定 10.084860.08486 5.250.25790.14050.0153i i R e e ⨯=±⨯=±二列车影响线布载得：(0.22250.19500.17440.1470)/c k =+++= 0.5k 支＝ 沿桥纵向布置：- 6 -(三)持久状态承载能力极限状态计算1、正截面抗弯承载能力按《规范》5.2.2-1式计算00()2d cd x M f bx h γ≤-顶板：0b=183cm,t=12cm,h =91cm混凝土抗力：618.41830120 4.0410cd f bt N =⨯⨯=⨯由于顶板混凝土抗力大于钢筋抗力，混凝土受压区高度x 在顶板内，'112602800280791111.418.41830Pd P sd S cd f A f A x mm f b +⨯+⨯===⨯根据JTG D60－2004 基本组合表达式 （4.1.6－1）取用分项系数0γ――结构重要性系数，0γ=1.1；G γ――结构自重分项系数， G γ＝1.21Q γ――汽车荷载（含冲击力）的分项系数，取1Q γ＝1.4- 7 -001112()m nd Gi Gik Q Q k c Qj Qjk i j M S S S γγγγφγ===++∑∑[]1.11.2(887.86486.23) 1.4(10.270)613.123012.94K N m =⨯++⨯+⨯=⋅ 60111.4(18.41830111.4(910)3204.531022r cd x M f bx h N mm =-=⨯⨯-=⨯⋅03204.533012.94dK N m M K N mγ=⋅>=⋅ 符合规定 2、斜截面抗剪承载能力按《桥规》5.2.7－1式计算0d cs sb pb V V V V γ≤++ （荷载效应分项系数同正截面抗弯强度）计算斜截面位置距支点/2h ，d V 是斜截面受压端上由作用效应产生的最大剪力组合设计值：[]0 1.11.2(155.5385.17) 1.4(10.270)156.20623.22d V KN γ=⨯++⨯+⨯=1） 预制板截面尺寸应符合《规范》5.2.9式000.5100.51102140910821.86623.22d V b h KN KN γ--≤⨯⋅=⨯⨯⨯=>按《规范》5.2.10式检验斜截面要不要设箍筋330200.5100.510 1.25 1.652140910159.25d td V f bh KN γα--≤⨯=⨯⨯⨯⨯⨯⨯=对于板式受弯构件 1.25159.25=199.06K N <62⨯ 所以 预制板截面尺寸满足《规范》要求，但斜截面得设箍筋。
现浇箱梁支架受力计算书
现浇箱梁支架受力计算书现浇箱梁支架采用满堂式碗口支架施工，受力计算取5#～9#箱梁支架进行受力计算。
（计算包括荷载计算、底模强度计算、横梁强度计算、纵梁强度计算和支架受力计算）一、荷载计算1、箱梁荷载：箱梁钢筋混凝土自重：G=473.2m3×25KN/m3=11830KN（钢筋混凝土的容重为26KN/m3）（473.2 m3为第二联现浇箱梁混凝土方量）偏安全考虑，以全部重量作用于底板上计算单位面积压力：F1=G×S=11830KN÷（4m×100m）=29.575KN/m22、施工荷载：取F2=2.5KN/m23、振捣混凝土产生荷载：取F3=2.0K N/m24、箱梁芯模：取F4=1.5KN/m25、竹胶板：取F5=0.5KN/m26、方木：取F6=7.5KN/m3二、底模强度计算箱梁底模采用高强度竹胶板，板厚t=15mm，竹胶板方木背肋间距为300mm，所以验算模板强度采用宽b=300mm平面竹胶板。
1、模板力学性能（1）弹性模量E=0.1×105MPa。
（2）截面惯性矩：I=bh3/12=30×1.53/12=8.44cm4（3）截面抵抗矩：W= bh2/6=30×1.52/6=11.25cm3（4）截面积：A=bh=30×1.5=45cm22、模板受力计算（1）底模板均布荷载：F= F1+F2+F3+F4=29.575+2.5+2.0+1.5=35.575KN/m2q=F×b=35.575×0.3=10.6725KN/m（2）跨中最大弯矩：M=qL2/8=10.6725×0.32/8=0.12KN·m（3）弯拉应力：σ=M/W=0.12×103/11.25×10-6=10.7MPa＜［σ］=11MPa，竹胶板板弯拉应力满足要求。
（4）挠度：从竹胶板下方木背肋布置可知，竹胶板可看作为多跨等跨连续梁，按三等跨均布荷载作用连续梁进行计算，计算公式为：f=0.677qL4/100EI=(0.677×11.0274×0.34)/(100×0.1×108×8.44×10-8)=0.693mm＜L/400=0.75mm竹胶板挠度满足要求。
箱梁模板(盘扣式)计算书48杆60步距
箱梁模板（盘扣式）计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20124、《钢结构设计标准》GB 50017-20175、《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-20106、《建筑结构可靠性设计统一标准》GB50068-2018一、工程属性箱梁断面图二、构造参数6 1000箱梁模板支架剖面图三、荷载参数截面惯性矩I=bt3/12=1000×153/12=281250mm4截面抵抗矩W=bt2/6=1000×152/6=37500mm31、翼缘板底的面板承载能力极限状态的荷载设计值：q=γ0[1.3(G1k h0+G2k+G4k)+1.5γL Q1k]×b=1.1×[1.3×(25.5×0.27+0.75+0.4)+1.5×0.9×4]×1= 17.43kN/m正常使用极限状态的荷载设计值：qˊ=b(G1k h0+G2k+G4k+Q1k)=1×(25.5×0.27+0.75+0.4+4)=12.035kN/m计算简图如下：l=250mm1)、抗弯强度验算M=0.125ql2 =0.125×17.43×0.252=0.136kN·mσ=M/W=0.136×106/37500=3.627N/mm2≤f=15N/mm2满足要求！2)、抗剪强度验算V=0.5ql =0.5×17.43×0.25=2.179kNτ=3V/(2bt)=3×2.179×103/(2×1000×15)=0.218N/mm2≤f v=1.6 N/mm2满足要求！3)、挠度变形验算ω=5qˊl4/(384EI) =5×12.035×2504/(384×6000×281250)=0.363mm≤[ω]=min(l/150，10)=min(250/150，10)=1.667mm满足要求！2、底板底的面板显然，横梁和腹板处因混凝土较厚，受力较大，以此处面板为验算对象。
预应力钢筋混凝土及普通钢筋混凝土连续箱梁设计要点
预应力钢筋混凝土及普通钢筋混凝土连续箱梁设计要点本说明适用于常规等梁高的普通钢筋混凝土及预应力钢筋混凝土连续梁桥。
本说明主要目的在于为设计人员在连续梁设计中提供一些建议，以期保证我院设计文件的统一性和完整性。
实际工程的设计中，根据具体项目的具体特点，需仰赖设计人的独立思考以确保工程质量。
1、跨径及梁高的选取1.1、一般连续梁（跨径<50m）在桥梁分跨时，宜将边跨取为中跨的0.75~0.8倍。
1.2、普通钢筋混凝土连续梁边跨不宜大于20m，且中跨取22m以上并小于25m为好。
1.3、将边跨跨径除以0.75并与中跨跨径相比较，取较大者为L，用于确定梁高。
1.4、普通钢筋混凝土梁高应大于L/20，预应力连续梁梁高应大于L/25。
1.5、为适应梯度温差、基础不均匀沉降等附加荷载，连续梁梁高不应无节制加高。
对于普通钢筋混凝土连续梁，梁高应小于L/15；对于预应力连续梁，梁高应小于L/20。
1.6、为使平面杆系计算模型能最大限度的符合工程实际，在无特殊要求下，应将桥梁墩位按照桥梁中线的法线布置，且各墩位的支点间距不大于4倍梁高为好。
1.7、主梁顶、底面横坡与桥面横坡一致。
无特殊情况，腹板高度全梁一致。
2、主梁截面选取2.1、确定翼板宽度。
对于有匝道的立交桥，首先确定匝道桥的翼板宽度，主线桥一般宽度与之相同为好。
在任一情况下，翼板宽度不应大于2倍梁高。
2.2、主梁箱室宽度不应大于3倍梁高。
2.3、在满足局部计算的情况下，主梁顶、底板的厚度取20cm，此为一般值和最小值。
在中支点底板包络应力不大于0.5f ck（C50为16.2MPa）时，不要加厚底板，这样更利于内模制作。
2.4、主梁顶、底板与腹板通过承托过渡，一般取顶板承托60x20cm，底板承托20x20cm。
为方便混凝土分层浇筑，一般将翼板根部与顶板承托根部布置于同一水平。
2.5、腹板厚度的选取2.5.1、普通钢筋混凝土箱梁的腹板应使布置于其中的钢筋骨架间距大于10cm。
普通钢筋混凝土连续箱梁预拱度计算
普通钢筋混凝土连续箱梁预拱度计算下载提示：该文档是本店铺精心编制而成的，希望大家下载后，能够帮助大家解决实际问题。
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目录
1、工程概况 (2)
2、主要技术标准 (2)
3、采用规范 (2)
4、主要材料 (2)
5、计算参数 (2)
6、结构计算模型 (3)
7、持久状况承载能力极限状态计算 (4)
8、持久状况正常使用极限状态计算 (6)
9、横梁的计算 (8)
10、构件构造要求 (10)
11、结论 (10)
1、工程概况
本桥是黑龙江省伊绥高速公路南互通E匝道桥第四联钢筋混凝土箱梁桥。
采用3-20米等高度现浇钢筋混凝土箱梁桥。
2、主要技术标准
设计荷载：公路—I级
桥面宽度：B＝10.5m 2个车道
设计安全等级二级
3、采用规范
《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）
《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004）《公路工程技术标准》（JTG B01-2003）
4、主要材料
主梁材料：C40混凝土
普通钢筋： HRB335钢筋，抗拉强度设计值为280MPa；
5、计算参数
（1）、采用空间有限元杆系将主梁离散为35个节点， 34个单元。
荷载组合及验算内容一律按《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）与《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004）相关条文执行。
（2）、活载布置采用外侧偏载最不利方式布载。
（3）、荷载取值：
●恒载：一期恒载混凝土容重为26kN/m3；二期恒载为10cm沥青
铺装，容重为26kN/m3，防撞栏杆为9.6kN/m；
●活载：荷载标准为公路I级，并考虑汽车荷载引起的冲击力，
冲击系数的取值参照《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）计算，由程序计算出此结构的自振频率为9.8Hz，
得到冲击系数 ＝0.36；
●汽车引起的离心力：取值参照《公路桥涵设计通用规范》（JTG
D60-2004）；
●汽车引起的制动力：取值参照《公路桥涵设计通用规范》（JTG
D60-2004），如果有离心力参与荷载组合是制动力取值按照0.7
倍考虑；
●基础变位：基础作用按照支座不均匀沉降考虑，支座的沉降量
为0.5cm；
●温度梯度：依据《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）
4.3.10 第3 条，对结构的梯度温度引起的效应进行考虑，取
值参照表4.3.10-3竖向日照正温差计算温度基数表混凝土铺
装的结构类型取值。
混凝土上部结构竖向日照反温差为正温差
乘以-0.5。
铺装为10cm沥青，T1取14 ℃，T2取 5.5℃；
●均匀温度：依据《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004），
取升温为30℃，降温38℃。
6、结构计算模型
采用空间杆系将上部主梁离散成51个节点，50个单元。
结构离散图如下所示：
对此结构做成桥分析。
7、持久状况承载能力极限状态计算
（1）、基本组合极限弯矩包络图
如上图所示，其中红色和绿色分别代表正负弯矩的设计值，深蓝色和浅蓝色分别代表正负弯矩的强度值。
计算过程中考虑了普通钢筋的影响，普通钢筋的配筋量根据设计值计算得到。
由承载能力极限状态基本组合设计值得到每个断面的纵向受力钢筋的面积如下（单位：cm2）：注：建议配筋采用28mmHRB335钢筋，括号里面代表钢筋根数。
（2）、基本组合剪力包络图
由上述剪力设计值，对截面进行抗剪钢筋配筋，采用Φ12钢筋2肢箍筋，配筋结果如下(单位：cm2/m)：
8、持久状况正常使用极限状态计算
（1）、裂缝宽度验算
根据规范《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004）第6.4条对该结构进行裂缝宽度验算，具体计算结果如下所示：
裂缝宽度计算配筋率采用承载能力计算中指导配筋的计算结果，所有裂缝宽度均满足规范规定的0.15mm：
（2）挠度验算：
按照规范《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵规范》（JTG D62-2004）第6.5.3条规定，受弯构件在使用阶段挠度应考虑荷载长期效应的影响，本桥采用C40混凝土，其挠度长期增长系数ηθ＝1.45，。
如果主梁的最大挠度超过计算跨径的1/1600需要设置预拱度，预拱度的设置值为结构自重和1/2可变荷载频遇值计算长期挠度之和的反拱值。
9、横梁的计算
（1）中横梁的计算
①、计算参数的确定：
●截面选取，考虑中横梁翼缘的影响，计算过程中计入翼缘的有
效宽度，具体计算参照照规范《公路钢筋混凝土及预应力混凝
土桥涵设计规范》（JTG D62-2004）第4.2.2条。
●荷载取值：恒载取用中支点处上部恒载的反力，作为均部荷载
作用在腹板位置；活载取用一列车道荷载作用在中支点的反力
作为车辆荷载轴重，在整个横梁上做车道影响线，共计两辆车，
并计入冲击系数的影响。
●计算模型：采用杆系程序将模型离散成15个单元，14个节点，
如下所示：
②计算结果
承载能力极限状态抗弯验算：由于横梁的跨高比小于5，根据规范《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004）第8.2.2条，此结构按照深梁的计算方式进行验算，由设计值包络进行顶底缘的普通钢筋配筋，指导配筋为顶缘10根Φ28钢筋，底缘为7根Φ28钢筋，抗弯承载力满足要求，同时满足最小配筋率的构造要求，如下所示：
承载能力极限状态抗剪验算：剪力设计值包络图如下所示，根据设计值进行箍筋配筋，并考虑支座的支承宽度，得到指导配4肢箍筋Φ12@150mm即可满足抗剪强度要求
（2）端横梁的计算
①计算参数的选用参照上述中横梁
②计算结果
承载能力极限状态抗弯验算：由于横梁的跨高比小于5，根据规范《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004）第8.2.2条，此结构按照深梁的计算方式进行验算，由设计值包络进行顶底缘的普通钢筋配筋，指导配筋为顶缘5根Φ28钢筋，底缘为5根Φ28钢筋，抗弯承载力满足要求，同时满足最小配筋率的构造要求，如下所示：
承载能力极限状态抗剪验算：剪力设计值包络图如下所示，根据设计值进行箍筋配筋，并考虑支座的支承宽度，得到指导配4肢箍筋Φ12@150mm，即可满足抗剪强度要求
10、构件构造要求
按照规范《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004）第9.1.12条规定钢筋混凝土构件受拉侧配筋百分率不小于0.2，现设置满足要求。
11、结论
各项验算中：
承载能力极限状态截面强度验算中，正截面抗弯、斜截面抗剪强
度均满足规范要求；
正常使用极限状态计算中，普通钢筋混凝土构件的裂缝宽度及挠度均满足规范要求；
可据此进行施工图设计。
11。