横向框架计算.
恒荷载作用下的横向框架荷载计算（详细步骤）
1.1、 横向框架简图假定框架柱嵌固于基础顶面上，框架梁与柱刚接。
框架梁的跨度等于柱截面形心之间的距离。
且各梁跨度近似取轴线间的距离。
底层柱高从基础顶面算至二层楼面，根据地质条件，室内外高差为m ，框架柱高度：取底层:mm H 49001=，其它层:mm H H 390032==，mm H 36004= 1.2、 第一层框架计算简图第一层框架框架计算简图如图所示，第一层层楼板布置如图所示，为方便荷载管理，在梁布置图和板布置图中分别标示出梁和板。
（１）AB q 计算。
1) 板C 传递荷载：板C 的面荷载为2/5.4m KN ，由图可知，传递给AB 段为三角形荷载，等效荷载值为m KN /94.35.325.375.15.4=÷÷⨯⨯，因为左右两边板都传递荷载，故板C 传递荷载为：m KN /88.7294.3=⨯2) 梁自重及抹灰：梁)400300(mm mm ⨯自重：m KN /1.2)12.04.0(3.025=-⨯⨯，抹灰层（10厚混合抹灰砂浆，只考虑梁两侧抹灰）：m KN /0952.0172)12.04.0(01.0=⨯⨯-⨯3) AB q 小计：m KN /07.1088.70952.01.2=++（２）BC q 计算。
1) 板B 传递荷载：板B 的面荷载为2/5.4m KN 由图可知，传递给AB 段为梯形荷载，等效荷载值为m KN /60.79225.2)95.4(5.4=÷÷⨯+⨯，因为左右两边板都传递荷载，故板C 传递荷载为：m KN /2.1526.7=⨯2) 梁自重及抹灰：梁)800300(mm mm ⨯自重：m KN /1.5)12.08.0(3.025=-⨯⨯，抹灰层（10厚混合抹灰砂浆，只考虑梁两侧抹灰）：m KN /272.0202)12.08.0(01.0=⨯⨯-⨯3) 墙荷载：墙体选用200mm 厚蒸压加气混凝土砌块（3/5m KN =γ）填充墙外墙面荷载计算见表2，填充墙内墙面荷载计算见表3。
4.3混凝土框架结构——框架结构的计算简图
Bz脉动风荷载的背景分量因子 z B kH 1
Z
1
x
z
Z
φ 1(z)—结构第1阶振型系数，可由结构动力计算确定，混凝土框架结构 可近似的取φ 1(z)=(z/H)[2-(z/H)]，z为计算点到室外地坪距离； H—结构总高度； ρx—脉动风荷载水平方向相关系数；
x
10 B 50e B / 50 50
第四章 混凝土框架结构
现浇框架结构
刚接节点
装配式框架结构
装配整体式框架 柱与基础的连接
铰接节点或半铰接节点
刚接节点 固定支座 铰支座
4.3框架结构的计算简图
4.3.2结构的计算简图
3.跨度与层高的确定 （1）梁的跨度 取顶层柱轴线之间的距离，当柱截面尺寸有变化时 以最小截面的形心线来确定。 （2）层高 取本层楼面至上层楼面的高度，底层层高取基础顶 面到二层楼板顶面之间距离。
荷载形式。
15.80kN
16.45kN
框架结构风荷载简图
风荷起算位置
ic Ec I Hi
装配整体式楼盖
Ec—— 混凝土弹性模量； I —— 框架柱截面惯性矩。
装配式楼盖
按实际截面计算I。
1 3 I bchc 12
4.3框架结构的计算简图
4.3.2结构的计算简图
6.荷载的计算 作用于框架结构上的荷载有两种：竖向荷载和水平荷载。 分布荷载居多 竖向荷载 楼面活荷载 建筑结构自重
第四章 混凝土框架结构
4.3框架结构的计算简图
4.3框架结构的计算简图
4.3.1截面尺寸的估计
1.梁截面尺寸 框架梁柱截面尺寸可近似预估：
第四章 混凝土框架结构
1 1 梁高 h ~ l ， l 为梁的计算跨度 8 12
框架结构计算
X X X X X设计学生：指导老师：三峡大学XX学院摘要：本设计课题为。
Abstract：The project is the design of a express hotel.关键词：框架结构抗震等级内力分析荷载组合独立基础板式楼梯Keywords:frame structure前言毕业设计是大学本科教育培养目标实现的重要阶段，是毕业前的综合学习阶段,是深化、拓宽、综合教与学的重要过程,是对大学期间所学专业知识的全面总结。
本组毕业设计题目为。
1.建筑设计1．1工程概况本工程为该工程采用钢筋混凝土框架结构，抗震设防烈度为7度(0. 1g)，设计地震分组为第一组，抗震等级为三级。
1．2地质资料工程重要性等级为三级，本地区属亚热带大陆行季风气候，1．3平面布置在平面布置中1．4立面布置1．5各种用房和交通联系的设计本工程工程重要性等级为三级，根据《旅馆建筑设计规范》1．6建筑各构件用料、装饰及做法1.墙体：2.结构设计2．1．1结构布置方案及结构选型根据建筑使用功能要求，本工程采用框架承重方案。
框架柱网布置如下图2.1.1：2．1．2确定结构计算简图（1）计算基本假定：○1一片框架可以抵抗在本身平面内的侧向力，而在平面外的刚度很小，可以忽略（因而整个结构可以划分成若干个平面结构共同抵抗与平面结构平行的侧向荷载，垂直于该方向的结构不参加受力）；○2楼板在其自身平面内刚度无限大，楼板平面外刚度很小，可以忽略（因而在侧向力作用下，楼板可做刚体平移或转动，各个平面抗侧力作用时，假定结构无侧移。
（2）计算简图如下图2.1.2（1）根据图2.1.13.9m＋＋＝5.1m，其中3.9m为层高，0.6m为室内外高差和基层顶面到室外地面的高度；二层柱高为 3.9m，标准层柱高从楼面算至上一层楼面，均为3m图2.1.2（1）框架计算单元简图框架梁跨度（按柱中心线确定）：AB、CD跨：5400m；BC跨：7800m框架柱高度：底层：Z1＝5100mm；二层：Z2＝3900mm；标准层：Z3＝3000mm，框架计算简图如下图所示。
水平作用下框架结构侧移计算
一、横向水平地震作用下框架结构侧移验算1.横向框架梁的线刚度在框架结构中，现浇楼面可以作为梁的有效翼缘，增大梁的有效线刚度，减小框架侧移。
为考虑这一有利作用， ，在计算梁的截面惯性矩时，对现浇楼面的边框架梁取 I b1.5I 0 〔 I 0 为梁的截面惯性矩〕；对中框架梁取 I b2.0I 0 ，计算结果如下表所示：边框架梁中框架梁梁截面尺寸矩形截面惯性矩 混 凝E c〔 b/mm ×跨度 l/m土 强i b EI b / li b EI b / l /I 0 / ×103 m4I b1.5I 0I b 2.0I 0h/mm 〕度 等/ KN m2/×104KN m×104KN m级3 4/×103 4/×10mmAB 跨 300×600C3030×106横梁BC 跨 300×600C3030×106横梁AC 跨 300×600C30 30×106横梁CD 跨 300×450C3030×106横梁DE 跨 300×600C3030×106横梁2.柱的侧移刚度〔 D 值法〕柱线刚度计算结果如下表：混凝土强 截面尺寸2截面惯性矩线刚度 i c EI c / h柱号度等级〔a/mm × b/mm 〕柱高 h/mEc/KN mIc / ×103 m 4/ ×104 KN mZ 1C30 700×70030×106Z 2C30 ×6550 55030×10：楼层横向框架柱侧移刚度〔 D 值〕计算如下表所示：Ki b K(一般层 )(一般层 )2i c K12柱类型Dic h 2根数i b/ 104KN / mK K(底层 )2(底层 )i c K一层其他层边框架边柱边框架中柱中框架边柱中框架中柱D边框架边柱边框架中柱中框架边柱中框架中柱DA 轴2E 轴2C 轴2D 轴2A 轴2B 轴4E 轴6B 轴2C 轴6D 轴6653520KN/mA 轴2E 轴2C 轴2D 轴2A 轴2B 轴4E 轴6B 轴2C 轴6D 轴6794540KN/m3.横向框架自振周期结构自振周期按顶点位移法计算，将各楼层面处的重力荷载代表值G i作为水平荷载作用在各楼层标高处，按弹性方法求得结构顶点的假想侧移，并考虑填充墙对框架的影响取折减系数r，计算结果如下表结构顶点的假想侧移G/KN nG i/KND i / KN m 1i / mm i / mm楼层V Gii 16999099907945405114582144879454041145832906794540311458443647945402114585582279454011241563237653520T1T T4.横向水平地震作用及楼层地震剪力计算本结构重量和刚度沿高度方向分布比拟均匀，高度不超过40m，变形以剪切变形为主，故水平地震作用采用底部剪力法计算。
桥面板及框架横向计算
桥面板及框架横向计算1、计算理论及思路说明桥面板框架横向计算取用单位宽度的跨中断面进行计算，框架支承加在腹板中心线下；计算工具为《桥梁博士V3.1》程序。
2、恒载结构自重按26KN/m3桥面铺装8cm沥青砼0.08x1x25=2KN/m，按均布荷载施加；栏杆每米中2KN，按集中力施加；人行道重量折算为两个集中力，外侧为11.8KN内侧为5.9KN，分别施加在悬臂端和距离悬臂端2.4m。
3、人群荷载5Kpa均布荷载或1.5KN集中力分别计算取不利者（前者控制本桥横向设计）4、汽车按城市桥梁荷载《标准》4.1.3.1，总重70t，车轮着地尺寸纵x横=a2xb2=0.25x0.6m。
5、跨间板的有效分布宽度及车轴换算荷载计算1）、计算跨径车道：L=L0+t=3.65+0.26=3.91m铺装层厚0.08m2）、重车轮作用在顶板跨中最不利位置单个车轮的纵桥向分宽度计算：即a=2.6m，a>1.2m,说2X140车轴分布宽度有重叠，可以判断出200KN轴控制设计。
则：P1Qr20038.5KN/ma22.623）、重车轮作用在梁肋支承处a=(a1+2h)+t=(0.25+2x0.08)+0.26=0.67m<1.2m4）、重车轮作用在梁肋支承附近位置单个车轮纵桥向漫衍宽度计较：a=（a1+2h）+t+2X分别取X=0.1和X=0.5处进行计较A、X=0.1时a=（A=（0.25+2x0.08）+0.26+2x0.1=0.87<1.2mB、X=0.5时a=（A=（0.25+2x0.08）+0.26+2x0.5=1.67m>1.2m。
框架在地震作用下内力计算
框架在地震和重力作用下内力计算学生姓名：张育霜学号：20120322029指导老师：1建筑说明 (1)1.1工程概况 (1)1.2 设计资料 (1)1.3总平面设计 (1)1.4主要房间设计 (1)1.5辅助房间设计 (1)1.6交通联系空间的平面设计 (2)1.7剖面设计 (2)1.8立面设计 (3)1.9构造设计 (3)2框架结构布置 (3)2.1计算单元 (4)2.2框架截面尺寸 (4)2.3梁柱的计算高度（跨度） (4)2.4框架计算简图 (5)3恒荷载及其内力分析 (6)3.1屋面恒荷载 (6)3.2楼面恒荷载 (7)3.3构件自重 (7)3.6恒荷载作用下内力分析 (10)4活荷载及其内力分析 (13)4.1屋面活荷载 (13)4.2楼面活荷载 (13)4.3内力分析 (13)5重力荷载及水平振动计算 (17)5.1重力荷载代表值计算 (17)5.2水平地震作用计算 (17)6内力组合计算 (22)6.1框架梁内力组合 (22)6.2框架柱内力组合 (25)7截面设计 (31)7.1框架梁的配筋计算 (31)7.2框架柱的配筋计算 (40)7.3框架梁、柱配筋图 (52)8基础设计 (55)8.1对A柱基础配筋计算 (55)8.2 对B柱基础配筋计算....................................... 错误!未定义书签9双向板的设计...................................................... 错误!未定义书签9.1设计资料................................................. 错误!未定义书签9.2荷载设计值............................................... 错误!未定义书签参考文献.......................................................... 错误!未定义书签1建筑说明1.1工程概况本建筑位于北京市某高校内，六层现浇钢筋混凝土框架结构，房间开间7.2米，层高3.6米。
建筑钢结构考前复习思考题()
1.单层厂房钢结构由哪些主要构件组成？横向框架（柱和屋架）；屋盖结构（横梁、托架、中间屋架、天窗架、檩条）；支撑体系（屋盖支撑和柱间支撑）；吊车梁和制动梁；墙架。
屋盖结构、柱、制动梁、各种支撑以及墙架等构件组成的空间体系。
2.重型厂房屋盖结构常有哪些支撑，屋盖支撑的主要作用是什么？屋盖上弦横向水平支撑、屋盖下弦横向水平支撑、屋盖下弦纵向水平支撑、竖向支撑（垂直支撑）、系杆、天窗支撑。
屋盖支撑的作用：1）保证结构的空间整体作用；2）承担和传递水平荷载；3）保证结构安装时的稳定与方便；4）避免压杆侧向失稳，防止拉杆产生过大振动。
3.梯形钢屋架受压杆件．其合理截面形式应使所选截面尽量满足等稳定的要求，充分满足承载能力。
4.屋架下弦纵向水平支撑一般布置哪里？下弦纵向支撑一般在屋架的两边沿两纵向柱列设置，与下弦横向支撑形成封闭的支撑系统；当屋架间距<12m时，纵向水平支撑通常布置在屋架下弦平面内；当屋架间距>或=12m时，纵向水平支撑宜布置在屋架上弦平面内。
5.屋架上弦横向水平支撑之间的距离是如何规定的？相邻两道横向水平支撑的间距L0≤60m6.当端部支撑设在端部第二个开间时，在第一个开间的相应位置应设置刚性系杆7.在设置柱间支撑的开间，应同时设置屋盖横向支撑，以构成几何不变体系。
8.屋架上弦杆为压杆，其承载能力由稳定控制；下弦杆为拉杆，其截面尺寸由强度确定。
9.在厂房钢结构中为什么要设置支撑体系（保证结构空间刚度和稳定性）如何布置屋盖支撑和柱间支撑（a屋盖支撑布置原则：在每个温度区段或分期建设的区段中，应分别设置能独立构成空间稳定结构的支撑体系。
在设置柱间支撑的开间，应同时设置屋盖横向支撑，以构成几何不变体系。
端部支撑宜设在温度区段端部的第一或第二个开间。
当端部支撑设在端部第二个开间时，在第一个开间的相应位置应设置刚性系杆。
在刚架转折处(边柱柱顶、屋脊及多跨刚架的中柱柱顶)应沿房屋全长设置刚性系杆。
钢结构设计格构式柱的等效惯性矩
第国家2级5精讲品课重程—型钢结单构层设计工业厂房横向框架的计算和厂房 柱设计（1）
2内力分析
空间整体分析：复杂，软件（STS,3D3S,MST) 平面框架：简单，方便,手算。
横向框架
合理模型
计算模型
计算跨度取上段柱轴线间距离， 计算高度取柱脚底面至屋架下弦轴线间的距离，（屋架为上升式） 柱脚底面至屋架端部高度形心处的距离。（屋架为下降式）。
国家级精品课程—钢结构设计
第25讲 重型单层工业厂房横向框架的计算和厂房 柱设计（1）
课程主要内容：
1、荷载 2、内力分析 3、内力组合
第国家2级5精讲品课重程—型钢结单构层设计工业厂房横向框架的计算和厂房 柱设计（1）
厂房横向框架的计算
1荷载
恒载：结构自重、屋盖及墙面等重量 活载：屋面活荷载、风、雪、
第国家2级5精讲品课重程—型钢结单构层设计工业厂房横向框架的计算和厂房
厂房柱设计
柱设计（1）
柱的形式和构造
1.厂房柱形式
实腹式柱：构造简单，
适用于柱高度≤10m,吊 车额定起重量≤20t；
阶形柱：根据吊车层
数分为单阶柱和双阶柱， 吊车梁支承在截面改变 处，偏心小，构造合理， 应用广泛；
(a)等截面柱；(b)实腹单阶柱；(c)格构单阶柱；
第国家2级5精讲品课重程—型钢结单构层设计工业厂房横向框架的计算和厂房 柱设计（1）
屋架的等效惯性矩：
I0 ( A1 y12 A2 y22 )
式中，A1、A2-屋架跨中上弦杆和下弦杆的截面积； y1、y2-屋架跨中上弦杆和下弦杆的截面形 心至屋架中和轴的距离
-考虑屋架高度变化和腹杆变形的修正系数，
屋架端弯矩对屋架杆件的最不利作用组合：
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申庄立交
申庄立交 15.75m 宽箱梁横向计算
计算:
复核:
日期:
1、结构体系
桥面板长边和短边之比大于 2, 所以按以短边为跨径的单向板计算。
桥面板宽为 15.75m , 计算选取纵向 1m 宽横向框架为计算模型。
结构所受荷载有,自重,二期恒载;活载:1.3倍公路 -I 级;附加力:1、日照模式; 2、寒潮模式。
结构计算模式如下图
2、计算参数
Ⅰ、材料信息
混凝土 C50 f ck =32.4 MPa f tk =2.65 MPa
E c =3.45×104 MPa 容重:26.5 KN/m3Ⅱ、计算荷载
结构自重:由程序自动计入。
二期恒载:1、桥面铺装(8cm 砼 +9cm沥青
0.08×25+0.1×24=4.16 kN/m
2、每侧防撞护栏 8.25kN
活载:车辆荷载
冲击系数1+μ=1.3 (悬臂1+μ=1.45 (跨中中后车轮着地宽度 a 2=0.2m b 2=0.6m 1 单个车轮 P 作用于悬臂板
P 有效分布宽度
a=a2+2H+2c=0.2+2×0.17+2×(x+0.3+0.17=1.48+2x m
2 单个车轮 P 作用于顶板跨中
P 有效分布宽度
a=a2+2H+L/3=0.2+2×0.17+3.69/3=1.77 m < 2 L /3=2.46 m
取 a=2.46 m
3 单个车轮 P 作用于支承处
P 有效分布宽度
a=a2+2H+t=0.2+2×0.17+0.25=0.79 m
故单轮作用于桥面的荷载分布宽度图如下:
由于单轮的作用于跨中和悬臂分布宽度均大于 1.4m ,存在两轮分布宽度重叠现象,两轮分布宽度图如下,图中阴影部分为两轮分布宽度重叠区域。
3、荷载组合
1恒载 +箱顶车辆 1+附加力(温度
2恒载 +箱顶车辆 2+附加力(温度
3恒载 +箱顶车辆 3+附加力(温度
经计算, P1=34.09kN P2=57.99kN P3=68.37kN P4=150.54kN
P5=80.55kN P6=71.25 kN P7=167.02kN P8=118.55kN 4、计算结果(1 、正常使用应力
弹性组合上缘应力包络图(MPa
弹性组合下缘应力包络图(MPa
短效组合下缘应力包络图(MPa
短效组合上缘应力包络图(MPa
按规范，部分预应力 A 类构件控制应力为压应力，
σkc+σpt≤0.5fck=0.5×32.4=16.2MPa 拉应力，σst-σpc≤0.7 ftk =1.655 MPa 由计算结果知，截面正应力均满足规范，符合部分预应力 A 类构件设计要求。
、承载力检算（2）承载力检算）、运营阶段弯矩包络图（kN.m） a、悬臂根部截面（6 号单元 I 端）正截面抗弯强度检算：基本组合：Mj＝-271.7 kN.m Qj＝189.8 kN 截面配筋：Φ16@15cm,6.7 根，Ag=6. 7×2.01=13.47 cm2，ag=4.9 cm 2 根 3－7φ5 钢绞线，Ay=6×1.39=8.34 cm2，工程名称 15.75 米宽箱梁正截面强度检算砼强度等级 50 受拉区钢筋 HRB335 受拉区预应力 fpk=1860 a cm 7.9 b cm 100 As cm 2 ay=9.0 cm 6I Pass 检算部位 h cm 45 as cm 4.9 ap 2 bi' cm 0 fsd Mpa 280 fpd Mpa 1260 X hi' cm 0 受压区钢筋 HRB335 受压区预应力fpk=785 fcd ξb Mpa 22.4 As' cm 0 Ap' cm 2 2 C 14280.3 f'sd Mpa 280 f'pd-σ'po Mpa -700 0.40 as' cm 0 ap' cm 13.47 Ap cm cm 9.0 h0 cm 37.1 8.34 a' cm 0.0 Mu X≤ξbh0 X≥2a' kN-m Pass ok 484.0 γ0Md+γpSp kN-m 271.7 cm 6.38
斜截面抗剪强度检算：因Q j = 189.8kN < 0.50 × 10 α 2 f td bh0 = 514.7 kN −3 故不需要进行斜截面抗剪强度检算。
b、跨中截面（20 单元 I 端）正截面抗弯强度检算：基本组合：Mj＝-96.3 kN.m 截面配筋：Φ16@15cm,6.7 根，
Ag=6.7×2.01=13.47 cm2，ag=4.9 cm 2 根 3－7φ5 钢绞线，Ay=6×1.39=8.34cm2 ，ay=9.0 cm 工程名称 15.75 米宽箱梁正截面强度检算砼强度等级 50 受拉区钢筋HRB335 受拉区预应力 fpk=1860 a cm 7.9 b cm 100 As cm 2 检算部位 20I Pass h cm 25 as cm 4.9 ap 2 bi' cm 0 fsd Mpa 280 fpd Mpa 1260 X hi' cm 0 受压区钢筋 HRB335 受压区预应力fpk=785 fcd ξb Mpa 22.4 As' cm 0 Ap' cm 2 2 C 14280.3 f'sd Mpa 280 f'pd-σ'po Mpa -700 0.40 as' cm 0 ap' cm 13.47 Ap cm cm 9.0 h0 cm 17.1 8.34 a' cm 0.0 Mu X≤ξbh0 X≥2a' kN-m Pass ok 198.4 γ0Md+γpSp kN-m 96.3 cm 6.38 c、腹板检算（33 单元 I 端）正截面抗弯强度检算：基本组合：Mj＝-169.6kN.m 短期效应组合：Ms＝-90.1 kN·m 长期效应组合：Ml＝-72.2 kN·m Nj=298 kN Ns=166.3 kN
Nl=136.2 kN 截面配筋：Φ16@15cm,6.7 根，Ag=6. 7×2.01=13.47 cm2，ag=3.9 cm
工程名称 15.75 米宽箱梁 h(m 0.5 砼标号 h0(m 0.461 钢筋型号计算部位 N(kN 298 支点间长度l(m M(kN•m 169.6 33I e0(m 0.569 偏心类型大偏心受压 b(m 1 l0（m）结构重要性系数
0.4 受压区钢筋布置 C50 直径 16 直径16 fs/fs'(Mpa 280 ζ1 1.000 Ⅱ级钢筋束单根放置钢筋束单根放置fcd(Mpa 22.4 ζ2 1.000 e'(m 0.358 抗力 Ne 见 Ne' 1.11 0.8 束数 0 束数 5 Es 200000 1 ag'(cm 3.9 ag(cm 3.9 ξcu 0.0033 大 Ag'(cm 0.00 Ag(cm 10.05 E 34500 2 2 受拉区钢筋布置材料信息偏心参数中间数据η 1.0004 ξb 0.56 x(m 0.0294 e(m 0.780 抗力N x≤ξbh0 yes 抗力Ne’ 118.79 1.11 x≥2ag' no 抗力安全系数见 Ne' 1.11 pass 裂缝宽度检算（钢筋砼结构）轴力 Nl(kN-m 136.2 C1 1.00 C2 1.41 C3 0.90 轴力 Ns(kN-m 166.3 d mm 16.0 μ 0.006 es m 0.7802 ns 1.0001 z m 0.3818 Es（Mpa）200000 σss Mpa 172.65 0.15 δfmax mm d、底板验算（56 单元 J 端）正截面抗弯强度检算：基本组合：Mj＝55.7 kN.m 短期效应组合：Ms＝36.3 kN·m 长期效应组合：Ms＝33.4 kN·m 截面配筋：Φ16@15cm,6.7 根，Ag=6. 7×2.01=13.47 cm2，ag=3.9 cm 工程名称 15.75 米宽箱梁正截面强度检算砼强度等级 50 受拉区 b cm 100 As h cm 25 as bi' cm 0 fsd hi' cm 0 受压区fcd ξb Mpa 22.4 As' 0.56 as' 3771.9 f'sd C 检算部位 56J Pass
钢筋 HRB335 受拉区预应力 fpk=1860 a cm 3.9 cm 2 cm 3.9 ap Mpa 280 fpd Mpa 1260 X 钢筋 HRB335 受压区预应力 fpk=785 cm 0 2 cm 0 ap' cm Mpa 280 f'pd-σ'po Mpa -700 13.47 Ap cm 2 Ap' cm 2 cm 0.0 h0 cm 21.1 0.00 a' cm 0.0 Mu X≤ξbh0 X≥2a' kN-m Pass ok 76.4 γ0Md+γpSp kN-m 55.7 cm 1.68 裂缝宽度检算（钢筋砼结构） Ml(kN-m 33.4 C1 1.00 C2 1.46 C3 mm 1.00 16.0 0.006 Ms(kN-m 36.3 d μ Mpa 200000 Mpa 146.79 mm 0.14 bf(cm 0 Es σss hf(cm 0 δfmax。