箱梁有效分布宽度
空间连续组合桁梁桥有效分布宽度分析
桥面 板宽度， ｍ
图 ３ 荷载形式的影响
图 ４ 桥面板宽度的影 响（ ） 一
桥 面板用 Ｓ ｅ ｌ １ ｈｌ ８ 单元模拟 ， ｌ 上弦用 Ｓ ｅ６ ｈ ｌ ３单元模拟 ， 梁 、 ｌ 横
腹杆及下 弦采用 Ｂ ａ ８ ｅｍ１８单元模拟 。模 型中不含预 应力 ， 且不考
３ ３ 桥 面板厚 度 的影 响 ．
间距为 ， 面为等腰 直角三角形 ， 截 内设有 加劲 ， 高度为 ３ ０ｍ ５ ｍ，
上 弦节点 间设有 横梁 ， 腹杆 钢管外 径为 ２ ０ｎ ｎ 板厚 ６ｍｍ， 弦 ５ － ， ｌ ｌ 下
效分布 宽度 系 数变 化最 小 ， 减小 了 ４ ８ ； ． ％ 而在 中支点 节点 （ Ｃ）
简支组合桁架 的有效分布宽度开展 了参 数化分 析 ， 庆普 探讨 朱 与均布荷载相 比 ， 中荷载作用下 有效分 布宽度 系数 普遍 较 集 但在集 中荷载附近的有效分布系数较小 ， 明荷 载形式对有 效 说 了空问 简支组合桁架 有效分布宽度 的影响 因素 ， 而对 于空 间连续 大 ， 分布宽度 的影响 比较 大， 因而 以下有效分布宽度影响 因素分析均基 组合桁架梁桥有效分 布宽度研究相对较少 。
２ 有 限元模 型
选取跨径 为 ４ ８ｍ的两 跨连 续空 间桁架 梁桥 作 为研 究对 象 ，
如图 １所示 ， 建立有 限元模型 ， 横截面尺 寸如 图 ２所示 ， 面板厚 桥 度为 ＾ ， 面板 全宽为 Ｂ。桁架采用三角形桁架 形式 ， 桥 节点横桥 向
于均布荷载 。
３ ２ 宽跨 比的影 响 ．
中图分类号 ：４２５ Ｕ ４ ． 文 献标 识 码 ： Ａ
１ 概述
组合结构 因为其 合理 地发 挥 了钢 受拉 性能 强 和混凝 土 受压
30米箱梁预制方案
30m箱梁预制施工方案目录1. 编制依据及范围 (1)1.1编制依据 (1)1.2编制范围 (1)2.工程概况及环境资源条件 (1)2.1.工程概述 (1)2.1.1.预制箱梁概述 (1)2.1.2.主要材料及工程量统计 (2)2.2 环境资源条件 (2)2.2.1 气象条件 (3)2.2.2 交通条件 (3)3 施工总体方案及工艺流程 (3)3.1 总体施工方案 (3)3.1.1 场地布置 (3)3.1.2 总体施工方案 (3)3.2 施工工艺流程 (4)4.主要施工方法 (4)4.1 箱梁预制施工 (4)4.1.1原材料的检验、规定和管理 (4)4.1.2钢筋加工 (5)4.1.3梁钢筋绑扎及预埋件安装 (5)4.1.4波纹管安装 (8)4.1.5模板加工及安装 (8)4.1.6混凝土施工 (11)4.1.7混凝土养生 (12)4.1.8预应力钢绞线施工 (13)4.1.9预应力张拉 (14)4.1.10孔道压浆 (19)4.1.11封锚 (21)4.1.12存梁 (22)5.资源需求计划及工期安排 (22)5.1资源需求计划 (22)5. 1.1劳动力配置情况 (22)5.1.2材料统计情况 (22)5.1.3机械设备配置 (22)5.2施工进度计划 (23)6质量保证保证措施 (23)6.1 质量保证措施 (23)6.1.1试验工作的质量保证措施 (23)6.1.2钢筋加工及安装质量保证措施 (24)6.1.3模板质量保证措施 (24)6.1.4混凝土施工质量保证措施 (25)6.1.5预应力施工质量保证措施 (25)7.安全保证措施 (26)7.1现场保证措施 (26)7.2施工安全措施 (27)7.3吊装工程安全防护设施 (28)7.3.1一般要求 (28)7.3.2安全防护设施 (28)7.3.3安全管理要点： (29)8. 附件：梁场平面图.......................................... 错误!未定义书签。
箱梁计算书
桥梁设计计算书课程名称道桥工程设计姓名杨鑫龙学号年级与专业 2016交通工程指导教师提交日期目录一、设计资料 (4)1.1设计资料 (4)二、主梁构造布置及尺寸 (4)2.1横截面布置 (4)2.2主梁尺寸 (5)2.3横隔梁布置 (5)2.4主梁截面特性简易计算表 (5)三、主梁内力计算 (5)3.1恒载内力计算 (6)3.2活载内力计算 (8)3.3内力组合 (14)3.4弯矩剪力包络图 (15)四、预应力钢筋截面面积估算及布置 (15)4.1预应力钢筋截面面积估算 (15)4.2非预应力钢筋截面面积估算 (17)4.3预应力钢束的布置 (17)五、换算截面几何特性 (20)5.1换算截面图示 (20)5.2换算截面几何特性计算 (20)六、钢束预应力损失计算 (21)6.1预应力钢筋与管道壁之间的摩擦引起的预应力损失 (21)6.2锚具变形、钢筋回缩和接缝压缩引起的预应力损失 (22)6.3混凝土弹性压缩引起的预应力损失 (22)6.4预应力钢筋应力松弛引起的预应力损失 (23)6.5混凝土收缩和徐变引起的预应力损失 (24)6.6预应力钢筋张拉控制应力与各阶段预应力损失组合及有效预应力值25七、持久状况承载能力极限状态计算 (26)7.1正截面强度验算 (26)7.2斜截面抗剪强度验算 (26)7.3箍筋或弯起钢筋设计 (26)八、正常使用极限状态验算 (28)8.1正截面抗裂性验算 (28)8.2斜截面抗裂性验算 (28)8.3变形验算 (30)8.3.1使用阶段挠度计算 (30)8.3.2预加力引起的反拱计算及预拱度的设置 (31)九、主梁持久状况应力验算 (31)9.1跨中截面砼法向压应力验算 (31)9.2受拉区预应力筋最大拉应力验算 (32)9.3斜截面主应力验算 (32)十、主梁短暂状态应力验算 (33)10.1主梁短暂状态应力验算 (33)十一、主梁行车道板的内力计算及配筋 (34)11.1恒载作用 (34)11.2活载作用 (35)11.3主梁肋间内力计算 (35)11.4行车道板配筋计算 (37)11.5行车道板截面复核 (38)十二、横隔梁内力计算及配筋 (39)12.1横隔梁内力计算 (39)12.2横隔梁配筋计算 (42)12.3横隔梁截面复核 (43)十三、主梁端部局部承压验算 (43)13.1端部承压区截面尺寸验算 (43)13.2端部承压区承载力验算 (44)十四、结语 (45)十五、参考文献 (45)十六、附录 (46)附录A：主梁截面尺寸图 (46)附录B:横隔梁配筋图 (46)一、设计资料1.1设计资料(1)设计跨径：标准跨径35.82m（墩中心距离），简支梁计算跨径(相邻支座中心距离)35.22m，主梁全长35.78m。
现浇连续箱梁内横梁计算方法研究
集 力 Ｉ 岩 订一ｏ ｋ 中 Ｐ － ３１ １Ｎ
Ｐ２ Ｐ１ １ １ ３３ ２ ｋ 一 × ． — １ Ｎ
活 载加 载方 法 同杆 系模 型 一 。
３ 模型结果对 比
空 间实 体模 型 的结果最 接 近实 际 ， 因此 以实体 模 型 的结果 为基 准 ， 评价 平 面杆系 模 型的优 劣 。把 ４个 模 型 中横 梁 Ａ－ Ａ断 面处 负弯 矩 和剪力 见表 ２ 列 。 所
图 ２ 中横 梁 支 反 力 传 递 范 围
本 例 中 横 梁悬 臂 长 而 支 点 间 距 小 ， 以支 点 处 所 Ａ＿ 截 面 的负 弯 矩 和 剪 力 最 为 不利 ， 该 截 面 作 为 Ａ 取 对 比截 面 。在 实体模 型 中 Ａ— 截 面沿纵 桥 向有 ９ Ａ ０ｒ ｎ 长 ， 根 中横梁 前后 范 围 的 内力 沿纵 桥 向分 布 规 律 ， 一 如 图 ３所 示 。弯 矩 峰 值 为 ５１６ｋ ・ｍ／ 跨 中下 ７ Ｎ ｍ， 降 至约 ４ ０ｋ ・ｍ／ 剪 力 峰 值 为 ２７０ｋ ｍ， ０ Ｎ ｍ； ６ Ｎ／ 跨
适 、 于养护等诸 多优点 ＿， 便 １ 不仅 在城 市桥梁 中 占据 主 ］ 流地 位 ， 且 在 高 速公 路 建 设 中也 应用 得 越 来 越 多 。 而
零， 实体模 型 中得到 １ ４ ｎ７ ３ｍ、５ｒ、７ｍ处 是 零剪 力 面 。 １ ３ｒ ４ ｎ和 ５ｒ ｎ两个零 剪 力面 之 间 ３ 箱 梁 的荷 载 传 ２ｍ 递 给 中横梁 ， 中横梁 支反力传递 范围如 图 ２所示 。
因为连续箱梁 内横梁与箱梁是一个整体， 以不同于 所 Ｔ梁 、 空心板等预制拼装结构 的墩台盖梁＿ ， ２ 其有两个 ｊ
显 著特点 ： 梁荷载作用 方式不 明确［ ； 梁计算 截 面 横 ３横 不明确 。本 文结合某 高架桥 标准 跨 ３ ０ｍ的一联箱 ×３ 梁 ， 内横梁 计算方法 作一些浅 略的研究 。 对
箱涵宽度大小规范
箱涵宽度大小规范一、主要技术标准1、采用设计速度为80Km/h的双向四车道高速公路标准，整体式路基宽度为24.5m，桥梁标准断面详见下图：2、主线桥涵设计荷载等级：公路-I级；被交路（高速公路及一级公路：公路-I级，二级公路以及三、四级公路：公路-II级；四级以下：公路-II级乘以0.6～0.8系数采用）。
3、地震作用：地震动峰值加速度为0.05g。
4、设计洪水频率：特大桥1/300，大、中、小桥及涵洞1/100。
5、考虑远景可能实施维修罩面和部分特种超高车辆的通行安全，同时考虑施工净空的要求，上跨县道（含县道）以上等级路的桥梁净空高度尽可能提高到5.5m，标注为5.5 m；水泥路及乡道标注为5.0m，其它标注为4.5m。
二、设计深度1、主线桥梁上部构造通用图（含数量表、标准横断面、一般构造图、钢束布置图）20m预应力混凝土小箱梁（整体式路基0°、15°、30°）25m预应力混凝土小箱梁（整体式路基0°、15°、30°）30m预应力混凝土小箱梁（整体式路基0°、15°、30°）40m预应力混凝土小箱梁（整体式路基0°）具体图纸参见各跨径的上部构造通用图2、主线桥梁下部构造通用图（与主线桥梁上部构造通用图对应）预应力混凝土分体小箱梁（含20、25、30m、40m跨径桥台一般构造图、桥墩一般构造图）3、涵洞通用图ф1.5m钢筋混凝土圆管涵（0°～45°、5°一级）2.0、4.0、6.0m钢筋混凝土盖板涵（0°～45°、5°一级）2.0、4.0、6.0m钢筋混凝土箱涵（0°～45°、5°一级）4、普通大桥、匝道桥设计内容包括（按图纸出版顺序排列）：A全桥工程数量表B桥位平面图C桥位工程地质纵断面图（地勘单位统一设计，地质情况特殊或复杂的特大桥还需提供工程地质平面图）D桥梁方案比较表（一般桥梁无，有比较方案的桥梁需增加，具体样式如下图）E桥型布置图（中桥及中桥以上桥梁均绘制平纵数据表）F上部构造横断面图（主要针对装配式结构变宽主线桥和互通匝道桥的断面，标准宽度桥梁中不再出版）G施工工序图（针对大跨变截面箱梁等特殊结构）H特殊结构一般构造图I特殊结构钢束布置图J桥台一般构造图（主要是互通匝道桥台、主线变宽桥台或U台；U 台要求有各部分构造的混凝土数量及填挖数量）K桥墩一般构造图（主要是过渡墩、互通匝道桥墩、特殊结构的桥墩；预制结构的非特殊桥墩由下构通用图统一出版，具体桥中不再出版）5、比较方案（特殊结构大桥及特大桥均应绘制比较方案），应同时包括上述除《桥梁方案比较表》外所有图纸；6、涵洞、通道只出数量表；小桥、天桥只出典型样式图和数量表。
钢箱梁截面有效分布宽度的计算分析
钢箱梁截面有效分布宽度的计算分析摘要：超大截面钢箱梁的桥位制造过程中，以基准控制、公差控制等措施，减小了钢箱梁的误差，确保了精度的控制，从而减少了实际装配中的失误。
节段预拼装的操作，有效确保了整体线型及端口匹配平顺，减少了后续的调整，大幅度提高了制造效率。
而提梁站与步履式顶推方式的选择，能有效进行施工控制，减小钢箱梁损伤及主体结构的整体受力，减少现场施工的工期流程与额外的运输等消耗，为以后相似类型的超大截面钢箱梁桥位的流水线设计提供了宝贵的经验。
本文主要分析钢箱梁截面有效分布宽度的计算。
关键词：钢箱梁;有效宽度;单箱宽度引言进行钢箱梁桥设计时首先要确定桥梁截面布置型式。
钢箱梁的截面设计要充分考虑翼缘有效分布宽度，尽可能使截面翼缘受力时全宽有效，减小剪力滞效应对翼缘板应力计算结果的影响。
钢箱梁截面单箱宽跨比不宜过大，否则截面不经济，容易造成钢材浪费。
以跨径30m～50m的多跨连续钢箱梁桥为例，对钢箱梁截面有效分布宽度进行分析研究。
1、设计主要过程（1）考虑地形、地质及道路总体要求，结合工程区域近远期规划等要素，合理确定连续梁的平面和跨径布置。
（2）根据桥梁周边场地、交通运输条件等合理拟定桥梁的施工工艺。
（3）根据该布置情况及相应受荷计算要求确定跨中及支点截面梁高，及梁底曲线，初步确定梁体构造。
（4）建立桥梁模型，对桥梁结构进行计算，根据计算结果调整梁截面尺寸、钢板厚度、连接方式、加劲肋等的布置位置、大小及方式，进一步确定梁体构造。
（5）对全桥结构进行核算，并满足各项构造措施要求。
2、钢箱梁桥位现场节段拼装现场组装钢箱梁节段，由多个且不同的板单元进行装配，最终在胎架上组成梁段。
胎架应使用专用胎架，提交设计要求并进行计算，之后通过马板对板单元进行固定。
为避免暴力拆卸对母材造成损伤，产生咬边及弧坑，现场人员应对马板相关的拆除进行监督，严禁以锤击的方式拆除马板，应在距母材表面1~3mm处用气割切除，并在切割完成后，对该位置进行打磨。
钢-混凝土组合结构连续梁有效宽度
行《 钢结构设计规范》 Ｇ ０ １－ ０ ） 公路 （ Ｂ５０７２ ３ 和《 ０ 钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》 Ｇ （
Ｄ ２２０ ） ６ －０４ 中有相关 规 定 ， 此 列 出以作 参考 。 在 《 结构 设 计 规 范 》 Ｇ ０ １ － ０ ） １． 钢 （ Ｂ５０ ７２ ３ 第 １ ０
１ ２ 有效 宽度 的计 算 ．
的深入研究 ， 本文拟对组合梁板体 系采用非 线性 有 限元方 法 ， 分析 全过 程 中翼缘 有效 宽度 的变化 。
１ 剪 力滞 效 应 及 有效 宽 度
１ １ 概 述 ．
对于组 合结 构 连 续梁 桥 ， 于翼 缘 有 效 宽 度 关
的计算我国尚无相关规范 ， 但类 似问题在我 国现 梁弯曲初等理论 的基本假定是变形的平面假
２～
３ 混凝 土板有效 宽度计 算
３・ １
武 汉 二七 长 江大… 非通 航 孔 深 水 采用 ６ 桥 区… 一 … …
×
： ； 州
如下 荷 载 ．
’
・
５ ２・
土
木
工
程
与
管
理
学
报
２ １ 年 ０１
（） ２ 二期 恒 载 ；
最大 法 向应力 。 由于桥 面 板 的横 截 面形状 并不 规
ｂ ＝ｂ ＋ｂ ＋ｂ ０ ｌ ２ （） １
逐渐减小。所 以， 剪切 变形沿翼板的分布是不均 匀 的， 弯曲时远离肋板 的翼板 的纵 向位移滞后于
近 肋板 的翼 板 的纵 向位 移 ， 因此 弯 曲应 力 的横 向
式 中， 为托板顶部 的宽度 （ ｂ 。 当托板倾角 仅＜ ５ ４。 时 ， 按 ： ５计 算 托 板 顶 部 的 宽 度 ； 应 ４。 当无 托 板
对截面有效宽度的理解
箱梁截面有效宽度的理解和应用鲁金玉摘要本文从分析截面产生的剪力滞效应开始，阐述了考虑截面有效宽度的原因、介绍了“新桥规”对有效宽度的计算的妥善方法，以及使用中的使用场合、计算过程以及介绍了现行桥梁设计通用程序《桥梁博士》对截面有效宽度的考虑。
关键词剪力滞有效宽度桥规桥梁博士1、剪力滞与箱梁有效宽度T梁、箱梁、Π行等带肋梁结构在外力作用下产生弯曲内力和变形，通过梁肋的剪切变形传递给翼板。
剪应变在向翼板内横向传递的过程中是不均匀的，在梁肋与翼缘板的交接处最大，随着与梁肋距离的增加而逐渐减小，使翼板远离肋板处的纵向位移滞后于肋板边缘处，使弯曲应力的横向分布呈曲线形状(如图1)。
图1 翼缘的剪力分布这就与初等梁的弯曲理论所得到的均匀分布的弯曲应力的平截面假定不一致。
由翼板的剪切变形而造成的弯曲正应力沿着梁宽度方向不均匀分布。
这种现像称为“剪力滞(后)效应（shear-lag effect）”。
而这个应力峰值通常大于我们按初等梁理论计算出来的值。
早在二十世纪初就有人进行这方面的研究，认为剪力滞后效应可能导致钢箱梁截面的严重破坏。
因此工程设计人员提出了“有效宽度”的概念，即将翼缘实际宽度按某个系数或者某种规律折减为计算宽度，使折减后的宽度按初等梁理论算得的应力值和实际的峰值接近，以确保结构的安全。
2、有效宽度的几何计算方法有效分布宽度问题, 实质上是以剪力滞理论为基础。
用精确的理论来分析翼缘应力的不均匀分布规律是比较复杂的, 尤其不便于工程中的应用。
为了既能利用简单的初等梁理论公式, 又能得到接近于翼缘实际应力的最大值, 便提出“翼缘有效宽度”的概念,并且由T.V.卡曼首先解决, 一直沿用至今。
翼缘有效宽度的简单定义是按初等梁理论的公式也能算得与真实应力峰值接近相等的那个翼缘折算宽度。
它的几何解释是：如图二中的真实应力峰值σmax为高度的阴影矩形面积等于真实的应力曲线所包围的面积，即阴影线矩形面积的边长，便是翼缘的有效宽度，数学表达式为：式中：be为每侧翼缘的有效宽度，b为每侧翼缘的净宽度，t为翼缘的厚度，σmax为腹板与翼板连接处的应力峰值，x为沿跨长方向的坐标，y为沿横截面宽度方向的坐标。
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顶板边箱半宽b2 顶板边箱半宽b3 底板边箱半宽b5 底板边箱半宽b3 1.85 1.85 1.5945 1.85 6.166666667 6.166666667 5.315 6.166666667 需计算有效宽度 需计算有效宽度 需计算有效宽度 需计算有效宽度 0.066071429 0.860392538 1.591726195 2 6.666666667 需计算有效宽度 0.071428571 0.963401804 1.926803608 1.85 6.166666667 需计算有效宽度 0.108823529 0.680797124 1.259474678 2 6.666666667 需计算有效宽度 0.066666667 0.066071429 0.860392538 1.591726195 1.95 6.5 需计算有效宽度 0.069642857 0.966611184 1.884891808 1.85 6.166666667 需计算有效宽度 0.108823529 0.680797124 1.259474678 1.95 6.5 需计算有效宽度 0.065 0.056946429 0.90656402 1.44551633 1.659 5.53 需计算有效宽度 0.05925 0.985073994 1.634237757 1.1895 3.965 需计算有效宽度 0.069970588 0.841566131 1.001042913 1.659 5.53 需计算有效宽度 0.0553 0.066071429 0.860392538 1.591726195 1.95 6.5 需计算有效宽度 0.069642857 0.966611184 1.884891808 1.85 6.166666667 需计算有效宽度 0.108823529 0.680797124 1.259474678 1.95 6.5 需计算有效宽度 0.065
24.8
16.608
21.061 14.979 0.8492388 24.8 16.6
23.72 16.241 0.9564367 24.8 14.988
17.301 11.872 0.69763642 24.8 16.6
ρ f 中跨中
0.920194175 2.6225534
0.971936869 1.943873738
b5=(H3-H2-k*(Bt/2-b1))/k
bi bi/0.3 梁高h（m） li bi/li ρ s 边支点 bi bi/0.3 梁高h（m） li bi/li ρ f 边跨中 bi bi/0.3 梁高h（m） li bi/li ρ s 中支点1 bi bi/0.3 梁高h（m） li bi/li
PF4 1.45 1.63
PF5 1.59 1.88
1.46
1.26
1.26
1.00
1.26
x
Section0.Top=5*fb2+2*b1*PF1+4*b2*PF2+4*b3*PF3; Section0.Bottom=5*fb2+4*PF4*(H3-H2-k*(Bt/2-b1))/k+4*BF5;
0.90191294
0.97834447
0.79210504
0.98500556
箱梁有效宽度计算
结构形式 跨径（m） 简支“-1” 连续“1” 35 50 腹板宽fb2 0.7 2 28 悬臂宽b1 2.85 9.5 需计算有效宽度 0.101785714 0.706546095 2.01365637 0.5 2 28 2.85 9.5 需计算有效宽度 0.101785714 0.90751726 2.58642419 0.7 3 17 2.85 9.5 需计算有效宽度 0.167647059 0.51326067 1.462792909 0.5 2 30 2.85 9.5 需计算有效宽度 0.095 连续 35
0.974906127 1.901066948
0.99198681066948
23.925 16.351 0.96471248
边支点 边跨中
中支点1
x 0 17.5 35
PF1 2.01 2.59
PF2 1.59 1.93
PF3 1.59 1.88