锅炉除尘器积灰分析及解决方法
余热锅炉膜式省煤器积灰原因分析及处理措施
余热锅炉膜式省煤器积灰原因分析及处理措施省煤器积灰是余热锅炉运行中经常遇到的问题。
通过对公司为某用户生产的Q69.5/1050-32-3.82/450余热锅炉膜式省煤器积灰原因的分析，并提出相应的处理措施，提高了锅炉连续使用时间和使用寿命，经济效益明显。
标签：省煤器；积灰；余热锅炉；处理措施前言随着人们节能意识的提高，各个企业对高温烟气的余热利用也越来越重视。
余热锅炉的设计使用，使回收余热和节能得到了很好的落实。
公司为某用户生产的Q69.5/1050-32-3.82/450余热锅炉是利用工业窑炉所排放的含微尘烟气余热产生过热蒸汽的一种装置。
含尘烟气在锅炉内先后经过凝渣管束、过热器、对流管束、膜式省煤器后排出炉外。
锅炉运行不到一个月，检查发现膜式省煤器存在如图1所示的严重积灰现象。
图1 膜式省煤器严重积灰膜式省煤器受热面积灰后，使传热恶化，排烟温度升高，降低锅炉效率，积灰可能使烟道堵塞，轻则增加烟气流动阻力、降低出力，严重时可能被迫停炉清灰。
积灰对锅炉运行经济性和安全性影响是显而易见的。
1 膜式省煤器积灰原因分析1.1 烟气含尘量高该余热锅炉烟气的含尘量高达 1.5g/Nm3，大大超过一般燃料锅炉的烟气含尘量，而且物理、化学性质也有很大差别。
烟气温度越高，含尘量越大，越容易造成膜式省煤器积灰堵塞和锅炉产汽不足。
1.2 设计遗漏膜式省煤器横向间距较小，此处只在炉右设置了一处声波吹灰器，在实际运行中还没有起到应有的作用。
该工业窑炉烟气中含有大量颗粒灰尘，余热锅炉内部通过利用惯性分离原理，在省煤器底部采用烟气转弯实现烟尘的分离，从而降低烟尘含量。
烟气在对流管束上部水平出口处折向90°向上进入省煤器烟道，其中部分飞灰在惯性力的作用下被分离出来并集中在下部灰斗，由清灰锁气器排出炉外。
一级省煤器采用20（GB3087-2008）优质锅炉管，二级省煤器采用ND 钢管。
管子规格为？椎32*4，横向冲刷错排布置，横向间隔80mm纵向间隔50mm。
防止“电除尘灰斗积灰”的运行措施
防止“电除尘灰斗积灰”的运行措施1、现象：1月 25日＃1炉电除尘内部检查，发现＃1炉A列三电场＃3副泵灰斗积灰2/3，四电场＃2副泵灰斗内积满灰，高出灰斗上沿1米，五电场＃3副泵积灰半灰斗。
另外，A列＃11、12、14、16、18、19、20及B列＃13、14灰斗留有小部分灰，不足1/3。
内部掏出有三种快状物：一种红色颗粒状结焦块，一种黄色粉状积块，一种黑色结焦状物。
灰斗落料不畅积灰后可能导致灰斗高料位引起对应电场短路。
紧急放灰会污染环境，积灰的灰斗多严重时可能导致灰斗坍塌事故。
2、积灰原因：（1）. 启动初期等离子点火灰中含碳量高可能造成在电除尘内部二次燃烧。
（2）．运行中料位计坏，灰斗积灰到一定高度后极间放电导致。
（3）．加热板质量有问题，有较多加热板烧损。
（4）. 料位计经常损坏，造成无法监视灰斗灰位。
（5）. 电除尘器壳体及灰斗可能存在漏风。
内部检查发现有部分人孔门封闭不严。
电除尘进出口烟温不够稳定，有时进口烟温小于出口烟温较大，而且A、B列之间及A、B列左右室烟温相差较大。
（6）. 灰斗设计问题，灰斗倾斜角度不够，造成灰下落不通畅。
3、处理措施：（1）．锅炉启动时，应严格控制等离子投运后电除尘器的投运时间，飞灰含碳量降到一定条件下再投入，防止含碳量大的积灰在电除尘器内的二次燃烧（需值长配合，及时通知投退电除尘器）。
（2）．加强对三四五电场灰斗运行情况的监视，尤其是内部检查发现积灰较多灰斗的落料情况。
每天前夜班测各电场灰斗落料口温度一次（要求测温记录落料喇叭口温度最低的一侧），敲打、测温检验（必要时实施反吹）各灰斗落料情况，如落料不畅立即通知检修配合处理。
可以将灰斗落料圆顶阀打开，同时打开仓泵排气小球阀，看是否吸气，如往里吸气初步判断该灰斗不积灰，如不吸气判断可能积灰。
如果大多数仓泵落料很少，可以停运该输灰系统2小时使灰斗积少些灰再判断某些灰斗是否有严重积灰导致不落料的情况。
（3）．分配五个班分别对一到五电场的灰斗进行运行情况的全面检查巡检，重点是三到五电场，当班期间正常巡检，前夜、后夜重点检查，每个月轮换电场对应的灰斗。
余热锅炉积灰难处理？几种清灰工艺了解一下
余热锅炉积灰难处理？几种清灰工艺了解一下1. 蒸汽气吹清灰法蒸汽气吹清灰法是一种使用高速高温的蒸汽进行清洗的方法。
在这种方法中，蒸汽经过高温加热后被送入锅炉中，产生高速气流，将积存在余热锅炉内的灰尘挤压出来。
蒸汽气吹清灰法具有清洗效率高、清洗快捷、能量消耗低的优点，适用于对锅炉进行全面而深入的清洗。
但是，这种清洗方法需要专业人员进行操作，且操作相对较为复杂，需要严格遵守安全操作规程。
2. 冲击波清灰法冲击波清灰法是利用锅炉内高速气流的惯性力产生的震动作用，将积存在余热锅炉内的灰尘震动出来的一种方法。
在这种方法中，高速气流被充分利用，通过逐层清除余热锅炉壳体内的灰尘，达到清洗的目的。
冲击波清灰法具有清洗效率高、清洗快捷、冲击力强的优点，适用于较为深入的清洗操作。
但是，该方法操作会产生较大的噪音和振动，对周围环境造成影响，同时对锅炉内壳体的损伤较大。
3. 高压水射流清灰法高压水射流清灰法是利用高速高压水流冲刷锅炉内积存的灰尘而达到清洗目的的一种方法。
在这种方法中，高压水流通过在锅炉内进行喷射和旋转，将锅炉内壳体附着的灰尘冲刷出来。
高压水射流清灰法具有清洗效率高、清洗范围广的优点，同时对锅炉内壳体的损伤较小，不会对锅炉内部设备产生影响。
但是，由于水流的高速高压，如果操作不当会对操作人员造成伤害，需要进行必要的安全措施。
4. 超声波清洗法超声波清洗法是利用超声波在介质中的作用而进行清洗的一种方法。
在这种方法中，超声波被用来产生高频振动，通过物理作用将烟气管道内的灰尘震动出来。
超声波清洗法具有清洗范围广、对锅炉内设备不会产生影响的优点，且很少需要对设备进行拆卸或维护。
但是，由于超声波的作用，对操作人员和设备有一定的安全隐患，需要进行严格的安全措施。
综上所述，选择何种方法进行余热锅炉清洗应取决于具体情况。
在选择任何一种方法之前，应对锅炉内部进行全面的检测和清洗计划。
在进行清洗作业时，要格外注重安全和环保问题。
锅炉结焦、积灰的原因和危害及其解决对策
2017年08月锅炉结焦、积灰的原因和危害及其解决对策梅成红(陕西神木化学工业有限公司,陕西榆林719319)摘要：本文主要分析了当前锅炉出现结焦的主要原因以及结焦所产生的危害，从而在保护锅炉运行的方面出发对相应的技术问题进行探讨，从而对锅炉出现的结焦情况进行总结和分析。
望给相关的从业人员提供帮助。
关键词：锅炉结焦；积灰原因；危害；解决对策锅炉中出现结焦或者积灰的问题是当前比较常见的现象，若在锅炉中出现结焦的问题将使得锅炉的正常燃烧受到严重的影响，并导致锅炉出力效果下降，从而影响锅炉中的水循环，最终使得锅炉出现爆管的事故。
若结焦的问题比较严重，将导致炉膛出现堵塞，从而迫使炉膛停止工作[1]。
1导致锅炉出现结焦以及积灰的主要原因分析1.1锅炉的结渣问题当煤粉在锅炉中燃烧的过程中，在炉膛中的火焰温度将处理1500℃以上，燃烧的煤粉中的灰分会在这样的高温环境下发生变化，逐渐变成软化的状态。
由于锅炉本身的膛内水分的吸热变化，使得在冷壁之后的部分所存在的温度值愈来愈低，燃煤中的灰分也会逐渐的从液态转变成为固态。
而燃煤中的灰分也会在软化的状态下受热而粘结在受热面上，从而形成了高温结焦[2]。
1.2锅炉的积灰问题锅炉在受热面上的积灰主要分为粘结性和疏松性两者。
其中前者是烟气中的碳颗粒对水和二氧化碳进行吸附，形成硫酸蒸气，当其温度在烟气的露点之下，会形成粘性较强的灰。
而后者是烟气中的灰粒卷进管壁上，并在上面粘结成为疏松灰[3]。
1.3结渣积灰的原因分析一般情况下，导致锅炉出现结渣的问题主要分为以下几个方面：首先，在煤粉的正常燃烧状态下，空气的供应量严重不足。
而煤粉作为复杂的化合物，若气质介质不同，则其中的化学成分也会发生变化，随之而发生的是其成分的变化。
其次，通过实践分析，若一次风门和二次风门的调节异常，也将使得锅炉的运行配风方式被严重影响，这是导致锅炉结渣问题的主要原因。
此外，煤粉在进入到锅炉中燃烧之间，一般要先经过磨煤机以及给粉机，若煤粉的粒度过大或者过小，都将使得锅炉的内部出现结渣，最终影响锅炉的正常工作。
锅炉结焦、积灰的原因和危害与应对策略探析
锅炉结焦、积灰的原因和危害与应对策略探析摘要：在锅炉运行过程中，由于种种原因，不可避免地会产生结焦、积灰现象，影响锅炉的正常运行。
根据不同锅炉种类的特性，结焦、积灰的原因有很多，如煤种、煤粉细度、燃烧方式、空气动力特性、运行参数等，其中煤粉细度是引起结焦和积灰最主要的原因。
本文介绍了锅炉结焦和积灰的原因及其危害，并从调整燃烧参数、控制煤粉细度、降低炉膛温度以及在锅炉运行过程中及时吹灰等方面提出了预防和解决措施，以提高锅炉运行效率，保障电厂安全稳定运行。
关键词：锅炉；结焦；积灰；调整燃烧参数；吹灰前言：锅炉是火力发电厂的核心设备，其性能优劣直接影响到电厂能否安全稳定运行，所以在锅炉运行过程中，要根据具体情况进行分析判断，在确保安全的前提下，提高锅炉运行效率，减少锅炉结焦、积灰等现象的发生。
一、锅炉结焦、积灰的原因和危害锅炉结焦、积灰的产生主要是由于煤粉燃烧过程中，煤与氧发生剧烈反应，生成的炭、灰分与空气发生剧烈氧化反应，从而产生了焦渣和积灰。
结焦和积灰对锅炉的危害是非常大的。
如果温度控制不合理或温度波动大时，就会导致结焦和积灰的产生。
当焦渣未及时脱落时，会堵塞受热面的通流面积，导致受热面传热恶化；结焦、积灰后在受热面内形成一个坚硬的物体，阻碍了空气与燃料的混合；结焦、积灰会引起受热面腐蚀、磨损等问题[1]。
结焦、积灰后会影响到锅炉的正常运行，严重时可能会造成锅炉减少出力，甚至是停炉，造成经济损失。
而结焦、积灰后，还会影响到锅炉的散热条件，导致锅炉出现传热恶化等问题。
另外，对于结焦、积灰问题，一般情况下，是由燃料质量不符合要求、烟气中的水分含量过高、燃烧工况不良等原因引起的。
因此，要想解决锅炉结焦、积灰问题，就需要采取有效措施进行处理。
二、锅炉结焦、积灰的应对策略（一）调整燃烧参数在锅炉运行过程中，为了使燃烧过程更加稳定，需要控制好燃烧参数，并根据实际情况，选择合适的煤种。
在锅炉运行中，要保证锅炉燃烧的稳定性，需要控制好煤粉细度以及配风比例。
电站锅炉尾部烟道积灰的原因分析及处理
电站锅炉尾部烟道积灰的原因分析及处理锅炉尾部烟道积灰问题是火力发电厂运行中的常见问题，影响机组的长期稳定运行，甚至烟道支架结构的安全性。
针对吉尔吉斯斯坦比什凯克2x150MW热电站的锅炉空预器出口至静电除尘器入口烟道积灰问题，分析烟道积灰原因，并提出了在弯头前的水平烟道增设灰斗及除灰系统等改造措施，实现在线除灰的目的。
机组经过一段时间运行，改造方案效果良好，从根本上解决了烟道积灰问题。
标签：在线除灰；积灰；灰分；冲灰；烟道流速1 锅炉概况在吉尔吉斯斯坦比什凯克热电站改造工程中，锅炉为2台由哈尔滨锅炉厂制造的HG-710/13.8-YM20型超高压自然循环，单炉膛π型布置，四角切圆燃烧方式，平衡通风，固态排渣煤粉炉，配管式空气预热器。
汽机为2台由哈尔滨汽轮机厂制造的C150-12.8/555/0.5型超高压，双缸双排汽凝汽式汽轮机，VWO工况710t/h进汽量，对外供225t/h采暖抽汽及40t/h工业抽汽，发电功率150MW。
除尘器2台为浙江菲达环保科技股份有限公司制造的F312型双室五电厂静电除尘器。
2017年3、4月，2#机、1#机分别启动进行试运行，完成72小时试运行后，根据吉国调度要求停机。
在停机检查中，发现锅炉空预器出口至除尘器入口段水平烟道积灰严重，烟道联络管处和烟道第一个弯头处积灰严重，最高积灰高度为1.8m，超过一半烟道截面尺寸，如图1所示。
若积灰进一步发展，会影响机组正常运行，甚至威胁烟道支架的安全。
同时，烟道积灰问题引起了吉国电厂人员的关注，要求总包方必须解决该问题，否则不提供锅炉点火用天然气。
本工程系拆除比什凯克热电站部分机组，在拆除场地上新建，点火用天然气从吉国电厂老厂天然气管道上引接，通过管道连接至新建机组锅炉燃烧器。
若吉国电厂不提供天然气，新建机组将无法启动。
2 积灰原因分析2.1 烟道设计不合理原烟道布置：锅炉出口处布置有两根水平烟道，截面尺寸（宽x高）为4.0x3.2m，分别通入静电除尘器的两个入口，在烟道第一个弯头（零件6）处设置有3.6x2.0m联络管，起到平衡烟道内压力的作用，如图2所示。
高炉煤气干法除尘系统除尘灰板结原因分析及解决措施
高炉煤气干法除尘系统除尘灰板结原因分析及解决措施摘要：对高炉煤气干法除尘系统除尘灰板结原因进行分析，结合现场实际情况提出了具体的解决措施，通过实施取得了明显效果，管道、箱体、阀门、输灰管等处因除尘灰板结堵塞问题得到了缓解和控制，为高炉的长周期稳定生产创造了条件。
关键词：高炉煤气；干法除尘；除尘灰板结前言：山钢股份莱芜分公司现有5座高炉，其中3800m³高炉1座、3200m³高炉1座、1880m³高炉2座，1080m³高炉1座高炉煤气干法除尘系统的稳定对高炉和TRT稳定运行有着重要影响。
5座高炉均配套干法除尘系统，1880m³及1080m³高炉干法除尘配置：箱体切断由蝶阀加封闭式插板阀，筒体锥斗采用低压蒸汽伴热，进出口管道及筒体均保温，输灰采用氮气气力输灰方式，2021年相继出现了管道堵塞严重，致使高炉均压困难，长时间特护运行，最严重时干法除尘系统压力大于50KPa，布袋频繁磨失效煤气含尘量超标，造成TRT及减压阀组动静叶磨损。
为此，公司领导非常重视，生产管理部多次组织炼铁厂、能动厂等相关单位专业人员进行分析研究，探讨解决措施。
山钢股份莱芜分公司能源动力厂从干法除尘的操作、设备管理等方面入手，进行了有益的尝试和探索，并取得了较好效果。
一、干法除尘系统堵塞情况山钢股份莱芜分公司新1#高炉从2021于10月初开始高炉炉顶煤气温度持续保持在80～100℃之间，最低时达到65℃，至干法除尘入口持续低于100℃，对干法除尘造成严重影响，干法除尘采取特护措施进行保产，于2022年8月进行同步检修。
其影响如下：低温初期，灰比较湿，箱体下灰、气力输灰困难，逐渐堵塞卸输灰系统管道及阀门，造成自动卸输灰系统瘫痪，大灰仓及加湿搅拌机无法投运，采取每天定期退2-4个箱体进行箱体底部放灰，由于长达四个多月低温未及时采取高炉定修进行清理，严重时箱体进口主管及支管堵塞严重，大大减少了煤气通流量，增大了煤气阻力，加上布袋阻力，压差损失最高达50kpa以上，因箱体压差过高，布袋损坏，缩短设备运行周期。
浅谈解决电厂锅炉积灰问题的方案
浅谈解决电厂锅炉积灰问题的方案摘要：锅炉积灰、结渣一直困扰发电行业，至今尚未得到很好的解决，随着锅炉容量的进一步增大，这一问题将更加突出，并严重威胁着电站锅炉的安全和经济运行。
因此，准确判断锅炉的粘污状况，以采取相应的措施，对防止严重结垢、优化运行具有重要的意义。
关键词：积灰；流场；角度；受热；效果；原因；技术在锅炉运行过程中，各受热面包括折焰角不可避免地存在沾污现象，为了减少因折焰角沾污造成的损失，提高锅炉机组运行的安全性和经济性，首先要求我们对折焰角积灰与结渣现象的发生机理和发生过程有足够的认识和了解。
通过开发并在该锅炉上安装扰流蒸汽吹灰装置，圆满解决了积灰问题。
1 积灰原因针对普遍存在的锅炉折焰角积灰难题，计算了堆理受热面的面积和对效率的影响，分析了造成积灰的原因，提出了综合解决这一问题的方法和途径。
该型锅炉为东方锅炉厂制造的首批600 MW机组亚临界参数“W”火焰锅炉，也是世界上首批设计燃用低热值、低挥发分劣质无烟煤的锅炉。
该锅炉具有炉膛宽度大，炉膛容积热负荷高等特点。
投产以后，折焰角积灰严重，中部堆积达到2～3 m，两侧积灰在0.5 m左右。
这不但影响受热面的吸热，而且运行中出现垮灰，造成炉膛负压波动和煤火检被干扰，严重影响了机组的安全经济运行。
造成积灰的原因主要有以下几方面：1.1 折焰角本身的流场结构和斜坡角度小由于折焰角的存在，炉膛出口折焰角下部的烟气在该处发生急剧转向，形成明显的回流区。
在设定炉内流场沿宽度方向均匀、且不考虑该区域布置受热面对流场的影响条件下，采用标准κ－ε（湍动能－耗散率）双方程模拟计算水平烟道及后竖井烟气的冷态流动。
计算结果表明：回流区沿高度方向速度分布很不均匀，烟道的中上部位速度高，靠近折焰角水冷壁处的烟气流速很低；随着折焰角倾角的增大，回流区中心位置后移，回流区的高度减小。
因此，回流区和贴壁低速区是造成折焰角斜坡积灰的重要原因，积灰程度与折焰角倾角有关。
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锅炉除尘器积灰分析及解决方法- 废气处理
【摘要】通过对塔什店火电厂7号炉除尘器积灰原因分析、探讨，确定了治理方案，并于2000年实施治理，后来又进行了完善，使#7炉除尘器积灰问题得到了彻底解决，有效地避免积灰给机组带来的不利影响，保证机组长周期运行。
【关键词】除尘器、积灰、文丘里烟道、最优尺寸、扩张角、烟气流速、改造
一、前言
我厂#7锅炉除尘器为MCS-3400型麻石湿式除尘器，自安装运行后，内部积灰严重。
积灰部位在除尘器进口、切向过渡段以及进入除尘器水膜处1/3段，形成积灰高度2米左右，且除尘器底部也形成了大量积灰。
积灰问题破坏了除尘器筒内的动力场，除尘器阻力增大，引风出力下降，影响了锅炉的经济性。
同时，大量积灰使清灰工作劳动强度加大。
该问题已成为锅炉运行、检修的一个突出问题。
经长观察、测量、分析，该除尘器每次积灰情况大致相同，而且无论如何调整水量，积灰情况也没有改变，检修人员对可能造成积灰的其它因素进行了多次查找、检修，积灰情况也未得到改善。
最后，确定除尘器进口文丘里烟道尺寸误差过大，不符合最优尺寸，造成积灰问题。
因此，我们着手对文丘里烟道出口（即除尘器主筒进口）尺寸进行了改造。
二、分析、计算及解决办法
下面是我厂矩形文氏烟道的俯视示意图，由渐缩管、喉部及渐扩管组成。
含尘气流进入渐缩管，气流速度逐渐增加，在喉部气流速度最高，
气流在渐扩管内速度逐渐降低，静压得到一定的恢复，所以流速的降使除尘器很容易积灰。
未改造前文氏烟道各部分尺寸测量为：渐缩部分L1=1.8m A1=1.6m、渐缩段进口高度H1=2m；渐扩部分L2=4.2m、A2=1.0m，渐扩段高度H2=1.65m；喉部长度L0=0.05m，喉部宽度A0=0.5m，喉部高度H0=1.5m。
从空气动力的角度分析，文氏管各部分尺寸存在最优尺寸的选择。
所以必须对原文氏烟道各部分尺寸进行校核。
1、校核时，按锅炉满负荷单台文氏烟道处理烟气量情况进行，并以当量直径的方法计算。
因喉部长度极短，可认为无喉部长度L0。
实际测量喉部流速v0=48m/s，单台处理烟气量Q0=128304m3/h。
喉部截面：0.5×1.5=0.75m2，当量直径Φ0=0.98m；渐缩段进口截面：A1 H1=1.6×2=3.2m2，当量直径Φ1=2.02m；渐扩段出口截面：A2 H2=1.0×1.7=1.7m2，当量直径Φ2=1.47m。
所以，对文氏烟道最优尺寸校核情况如下：
（1）喉部当量直径=
实测渐缩管扩张角=30°，渐缩管的长度按入口当量直径及喉部当量直径确定：
（2）
实测渐扩段的扩张角α2=10°，渐扩段烟道长度根据出口直径及喉部当量直径确定：
（3）
2、从以上对文氏烟道的校核计算可以看到：渐缩段长度为1.95m、
喉部的尺寸当量直径为0.977m，渐扩段烟道长度为2.5m。
而实测渐缩段长度L1=1.8m，喉部当量直径Φ0=0.98m，渐扩段长度L2=4.2m。
所以，渐缩段、喉部实测尺寸与最优尺寸校核误差很小，能够满足最优尺寸的选择要求。
渐扩段校核长度与实测长度相差 1.4m，不能满足其最优尺寸的选择要求。
为了满足文氏烟道渐扩段实测长度为最优尺寸，必须减小渐扩段出口尺寸，即减小渐扩段扩张角α2和出口当量直径Φ2，并换算为矩形烟道尺寸，其高度不变，只减小宽度值，以满足最优尺寸要求。
具体减小数值（扩张角）、（出口当量直径）及渐扩段出口宽度确定情况如下：
渐扩段扩张角一般取为=6°--7°，根据渐扩段最优选择式，出口当量直径可由扩张角、喉部当量直径及渐扩段长度L2确定。
=6°渐扩段出口当量直径：= 1.3m。
所以渐扩段出口截面应为：( /2)2π=(1.3/2)2×3.14=1.32m2。
以矩形文氏烟道渐扩部分出口高度不变条件下，计算其宽度=1.32/1.7=0.776m。
因此，实测宽度为1m，其宽度差值为ΔA=0.224m。
3、根据以上分析、计算，在#7锅炉大修中，将除尘器文氏烟道渐扩部分出口处的宽度由原1000mm缩小为776mm。
具体方法是从文氏烟内侧沿喉部至渐扩部分出口处缩小扩张角到6°，并确保出口宽度为776mm。
缩口所使用的框架为100mm的扁铁，模板为厚度3mm的钢板。
缩口框架、模板做好后，其内部浇灌混凝土形成一体，对解决#7炉除尘器积灰问题的改造完工。
从改造的实质看：主要在于增大
了文氏烟道渐扩部分出口处的烟气流速。
改造后在同一工况满负荷状况下，渐扩部分出口处烟气流速27m/s，改造前该处的烟气流速为21m/s，提高了6m/s。
从积灰状况看，未改造前渐扩部分出口处烟气流速低也是造成积灰的原因所在。
三、结束语
通过对#7锅炉除尘器的改造和完善，彻底解决的除尘器积灰严重问题。
我们可以看到，从2000年改造后至今基本无积灰现象发生，除尘器内部空气动力场、除尘效果得到了良好的改善，除尘效率提高至94.9%，确保了#7锅炉长周期运行,同时也解决了除尘器内部大量挖灰的强体力劳动的问题。