船舶推进课程设计8154L远洋渔船螺旋桨设计书
船舶螺旋桨课程设计说明书
船用螺旋桨课程设计说明书“信海11号”1、船体主要参数设计水线长 m L WL 36.70= 垂线 间长 m L PP 40.68= 型 宽 m B 80.15= 型 深 m D 80.4= 设计 吃水 m d 40.3= 桨轴中心高 m Z P 3.1= 排 水 量 t 2510=∆本船由七零八所水池船模阻力试验所得船体有效功率曲线数据如表1-1所示：表1-1 模型试验提供的有效功率数据航速（节） 11 12 13 14 15d=3.4mEHP3.4m (Kw) 457.1 634.8 890.0 1255.01766.1 1.15EHP 3.4 525.7 730.0 1023.5 1443.2 2031.4 d=3.5mEHP 3.5m (Kw) 466.9 652.4 917.6 1303.61824.7 1.15EHP 3.5 536.9 705.3 1055.2 1499.12098.42、主机参数型号 8230zc 二台 额定功率 ()hp KW P S 14691080= 额定转速 mim r N 300= 减速比 5.2=i 传送效率 95.0=S η3、推进因子的决定伴流分数 165.0=w 推力减额 165.0=t 船身效率 0.111=--=wtH η 相对旋转效率 0.1=R η 4、可以达到最大航速的计算采用MAU4叶桨图谱进行计算。
螺旋桨敞水收到的马力：()hp ...P RS D 2175.1186 019508501469 85.01469=⨯⨯⨯=⨯⨯=ηη根据MAU4-40、MAU4-55、MAU4-70的δ-P B 图谱列表1-2计算.表1-2 按δ-P B 图谱设计的计算表项 目 单 位数 值螺旋桨敞水收到的马力 1186.2175螺旋桨转速 300假定航速 11 12 13 14 15 9.185 10.020 10.855 11.690 12.525 40.412 32.511 26.615 22.114 18.6116.357 5.702 5.159 4.703 4.314 MAU4-4072.50 67.62 60.27 55.39 51.73 0.61 0.65 0.69 0.72 0.760.56 0.59 0.60 0.63 0.64 670.32 702.42 733.56 762.57 787.19 MAU4-5575.84 67.31 59.93 55.46 50.270.72 0.74 0.79 0.81 0.85 0.57 0.59 0.62 0.64 0.67 659.87 690.74 725.25 745.58 773.69 MAU4-70 73.80 66.92 63.01 51.89 49.13 0.72 0.75 0.77 0.83 0.89 0.54 0.55 0.56 0.59 0.62 622.40645.64671.61698.86720.10knhpminr kn N V ()V w V A -=1PB 5.25.0A DP V NP B =D P hp hp hpδ0ηD P 0ηηH D TE P P =δ0ηD P 0ηηH D TE P P =D P δ0η0ηηH D TE P P =图1-1 MAU5叶桨图谱设计计算结果从()V f P TE -曲线与船体满载有效马力曲线之交点，可获得不同盘面比所对应的设计航速及螺旋桨最佳要素0/η及、D D P 如表1-3所示。
船舶推进 8-9章
叶数，盘面比，
假设一组船速V， 列表计算
根据计算结果作 V～PE，PTE， D，P/D，η0 曲线图。PTE与PE 交点即为设计桨的各项参数
二、B型螺旋桨设计图谱的新形式
1969年重新整理发表。 1、B型桨图谱与AU图谱的差别：
AU型：1）参数均为公制单位； 2）图谱已换算至海水情况； 3）图谱查出的最佳直径就是船后的最佳直径。
根据表格计算结果绘制各变量与 航速的关系曲线，由 PTE 与 PE 曲线的交点，可确定不同盘面比 的设计桨的参数
五、空泡校核
利用伯利尔空泡限界线进行校核。
t 150 C, pv 174 kgf / m2 , 104 .63 kgf s2 / m4
hs T Z p 8.9 2.95 5.95 m
1
BP
PD 2 N VA2.5
2、B型系列桨的新图谱
1972年，荷兰船模水池根据以前的资料，应用多元回归的方法，绘制了一套新图
谱，包括（1）KT，KQ～J 图谱；（2）BP1～1/J 图谱；（3）BP2～1/J 图谱。
BP1 和 BP2 的定义为：
1
BP1
PD 2 N VA2.5
1
KQ4
J 54
四、最大航速的计算
w=0.35 t=0.6w=0.21 ηR=1.0 ηH=1.215
选用MAU4叶桨，取10％功率储备，轴系效率为ηS=0.97， 敞水收到马力为：
PD 0.9PSsR 8460 0.9 0.97 1.0 7385 .58 hp
采用MAU4-40，MAU4-55，MAU4-70图谱列表计算
型深：
H=12.50 米
设计吃水：
T=8.90 米
方形系数： 排水量：
《船舶原理》推进部分 课程设计指导书
《船舶原理》“推进”部分课程设计指导书1、通过本课程设计，掌握螺旋桨终结设计所需要的条件（数据），应用系列螺旋桨图谱或敞水曲线进行设计的方法，以及一份完整的螺旋桨设计书（报告）所应该包含的内容。
2、鼓励应用计算机辅助设计计算及绘图。
例如，可以根据本指导书所附第七节的方法和数据，编制敞水曲线的计算程序（以至包含完整或部分功能的设计程序）；应用EXCEL等软件制作型值表及设计书中的插图等；应用AutoCAD 等软件绘制螺旋桨总图；等等。
注意：自编程序必须出示源代码（不必上交），可以经老师同意多人合作（人数视程序复杂程度而定）。
3、设计书（报告）必须提供电子版（WORD文档或PDF文档）。
可以手工绘制螺旋桨总图（不影响成绩）；如果采用AutoCAD绘制，则必须提供擦除辅助线前后的电子文件各一份。
4、设计条件参照《设计任务书》。
设计步骤参照本指导书所附第六节。
可选择B系列或AU/MAU系列进行设计。
如果选择使用敞水曲线（而不是图谱）进行设计，应列出详细的计算过程。
空泡按柏利尔（Burill）限界线的商船上限线校核（参照教材或《设计任务书》）。
强度校核按规范法或分析计算法。
桨毂形状及尺寸按本指导书所附第八节方法（第175~176页）设计。
5、必须独立完成设计。
如发现抄袭设计结果、设计书（包括其中部分内容），或借用他人程序、电子图表等，将取消所涉及各方的本项作业成绩，并酌情扣除平时成绩。
6、必须按时提交课程设计，包括任务书、图纸及电子文档。
程序可在调试完成后由老师查看源代码及实例运行。
规定完成日期之后，不再接受作业提交。
附：《船舶推进》（王国强、盛振邦编著，上海交大1995年版）第六、七、八节，PDF文档下载自上海交通大学图书馆网站。
船舶推进课程设计
重庆交通大学航海学院螺旋桨图谱设计课程设计说明书课题：螺旋桨图谱设计专业：船舶与海洋工程班级：二班学号：631118020211 学生姓名：何瑞峰指导教师：赵藤日期：2014.6.12目录1.船体主要参数。
32.主机参数。
43.推进因子的决定。
44.可以达到的最大航速的计算。
45.空泡校核。
76.强度校核。
107.螺距修正。
128.重量及惯性矩计算。
139.敞水性征曲线之确定。
1410.系柱特性计算。
1511.航行特性计算。
1512.螺旋桨计算总结。
1813.螺旋桨制图（见附页）。
1814.课程总结。
191.船体主要参数水线长wl L70.36 mL68.40 m垂线间长pp型宽 B 15.80 m型深 D 4.80 m设计吃水 d 3.50 m桨轴中心高z 1.30 mp排水量Δ2510 t本船的D B=3.292; d D=1.412; B L pp=4.329 ; d B=4.647本船在708所水池进行船模阻力试验，吃水3.5m时船的阻力试验结果。
即有效功率曲线数据如表1-1所示。
表1-1 模型试验提供的有效功率曲线数据2.主机主要参数型 号 8230ZC 二台 额定功率 s P =1080kw (1469hp) 额定转速 N=750r/min 减速比 2.5 传送效率 s η=0.953.推进因子伴流分数 ω=0.165； 推力减额 t=0.165 船身效率 H η=1； 相对旋转效率 R η =14.可以达到的最大航速的计算采用MAU 型叶数为4叶螺旋桨的图谱进行计算。
采用功率储备15%轴系效率。
轴系桨敞水收到的马力:R S D P ηη⨯⨯=85.01469)(22.1186195.085.01469hp =⨯⨯⨯= 计算图表的、、根据2-1704554404δ----Bp MAU MAU MAU表1-2按δ-B图谱设计的计算表p根据表1-2中的计算结果可绘制TE P 、δ、D P /、及o η对V 的曲线，如图1-1所示。
船舶推进课程设计案例
船舶推进课程设计案例一、教学目标本课程的学习目标包括知识目标、技能目标和情感态度价值观目标。
知识目标要求学生掌握船舶推进的基本原理、各类推进器的结构和工作原理，以及推进系统的性能评估方法。
技能目标要求学生能够运用所学知识对船舶推进系统进行分析和设计，提高实际操作能力。
情感态度价值观目标培养学生对船舶行业的热爱，增强环保意识和创新精神。
通过分析课程性质、学生特点和教学要求，我们将目标分解为具体的学习成果，以便后续的教学设计和评估。
二、教学内容根据课程目标，我们选择和了以下教学内容：船舶推进的基本原理、船舶推进器的结构和工作原理、推进系统的性能评估方法、船舶推进系统的分析和设计。
教学大纲安排如下：1.第一章：船舶推进的基本原理1.1 船舶推进系统的组成1.2 推进力产生的原理2.第二章：船舶推进器的结构和工作原理2.1 螺旋桨推进器2.2 喷水式推进器2.3 电动推进器3.第三章：推进系统的性能评估方法3.1 推进效率3.2 推进功率3.3 航行速度4.第四章：船舶推进系统的分析和设计4.1 推进系统的设计原则4.2 推进系统的优化方法4.3 推进系统的实际应用案例分析三、教学方法为了激发学生的学习兴趣和主动性，我们采用以下教学方法：1.讲授法：通过讲解船舶推进的基本原理、推进器的结构和工作原理，使学生掌握相关知识。
2.案例分析法：分析实际应用案例，使学生更好地理解推进系统的性能评估方法和分析设计方法。
3.实验法：学生进行船舶推进系统的实验，提高学生的实际操作能力。
四、教学资源我们选择和准备以下教学资源：1.教材：《船舶推进技术》2.参考书：各类船舶推进技术的专业书籍3.多媒体资料：船舶推进系统的动画演示、实际操作视频等4.实验设备：船舶推进系统模型、实验仪器等教学资源应能够支持教学内容和教学方法的实施，丰富学生的学习体验。
五、教学评估为了全面、客观、公正地评估学生的学习成果，我们设计了以下教学评估方式：1.平时表现：通过观察学生在课堂上的参与程度、提问回答等情况，了解学生的学习态度和掌握程度。
螺旋桨设计说明书
螺旋桨图谱设计计算说明书“信海11号”`学院航运与船舶工程学院专业船舶与海洋工程》学生姓名李金檑班级船舶1403班学号 0315组员李金檑、刘敬指导教师赵藤·目录一、前言 (1)二、船体主要参数 (1)三、主机主要参数 (1)四、推进因子 (1)五、阻力计算 (2)六、可以达到最大航速的计算 (2)七、空泡校核 (4)八、强度校核 (5)九、螺距修正 (7)十、重量及惯性矩计算 (7)十一、敞水性征曲线的确定 (9)十二、系柱特性计算 (10)十三、航行特性计算 (11)十四、螺旋桨计算总结 (13)十五、桨毂形状及尺寸计算 (13)十六、螺旋桨总图(见附页) (14)十七、设计总结及体会 (14)十八、设计参考书 (15)一、前言本船阻力委托七零八研究所五室进行船模拖曳试验，并根据试验结果得出阻力曲线。
实验时对 3.4m d =吃水情况来进行。
虽然在船舶试验过程中将本船附体部分（舵、轴支架、舭龙骨等）也装在试验模型上，但考虑本船建造的表面粗糙度及螺旋桨等影响在换算本船阻力时再相应增加15%。
本船主机最大持续功率kw 10802⨯额定转速750转/分，考虑本船主机的经济性和长期使用后主机功率折损。
在船速计算中按%8510802⨯⨯kw 来考虑。
螺旋桨转速为300转/分。
二、船体主要参数表1 船体主要参数本船的H B =； d H =； B L pp =； dB=三、主机主要参数型 号：8230ZC 二台 额定功率：s P =1080kw(1469hp) 额定转速：750r/min 减速比： 传送效率：M η=四、推进因子伴流分数 0.165=ω； 推力减额 t= 船身效率 1=H η； 相对旋转效率 1=R η五、阻力计算本船曾在七零八所水池进行船模阻力试验，表中数值为吃水时船的阻力试验结果。
表2 模型试验提供的有效功率数据六、可以达到最大航速的计算采用MAU 4叶桨图谱进行计算。
取功率储备15%，轴系效率：M η=螺旋桨敞水收到马力：()hp P D 1186.21810.950.851469=⨯⨯⨯= 根据MAU4-40，MAU-55，MAU4-70的δ-P B 图谱列表计算表3 按δ-P B 图谱设计的计算表根据上图中的计算结果可绘制TE P 、δ、D P 及0η对V 的曲线，如下图。
船舶推进课程设计
黄浦江100吨机动油驳螺旋桨设计书指导老师：***学生姓名：***学号：***********完成日期：2012/5/30黄浦江100吨机动油驳螺旋桨设计1．船型：单桨，单舵，柴油机驱动，尾机型沿海机动油驳。
总长：L=27.50m 水线长：L wl=26.00m 型宽：B=5.40m 型深：D=2.3m设计吃水：T d=1.60m 方型系数：C b=0.68排水量：Δ=152.06t 棱型系数：C P=0.695 舯剖面系数：0.980 水线面系数：0.810纵向浮心坐标：X b=+0.25m 纵向浮心位置：x c=0.96% L/Δ1/3 4.87 Δ0.64 24.92宽度吃水比数B/T：2.60艾亚法有效功率估算表：速度V S(kn) 5 6 7 8 9速度（m/s） 2.57 3.09 3.60 4.12 4.63傅汝德数V S/√gL 0.161 0.193 0.225 0.258 0.290标准C0458 430 390 360 265标准C bc0.81 0.76 0.70 0.64 0.59实际C b（肥/瘦）% 16.05 瘦9.93 瘦 2.86 瘦 6.25 肥15.25 肥C b修正% +11.60 +6.77 +1.33 -12.75 -31.11C b修正数量△1+53 +29 +5 -46 -82已修正C b之C1511 459 395 314 183B/T修正% -9.35 -9.35 -9.35 -9.35 -9.35B/T修正数量△2-48 -43 -37 -29 -17已修正B/T之C2463 416 358 285 165标准X C,%L 1.92 前 1.58 前0.8 前0.9 后 1.86 后实际X C,%L 0.96 前0.96 前0.96 前0.96 前0.96 前相差%L 0.96 0.62 0.16 1.86 2.82 速长比V S /√L 0.504 0.605 0.706 0.807 0.908 X C 修正 -3.26 -2.00 -0.48 -9.60 -19.74 X C 修正数△3 -15 -8 -2 -27 -33 已修正X C 之C 3 448 408 356 257 133 长度修正% +0.615 +0.615 +0.615 +0.615 +0.615 长度修正数量△4 +3 +3 +2 +2 +1 已修正长度之C 4 451 410 358 259 134 V S 3125216 343 512 729 Pe=△0.64×V S 3/C 4(kw)6.9113.1223.8349.27135.94有效功率6.9113.1223.8349.27135.940.0020.0040.0060.0080.00100.00120.00140.00160.000246810航速（kn）有效功率（k w ）有效功率2．主机参数： 型号：6135Ca 型柴油机 标定功率：N e =120马力 标定转速： 1500r/min3．推进因子的确定： (1)伴流分数ω本船为单桨内河船，故使用汉克歇尔公式估算：..=⨯-p ω070C 018=0.70×C p -0.18=0.70×0.695-0.18=0.3065(2)推力减额分数t使用汉克歇尔公式估算：..=⨯-P t 050C 012=0.50×C P -0.12=0.50×0.695-0.12=0.2275(3)相对旋转效率近似地取为ηR =1.0 (4)船身效率11t ω-=-H η =..--102275103065=1.11； 4．桨叶数Z 的选取根据一般情况，单桨船多用四叶，加之四叶图谱资料较为详尽、方便查找，故选用四叶。
船舶推进_螺旋桨图谱设计
D
=1
.2
1.0
0. 8
1.0
1.0
0.8
1.2
0.8 0.7 0.6 0.4 0.3 0.5
P /D
0.6
=0
.4
P /D
0.4
0.2 0.1
0
0.2
0.4
0.6
0.8
1.0
1.2
1.4
0
J
14
η0
=1 .2
0.8
0.6
8.2 B-δ型设计图谱及其应用
Q KQ ρ n 2 D5
D VA / nJ
功率系数BP
（收到马力系数）
NP V
0.5 D 2.5 A
BP 33.30
0.5 KQ
J 2.5
直径系数δ
ND 30.86 δ VA J
16
8.2 B-δ型设计图谱及其应用
ND 30.86 δ VA J
0.5 0.5 KQ NPD BP 33.30 2.5 2.5 VA J
M HP 147k W 200hp
PD 0 M H P S R 2 0 0 0 . 9 6 0 . 9 8 1 8 8 . 1 6 ( h p )
11
第8章 螺旋桨图谱设计
本章主要内容
8.1 螺旋桨的设计问题及设计方法 8.2 B-δ型设计图谱及其应用
8.3 设计螺旋桨时应考虑的若干问题
8.4 船体-螺旋桨-主机的匹配问题 8.5 螺旋桨图谱设计举例
8.6 螺旋桨制图
12
8.2 B-δ型设计图谱及其应用
8.2 B-δ型设计图谱及其应用
在进行螺旋桨设计时，必需针对船舶的特点和要求
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船舶与海洋工程学院船舶推进螺旋桨设计书8154L远洋渔船螺旋桨设计书指导老师：xxx专业班级：xxx学生姓名：xxx学号：xxx邮箱：xxx完成日期：2013/4/18目录1．船型 (2)2．主机参数 (3)3．推进因子的确定 (3)4．桨叶数Z的选取 (3)5．AE/A0的估算 (3)6．桨型的选取说明 (4)7．根据估算的AE/A0选取2～3张图谱 (4)8．列表按所选图谱（考虑功率储备）进行终结设计 (4)9．空泡校核 (5)10．计算与绘制螺旋桨无因次敞水性征曲线 (7)11. 船舶系泊状态螺旋桨计算 (7)12．桨叶强度校核 (8)13．桨叶轮廓及各半径切面的型值计算 (8)14．桨毂设计 (9)15．螺旋桨总图绘制 (10)16．螺旋桨重量及转动惯量计算 (10)17．螺旋桨设计总结 (11)18．课程设计总结 (11)8154L远洋渔船螺旋桨设计书1. 船型单桨单舵，前倾首柱，巡洋舰尾，柴油机驱动，尾机型远洋渔船。
艾亚法有效功率估算表：（按《船舶原理（上）》P285实例计算）（可以自主选定一种合适的估算方法，例如泰勒法。
）2.主机参数3．推进因子的确定(1)伴流分数w 本船为单桨渔船，故使用汉克歇尔公式估算w=0.77×C P -0.28=0.77×0.569-0.28=0.158(2)推力减额分数t 本船为单桨渔船，使用汉克歇尔公式t=0.77×C P -0.30=0.77×0.569-0.30=0.138(3)相对旋转效率： 近似地取为ηR =1(4)船身效率ηH =w-1t-1=(1-0.158)/(1-0.138)=0.98 4．桨叶数Z 的选取根据一般情况，单桨船多用四叶，加之四叶图谱资料较为详尽、方便查找，故选用四叶。
5．A E /A 0的估算（注意：对于内河船及大径深比螺旋桨的船不一定适用！）按公式A E /A 0 = (1.3+0.3×Z)×T / (p 0-p v )D 2 + k 进行估算， 其中：T=Vt P E)1(-=350×0.735/((1-0.138)×13×0.5144)=44.63kN水温15℃时p v =174 kgf/m2=174×9.8 N/m 2=1.705 kN/m 2 静压力p 0=p a +γh s =(10330+1025×2)×9.8 N/m 2=121.324 kN/m 2 k 取0.2D 允许=0.7×T d =（0.7～0.8）×2.90=2.03m ～2.32m （单桨船）A E/A0 = (1.3+0.3×Z)×T / (p0-p v)D2 + k=（1.3+0.3×4）×44.63/((121.324-1.705)×2.032)+0.2 =0.426 6．桨型的选取说明目前在商船螺旋桨设计中，以荷兰的楚思德B型和日本AU型（包括其改进型MAU型）螺旋桨应用最为广泛。
由于本船为远洋渔船，教科书例子为MAU型，且其图谱资料较齐全，故选用MAU型更方便设计出螺旋桨。
7．根据估算的A E/A0选取2~3张图谱根据A E/A0=0.426选取MAU4-40, MAU4-55两张图谱。
8．按所选图谱（考虑功率储备）进行终结设计得到2组螺旋桨的要素及V sMAX功率储备取10%，轴系效率ηS=0.98，齿轮箱效率ηG=0.96螺旋桨敞水收到功率P DO = Ps×(1-0.10)×ηR×ηS×ηG= 541×0.9×1×0.98×0.96=458.08kw =623 hp螺旋桨转速n=n/i=950r/min/3.97=239.3r/min列表查图谱可得：η0.6505 0.6733 0.6933 D=δ*V A/n m 2.10 2.17 2.15P TE =PD0*ηηHηRhp 397.1563 411.0766423.2874据1.1中艾亚法估算的有效功率及上表计算结果可绘制P TE、δ、P/D、D及η对V的曲线，如图一所示：图一从P TE-f(V)曲线与船体满载有效马力曲线之交点，可得不同盘面比所对应的设计航速及螺旋桨最佳要素P/D、D及η0如下表所列。
MAU VMAX (kn) P/D δD(m) η4-40 12.97 0.820 48.50 2.215 0.6844-55 12.93 0.877 47.56 2.168 0.672 9．空泡校核由图解法求出不产生空泡的（A E/A0）MIN及相应的V sMAX、P/D、η0、D. 按柏努利空泡限界线中渔船下限线，计算不发生空泡之最小展开面积比。
桨轴沉深h s由船体型线图取2.0mp 0-p v = p a +γh s -p v =(10330+1025×2-174) kgf/m 2 = 12206 kgf/m 2 计算温度t =15℃, p v = 174 kgf/m 2 P DO =458.08kw =623 hpρ=104.63 kgf s 2/m 4序号 项目单位 数值MAU4-40 MAU4-55 1 A E /A 0 0.40 0.55 2 V MAXkn 12.97 12.93 3 V A =0.5144*V MAX *(1-w) m/s 5.618 5.600 4 (0.7πND/60)2 (m/s)2 377.42 361.57 5 V 0.7R 2=V A 2+(4) (m/s)2 408.98 392.93 1/2ρV 0.7R 221395.80 20556.13 6 σ=(p 0-p v )/(1/2ρV 0.7R 2) 0.570 0.594 7τc (查图6-20）0.160 0.164 8 推力T=75*P D *η0/V Akgf 5689 5607 9需要投射面积A P =T/(τc *1/2ρV 0.7R 2) m 2 1.662 1.663 10需要展开面积 A E =A P /(1.067-0.229*P/D) m 2 1.890 1.920 11 A 0=πD 2/4 m 2 3.853 3.692 12 需要的A E /A 00.4900.520据上述结果作图二，可求得不发生空泡的最小盘面比及对应的最佳螺旋桨要素:图二由上图得最佳要素为：A E/A0=0.513，P/D=0.844，D=2.17m，η0=0.675，V MAX=12.94kn 10．计算与绘制螺旋桨无因次敞水性征曲线由MAU4-40，MAU4-55，P/D=0.844的敞水性征曲线内插得到MAU 4-51.3、P/D=0.844的螺旋桨无因次敞水性征曲线如图三所示，其数据如下：J 0.000 0.100 0.200 0.300 0.400 0.500 0.600 0.700 0.800 0.900K0.447 0.420 0.395 0.366 0.326 0.287 0.244 0.197 0.145 0.086T10K0.370 0.337 0.310 0.272 0.240 0.205 0.158 0.124 0.073 0.024Qη00.000 0.132 0.254 0.368 0.469 0.563 0.649 0.695 0.678 0.369图三螺旋桨无因次敞水性征曲线11. 计算船舶系泊状态螺旋桨有效推力与保持转矩不变的转速N0由敞水性征曲线得J=0时，K T=0.447, K Q=0.0370计算功率P D= Ps×ηS×ηG=541×0.98×0.96=508.97kw=692hp系柱推力减额分数取t0=0.04,主机转矩Q=P D×60×75/(2πN)=692×60×75/(2×3.1416×239.3)= 2071kgf.m系柱推力T=(K T/K Q)×(Q/D)=(0.447/0.0370)×(2071/2.17)= 11530 kgf系柱推力T0=T×（1- t0）= 11530×（1- 0.04）=11068.8 kgf车叶转速N0=60×√T/(ρ×D4×K T)=60×(11068.8/(104.63×2.174×0.447))0.5 = 196 rpm12．桨叶强度校核按我国1990《钢质海船入级与建造规范》校核t0.25R及t0.6R，应不小于按下式计算所得之值：t=√Y/(K-X) (mm)式中Y=1.36×A1×N e/(Z×b×N),X=A2×G×A d×N2×D3/(1010×Z×b) 计算功率N e=541×0.98×0.96=508.97kw=692hpA d= A E/A0=0.513，P/D=0.844，ε=10º， G=7.6gf/cm3, N=239.3rpm在0.6R处切面弦长b0.66R=0.226×D×A d/(0.1Z)=0.226×2.17×0.513/0.4=0.6290mb0.6R=0.9911×b0.66R=0.9911×0.6290=0.6234b0.25R=0.7212×b0.66R =0.7212×0.6290=0.4536m13．桨叶轮廓及各半径切面的型值计算最大切面在0.66R处，b0.66R=2.26×A E/A0×D/Z=2.26×0.513×2.74/4=0.6290m最大厚度在轴线处t max= 0.05D=0.05×2.17×1000=108.5mm实际桨叶厚度MAU型4叶螺旋桨尺度表列表计算如下：（单位：如表示）14．桨毂设计按《船舶原理（下）》P156桨毂形状及尺度的相应公式计算最大连续功率P D=692hp，此时N=239.3 rpm(P D/N)1/3= (692/239.3) 1/3= 1.425根据《船舶原理（下）》P157图8-40可查得螺旋桨桨轴直径d t=190mm 采用整体式螺旋桨，则螺旋桨的毂径d h=1.8d t=1.8×190=342mm毂前后两端的直径d2=0.88×d h=0.88×342=300.96mmd1=1.10×d h=1.10×342=376.2mm桨毂长度l0=d h+100=442mm减轻孔的长度l1=0.3×l0=0.3×442=132.6mm轴孔锥度取K=0.1毂部筒圆厚度δ=0.75×t0.2R=0.75×88.102=66.08mm叶面、叶背与毂连接处的圆弧半径r1=0.033D=0.033×2.14×1000=71.61mm，r2=0.044D=0.044×2.24×1000=95.48mm。