现浇桥梁满堂支架设计验算
桥梁支架计算书
一、 满堂支架验算 1、模板计算本桥实心桥面板底模、侧模均采用δ=12mm 厚竹胶板，其中底模安装于间距30cm 的10cmx10cm 方木上；侧模安装在钢筋排架上。
本次模板验算主要为底模的验算，侧模的验算将在排架验算中详述。
模板受力按单向板考虑，承受实心板自重恒载和施工荷载，取1cm 板宽按偏于保守的简支梁进行计算，计算模型如下：其中施工设备、人员等堆放荷载1P =2.5KPa ；倾倒混凝土产生的冲击荷载2P =2.0KPa ；振捣混凝土产生的荷载3P =2.0KPa ；按最厚部分实心板产生的恒荷载4P =15.3KPa 。
则模板验算总荷载P=21.8KPa ，可知q=0.218KN/m 。
则跨中最大弯矩0M =82ql =1.1N.m ；支座处最大剪力0V =21.8N 。
1cm 宽、12mm 厚竹胶板的截面特性如下：I=123bh =1.44x 610-4m ；W=62bh =2.4x 710-3m ；A=bh=1.2x 410-2m 。
查路桥施工计算手册可知：普通竹胶板E=5x 910Pa ，允许应力[σ]=80 MPa ，容许剪应力[ τ]=1.3MPa.则：max σ=W M=4.58MPa<[ σ]=80MPa ； m ax τ=AV230=0.27MPa<[ τ]=1.3MPa ；跨中最大挠度m ax f =EIql 38454=0.63x 610-m<250l =8x 410-m经验算可知选用模板满足受力要求。
2、次分配梁验算本桥现浇桥面板支架次分配梁采用10x10cm 方木，方木间距30cm ，安装于间距75cm 的双拼8#槽钢上。
方木受力按简支梁考虑，方木以上结构自重恒载和施工荷载，计算模型如下：其中施工设备、人员等堆放荷载1P =2.5KPa ；倾倒混凝土产生的冲击荷载2P =2.0KPa ；振捣混凝土产生的荷载3P =2.0KPa ；按最厚部分实心板产生的恒荷载4P =15.3KPa ；竹胶木模板产生的恒载可忽略不计。
现浇箱梁满堂支架设计与计算
２ ４ ０
第 ４期
２１ ０ ０年 ７月
现 浇箱梁 满 堂 支架 设 计 与计算
丁 爱 华
（ 南常 德路 桥 建设 有 限公 司 ，湖 南 常 德 湖 ４ ５０ ） １ ００
３ 满 堂 支 架 设计 计 算
３ １ 满 堂 支 架 设 计 ．
肋 布 置可 知 ， 合 板 可看作 多跨 等跨 连续梁 ， 胶 为计 算
简便 ， 三等 跨 均布 荷载 作用连 续梁 进行计 算 。 取 （ ）模 板力 学性 能 。模板 弹 性模 量 Ｅ一９ ０ １ ×１ 。 ＭＰ ， ａ 根据 ＧＢ Ｔ１ ６ ６ １ ９ ／ ７ ５ — ９ ９及 模 板 样 品检 验 报
关 键 词 ： 梁 ； 浇 箱 梁 ；满 堂 支架 ； 计与 计算 桥 现 设
中图 分类 号 ： ４ ５ ３ Ｕ ４． ４ 文献 标 志 码 ： Ｂ 文 章 编 号 ： ６ １ ２ ６ （ ０ ０ Ｏ 一Ｏ Ｏ 一Ｏ １７ — ６ ８ ２ １ ）４ ２４ ３
在连 续箱形 结构 梁 桥 ， 其 是城 市 跨越 既 有 道 尤 路 桥梁及 高速 公路 互通 匝道 桥梁 施工互 通 立 交连 续 箱 梁施 工 实践 ， 绍 了现 浇 箱 梁 满 堂 支架 的 设 计 ， 对 根 介 并
支 架底 模 、 梁 梁强 度 、 杆 受 力 、 架 压 缩 变 形及 地 基 承 载 力 等进 行 了验 算 ； 横 纵 立 支 简要 介 绍 了该 桥 连 续箱 梁现 浇施 工 工 艺。
满 堂支 架材 料采用 普通 扣件 式 钢管脚 手架 。步 距 １ ２ｍ； ． 纵距 ， 准 区段 为 ０ ６ｍ， 断 面倒 角 区 标 ． 纵 为 ０ ４ｍ， ． 翼板 区均 为 ０ ６ｍ； 距 为 （ ． ＋０ ６ ． 横 １ ２ ． ＋
预留门架之满堂支架在合六高速公路90m现浇连续箱梁中的应用及详细验算
!程蕉苤预留门架之满堂支架在合六高速公路90m现浇连续箱梁中的应用及详细验算任志军(中铁十九局集团有限公司，辽宁辽阳l l1000)脯要】采用预留i'1架的碗扣式满堂脚手架，在舍六高速公路路基2标段中3座90m现浇连续箱梁中成功应用，通过受力分析排设支架及主梁、横次粱、工字钢，能做到安全可靠及经济，为以后此类工程提供了计算参考的模板。
目猢]满堂支架；门架；受力分析；现浇箱梁1概述1．1现浇箱梁概况20+2x25+20m后张法预应力连续箱梁，单箱两室：梁高1,5m，箱梁顶板跨12m。
底板宽8m。
箱梁顶、底板厚均为025m，腹板厚0．5m，两侧翼缘板悬臂长度均为2m，全桥仅在桥墩支点截面处设置端，中横梁。
12支架方法简介本桥位区为县级公路，陆地施工条件相对较好。
施工时，先将桥位地基处理后，采用扣件式满堂脚手架单幅逐跨现浇施工工艺进行施工，施工时，翼缘模板、外侧模、底模采用18m m厚9合竹胶板，腔内膜板采用14m m厚竹胶板。
12．1地基处理将表层遗留软土推平并压实，在其上填筑20c m的10％石灰改善土及15cm厚C15混凝土。
122支架安装本支架采用“碗扣件”式满堂脚手架，其结构形式：立杆纵向步距90c m，在支座及变截面范围内加密为0．45m：横向步距60cm，层高60cm，横向联接脚手钢管联成整体。
在上口安装可调顶托，安装好后．在可调顶托上铺设15×15cm落叶松质木枋，纵向中心间距90cm：在其上铺设5×10cm的木枋(立放)，木枋铺设中心间距30cm，其净距为25cm o在木枋上铺设18m m厚竹胶板，测量并调整高程满足要求后，可进行支架预压。
由于本桥和合六高速相交，在支架搭设时需为施工便道留通道，故在第一跨下设置门架。
门架净宽4m，净高4．5m。
采用碗扣式满堂支架，立竿结构同满堂支架，在立杆上方的主梁采用长度5m的140a工字钢，顺桥向设置，设置间距为12m，平截面和项托相贴。
现浇箱梁满堂支架设计计算
现浇箱梁满堂支架计算说明书1 现浇箱梁满堂支架设计计算：本计算以第三联的荷载为例。
A 荷载计算混凝土自重：954*2.5*1.1=2623.5吨模板重：底模1682*.018*1.5=45.4吨支架，横梁重：60.8+150=210.8吨施工荷载0.75吨/平方米B 荷载冲击系数0.25那么每平方米荷载=[2623.5+45.4+210.8]*1.25/{[19.7+17]*82/2}+0.75=3.142吨/平方米C 设立杆沿桥长方向间距1.0米，沿桥宽度方向0.8米：S=1.0*.8=0.8平方米每根立杆承受的荷载为：G=3.142*.08=2.5136吨D WDJ碗扣式支架的力学特征：外径48MM，壁厚3.0MM，截面积4.24*10**2 MM**2，惯性矩1.078*10**5 MM**4，抵抗矩4.93*10**3 MM**3，回转半径15.95 MM，每米自重33.3N。
抗压强度σ=N/A=25136/424=59.3 〔N/MM**2〕〈[σ。
]=210MM**2 抗弯强度ƒ=N/[A*φ]λ=L/I=1500/15.95=95，查表φ=0.558σ=25136/〔424*0.558〕=106.2〈210E 小横杆计算：抗压强度σ=GL**2/[10*W]=25.136*800*800/[10*4.493*1000]=358〉215。
所以不能满足强度要求弯曲强度ƒ=GL**4/150EI所以小横杆用10#槽钢作为承受荷载的横梁。
10#槽钢的力学特性W=39.7立方厘米抗压强度σ=GL**2/[10*W]=25.136*800*800/ [10*39.7*1000]=40.52〈215MM**2弯曲强度ƒ=GL**4/150EI=25.136*800**4/[150*200000*193.8*10000]=0.173〈3MM如果小横杆用方木应重新计算它的强度，扰度。
承托上用10*15方木，纵横杆密度1.0*0.6米，横杆的应力验算如下：Q=3.142吨/米支点反力R=3.142*.6=1.89吨M=QL**2/8=3.142*0.6**2/8=0.141吨米Γ=1.89*10**4/[0.1*0.15]=1.26MPAÓ=M/W=0.141*10**4/[3.75*10**-4]=3.76MPA用一般方木可以满足要求10*15方木，横杆间距60CM。
满堂支架验算
某分离立交桥为左、右幅分离式连续箱梁构造，全桥箱梁长137m,由于地形复杂，每跨高度不同，本方案按最高一跨进行计算：H=13m。
一.上部结构核载1.新浇砼的重量:2.804t/m22.模板、支架重量:0.06t/m23.钢筋的重量:0.381t/m24.施工荷载:0.35t/m25.振捣时的核载:0.28t/m26.倾倒砼时的荷载:0.35t/m2则:1+2+3+4+5+6=2.804+0.06+0.381+0.35+0.28+0.35=4.162t/m2钢材轴向容许应力：【σ】=140Mpa受压构件容许xx：【λ】=200二．钢管的布置、受力计算某分离立交桥拟采用Φ42mm,壁厚3mm的无缝钢管进行满堂支架立设，并用钢管卡进行联接。
通过上面计算，上部结构核载按4.162t/m2计，钢管间距0.6×0.6m间隔布置，则每区格面积：A1=0.6×0.6=0.36m2每根立杆承受核载Q：Q=0.36×4.162=1.498t竖向每隔h=1m,设纵横向钢管，则钢管回转半径为：i=hµ/【λ】=1000×根据i≈0.35d,得出d=i/0.35,则则选Φ42mm钢管可。
Φ42mm，壁厚3mm的钢管受力面积为：A2=π（）2-π（（42-3×2）÷2）2=π（212-182）=367mm2则坚向钢管支柱受力为：σ=Q/A2=1.498T/367mm2=1.498×103×10N/367×10-6m2=4.08×107Pa=40.8MPa=140Mpa应变为：ε=σ/E=40.8××109=1.94×10-4xx改变L=εh（注h=13m）=1.94×10-4×13000=2.52mm做为预留量，提高模板标高。
通过上式计算，确定采用￠42mm外径，壁厚3㎜的无缝钢管做为满堂支架，间隔0.6×0.6m，坚向每间隔1m设纵横向钢管，支架底部及顶部设剪刀撑，并在底部增设纵横向扫地撑，以保证满堂支架的整体稳定性。
现浇箱梁满堂支架的设计与验算
掌握正确的模板支架设计和验算方法非常重要。 本文结合广明高速公路延长 横 向方木 均 采用 针 叶类 广东 松 ， 截 面尺 寸 为８ ×８ ｅ ｍ（ ２ ｍ长 ） 。 材 料参 数 如 线 工程 大 蟹大 桥 现浇 箱 梁满 堂碗 扣式 支 架施 工 ， 介 绍 碗 扣式 模 板支 架 的设 计 下 ：自重 ：Ｙ＝６ ＫＮ／ ；顺纹弯应力 ：１ ３ ＂ ：１ ２ ＭＰ ａ；顺 纹受 压应力 ： 和 验算 方 法 。 ａ ＝１ ２ ＭＰ ａ； 顺纹抗拉 ： ｏ１ ＝８ ． ０ ＭＰ ａ Ｉ 』 哽 纹抗剪 ： ｔ ， ＝１ ． ３ ＭＰ ａ； 弹 性 模
宽 异形 预 应 力 混凝 土 箱梁 ， 右 幅 采用 单 箱 三 室 等宽 预 应 力 混凝 土 箱 梁 ， 桥跨 下 ： Ｗ＝ ２ ９ ５ ８ ０ ｍ ｍ ； Ｉ ＝ １ ． ４ ８ ×１ ０ ￣ ｎ ｍ ；单 位长 度质 量 ７ ． ４ ４ ｋ ｇ ／ ｍ； Ｅ ＝ ２ ． １ Ｘ １ ０ Ｓ ＭＰ ａ ； 结 构 布置 为左 幅 ２ ×２ ０ ＋ ２× ３ ０ ｍ、 右 幅２ ０ ＋ ２×３ ０ ＋ ２ ０ ｍ， 箱 梁 高 度为 １ ． ７ ｍ。箱 梁
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一：
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表１ 碗扣支榘钢管簸面特性
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大蟹 大桥 断 面 图
（ １ ）
３ ３ ３
现浇箱梁满堂支架方案计算讲解
浅谈现浇箱梁满堂支架方案计算引言本文针对XXX现浇桥采用碗扣式满堂支架搭设方法进行支架搭设验算、方木验算、模板验算、地基承载力验算等进行计算分析。
为后续现浇桥支架搭设施工提供关建指导作用。
1 工程概况XXX桥采用（26+37+26）m现浇预应力砼连续箱梁，桥梁全长96m；上构按部分预应混凝土A类构件设计，箱梁横断面采用等高度单箱双室断面，主梁高190cm,顶板厚25cm,底板厚22cm悃缘悬臂长200cm;上部结构采用满堂支架现浇，其刚度、强度、稳定性、平整度等均应满足《公路桥涵技术规范》（JTG F80/1-2004）的要求；预应力混凝土容重取26KN/m3。
2 满堂支架上现浇桥设计要点2.1 地基与基础处理在墩身施工完毕后，首先测量放出线路中线和边线，检查现有基底宽度是否满足搭设支架要求，如现有地基宽度不足，需进行补填并夯实；基底处理范围为桥宽每侧边各增加2m，同时根据地形条件做好排水沟、截水沟。
对于软弱地基必须采取石渣或者三七灰土等材料进行换填，换填厚度不小于30cm。
换填后的地表用推土机推平，场地平整后用压路机分层压实，使其压实度达到95%以上，试验室检测地基承载力是否达到支架设计计算中最低250Kpa的要求，如果承载力不足，则加强压实工作或重新换填直至达到规定的承载力。
本工程所在地区为湿陷性黄土地区，黄土受水浸泡后承载力急剧下降，为防止雨水及施工用水进入基础，在已达到支架设计承载力要求的地基上铺10cm厚的混凝土防水层；混凝土设计强度为C20，确保地表水不渗入地基。
在处理好的地基上铺设枕木或型钢做为支架下承托的基础。
在地形条件受限制时，满堂支架采用C25混凝土条形基础，条形基础设计尺寸30cm（宽）×25㎝（高）。
2.2 现浇箱梁底满堂支架布置及搭设要求采用WDJ碗扣式多功能脚手杆搭设，使用与立杆配套的横杆及立杆可调底座、立杆可调托撑。
立杆顶托上纵向设15×15cm方木；纵向方木上设10×10cm的横向方木，其中纵木在墩顶处实心段不大于0.25m、在跨中处间距不大于0.3m。
现浇箱梁满堂支架的设计
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科学论坛
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现 浇 箱梁满 堂支 架 的设 计
冉崇收
（ 州路 桥集 团有 限公 司 贵州 贵 贵阳 ５ ００ ） ５０ １ ［ 摘 要 ］ 设满 堂 支架 现 浇箱 梁 是箱 梁 施工 的常 用 施工 方法 ， 支架 的搭 设不 能全凭 个 人 的施 工经 验， 搭 但 在施 工 中必 须对 支架 进 行 设计 验算 。下 面通 过工
（） 面验 算 ２截 ａ 、弯 曲强度 验算 ￣ ａ ＝ ．ｑ Ｌ ． ＊ ９３ ＊ ． ８＝ ． ７Ｎ ｍ ｍ ｘ Ｏ １＊ Ｏ １ ５ ．９ ０ ２ Ｏ ４Ｋ ．
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…
根据 支架 设计 ， 及腹 板 区平均 每平 方米 布置 了４５ 根钢 管， 横梁 ．８ 箱室底 板 处平均 每 平方米 布置 了 ２ ４ 根 钢管 ， ．４ 则支 架 体系 自重 为 ： 腹 板及横 梁 处 ｑ ＝ ． ７Ｎ 根 ． ８ ： ． ８Ｎ ｍ １ ３ ｋ／ ４ ５ 根 ６ ２Ｋ ／ 。 箱 室底板 处 ｑ ： ． ７Ｎ 根 ｝ ． ４ ＝ ． ４Ｎ ｍ １３ ｋ／ ２ ４ 根 ３ ３Ｋ ／ （） 工 机具及 人 员荷 载 ６施 ｑ＝ ．Ｋ ／２ ２５Ｎ ｍ （） 倒混 凝 土产 生的荷 载 ７倾 ｑ＝ ． Ｋ ／２ ，２ ＯＮ ｍ （） 捣砼 产生 的荷 载 ８振 ｑ＝ ． ／ ／ｚ ２ ＯＮ ｍ （ １ ２荷 载组 合 ． （） 算 底模 １验 ①腹 板及 横 梁处底 模 ｑ Ｌ２（ 腭 ＋ ２＋ ． ｑ ｑ） ５ ．９ Ｎ ｍ 【扳 ｑ） １４（４ｑ ６ ９ ３Ｋ ／ ② 箱室底 模
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按简支梁计算，支撑跨度取
l = 1500 mm
kN/m
弯矩： Mmax = q2l2/ 8 = 2153419 N·mm 强度验算： 最大弯应力σmax = Mmax / W = 2153419 /
64000
挠度验算： 最大挠度：ωmax=5q114/384EI
= 33.65
N/mm2 ＜ 255 N/mm2 满足!
21.88 mm
kN/m
q
弯矩： Mmax = 强度验算：
q2l2/10 =
267981 N·mm
最大弯应力σmax = Mmax
/ W = 267981 / 37500 = 7.15 N/mm2 ＜ 12
N/mm2
满足!
抗剪计算
fv = 1.50 N/mm2
最大剪力 V = q2l/ 2 = 3.83
10.2荷载分析： 支架承受的荷载主要有：箱梁自重、模板、主次龙骨及附件重、施工活载、支架自
重以及混凝土浇注时的冲击荷载和振动荷载、其他荷载（雪荷载）等。
10.3荷载工况及荷载组合：
荷载工况: 1. 钢筋混凝土自重： 2. 模板及主次龙骨： 3. 施工人员及设备： 4. 振捣荷载：
26 kN/m3 0.5 kN/m2 2.5 kN/m2
取腹板下混凝土厚 0.6 m 部位考虑
底模采用满铺15mm模板，计算宽度取1m，截面抗弯模量W和截面惯性矩I取值如下：
W = bh2 /6 = I = bh3 /12 =
1000 × 15 2 / 6 = 1000 × 15 3 / 12 =
37500 mm3 281250 mm4
弹性模量：
E = 5000 N/mm2 ， fm = 12 N/mm2
取腹板下混凝土厚 2 m ， 次龙骨跨度取 l =
140铝梁截面抗弯模量W和截面惯性矩I取值如下：
单根截面抵抗距 W = 64000 mm3
单根惯性矩
I = 4060000 mm4
1.5 m ， 间距取 0.2 m
弹性模量：
E = 70300 N/mm2 ， fm = 255 N/mm2
最大荷载为：
kN
τ = 3V/2bh =
0.38
N/mm2 ＜ 1.5 N/mm2
满足!
挠度验算：
最大挠度：ωmax=0.677q114/100EI = 0.677 × 12.98 × 350 4 /（ 100 × 5000 × 281250 ）
= 0.94 mm ＜ l/250 = 1.40 mm
满足!
1
2）、15mm厚模板计算（空箱混凝土）
按简支梁计算，支撑跨度取
4.12
kN
= 0.41 N/mm2 ＜ 1.5 N/mm2 满足!
满足!
挠度验算：
最大挠度：ωmax=0.677q114/100EI = 0.677 × 17.66 × 300 4 /（ 100 × 5000 × 281250 ）
= 0.69 mm ＜ l/250 = 1.20 mm
满足!
2
3）、15mm厚模板计算（腹板混凝土）
d 、 振捣荷载：
2 kN/m2
荷载组合：
标准值： q1 = （a+b）× 0.30 = 5.298 kN/m
设计值： q2 = [1.2×（a+b）+1.4×（c+d）] × 0.3 = 8.25
按简支梁计算，支撑跨度： Mmax = q2l2/ 8 = 1484568 N·mm 强度验算： 最大弯应力σmax = Mmax / W = 1484568 /
按照最不利位置计算，空箱下模板跨度为 300 mm
最大荷载为：
a 、 钢筋及砼自重：
26 kN/m3 × 0.66 m = 17.16 kN/m2
b 、 模板及主次龙骨：
0.5 kN/m2
c 、 施工人员及设备荷载： 2.5 kN/m2
d 、 振捣荷载：
2 kN/m2
荷载组合：
标准值： q1 = （a+b）× 1 = 17.66 kN/m 设计值： q2 = [1.2×（a+b）+1.4×（c+d）] × 1 = 15mm厚模板按三跨连续梁计算，支撑跨径取 l = 300
按照最不利位置计算，腹板下模板跨度为 200 mm
最大荷载为：
a 、 钢筋及砼自重：
26 kN/m3 × 0.60 m =
b 、 模板及主次龙骨：
0.5 kN/m2
15.6 kN/m2
c 、 施工人员及设备荷载： 2.5 kN/m2
d 、 振捣荷载：
2 kN/m2
荷载组合：
标准值： q1 = （a+b）× 1 = 16.1 kN/m 设计值： q2 = [1.2×（a+b）+1.4×（c+d）] × 1 = 15mm厚模板按三跨连续梁计算，支撑跨径取 l = 200
最大荷载为：
a 、 钢筋及砼自重：
26 kN/m3 × 0.48 m = 12.48 kN/m2
b 、 模板及主次龙骨：
0.5 kN/m2
c 、 施工人员及设备荷载： 2.5 kN/m2
d 、 振捣荷载：
2 kN/m2
荷载组合：
标准值： q1 = （a+b）× 0.35 = 4.543 kN/m
设计值： q2 = [1.2×（a+b）+1.4×（c+d）] × 0.35 = 7.66
按照最不利位置计算，腹板下模板跨度为 200 mm
最大荷载为：
a 、 钢筋及砼自重：
26 kN/m3 × 2.00 m =
b 、 模板及主次龙骨：
0.5 kN/m2
52 kN/m2
c 、 施工人员及设备荷载： 2.5 kN/m2
d 、 振捣荷载：
2 kN/m2
荷载组合：
标准值： q1 = （a+b）× 1 = 52.5 kN/m 设计值： q2 = [1.2×（a+b）+1.4×（c+d）] × 1 = 15mm厚模板按三跨连续梁计算，支撑跨径取 l = 200
= 5 × 4.543 × 1500 4 /（ 384 × 70300 × 4060000 ）
= 1.05 mm ＜ l/250 = 6.00 mm
满足!
1
2）、140铝梁计算（空箱混凝土）
取空箱下混凝土厚 0.66 m ， 次龙骨跨度取 l =
140铝梁截面抗弯模量W和截面惯性矩I取值如下：
单根截面抵抗距 W = 64000 mm3
27.49 mm
kN/m
q
弯矩： Mmax = 强度验算：
q2l2/10 =
247428 N·mm
最大弯应力σmax =
抗剪计算
最大剪力
τ=
V= 3V/2bh
Mmax / W = 247428 / 37500
= 6.60 N/mm2 ＜ 12 N/mm2
fv = 1.50 N/mm2
q2l/ 2 =
64000
挠度验算： 最大挠度：ωmax=5q114/384EI
= 23.20
N/mm2 ＜ 255 N/mm2 满足!
= 5 × 5.298 × 1200 4 /（ 384 × 70300 × 4060000 ）
= 0.50 mm ＜ l/250 = 4.80 mm
满足!
2
3）、140铝梁计算（腹板混凝土）
69.30 mm
kN/m
q
弯矩： Mmax = 强度验算：
q2l2/10 =
277200 N·mm
最大弯应力σmax =
抗剪计算
最大剪力
τ=
V= 3V/2bh
Mmax / W = 277200 / 37500
= 7.39 N/mm2 ＜ 12 N/mm2
fv = 1.50 N/mm2
q2l/ 2 =
单根惯性矩
I = 4060000 mm4
1.2 m ， 间距取 0.3 m
弹性模量：
E = 70300 N/mm2 ， fm = 255 N/mm2
最大荷载为：
a 、 钢筋及砼自重：
26 kN/m3 × 0.66 m = 17.16 kN/m2
b 、 模板及主次龙骨：
0.5 kN/m2
c 、 施工人员及设备荷载： 2.5 kN/m2
取腹板下混凝土厚 2 m 部位考虑
底模采用满铺15mm模板，计算宽度取1m，截面抗弯模量W和截面惯性矩I取值如下：
W = bh2 /6 = I = bh3 /12 =
1000 × 15 2 / 6 = 1000 × 15 3 / 12 =
37500 mm3 281250 mm4
弹性模量：
E = 5000 N/mm2 ， fm = 12 N/mm2
2 kN/m2
荷载组合: 恒荷载分项系数取 1.2 , 活荷载分项系数取 1.4 。
10.4设计计算：
1
1、模板计算
1）、15mm厚模板计算（空箱混凝土）
取空箱下混凝土厚 0.48 m 部位考虑
底模采用满铺15mm模板，计算宽度取1m，截面抗弯模量W和截面惯性矩I取值如下：
W = bh2 /6 = I = bh3 /12 =
b 、 模板及主次龙骨：
0.5 kN/m2
c 、 施工人员及设备荷载： 2.5 kN/m2
d 、 振捣荷载：
2 kN/m2
荷载组合：
标准值： q1 = （a+b）× 1 = 12.98 kN/m 设计值： q2 = [1.2×（a+b）+1.4×（c+d）] × 1 = 15mm厚模板按三跨连续梁计算，支撑跨径取 l = 350