桥梁工程中满堂支撑架的设计计算及构造要求..
桥梁支架专项方案设计
一、工程概况本工程为某市一座桥梁工程，全长300米，主桥采用预应力混凝土连续梁结构，桥面宽度为30米，两侧各设1.5米的人行道。
工程地质条件良好，无不良地质现象。
为确保桥梁工程的安全、顺利进行，特制定本桥梁支架专项方案设计。
二、支架类型选择根据工程特点和地质条件，本工程桥梁支架采用满堂式木支架。
满堂式木支架具有结构简单、施工方便、承载能力大等优点，适用于本工程。
三、支架设计参数1.支架基础：支架基础采用C15混凝土浇筑，厚度为0.5米，基础尺寸为1.5米×1.5米。
2.支架立柱：立柱采用直径为0.25米的杉木，间距为1.2米×1.2米，立柱底部设置垫木，垫木厚度为0.1米。
3.横梁：横梁采用直径为0.2米的杉木，间距为0.6米，横梁上设置纵向分配梁，分配梁间距为0.6米。
4.纵向分配梁：纵向分配梁采用直径为0.2米的杉木，间距为0.6米，纵向分配梁上设置模板支撑系统。
5.模板支撑系统：模板支撑系统采用直径为0.15米的杉木，间距为0.6米，模板支撑系统上设置模板，模板厚度为0.1米。
四、支架施工工艺1.支架基础施工：先开挖基础槽，然后浇筑混凝土基础，待基础达到设计强度后，进行支架立柱的安装。
2.支架立柱施工：将杉木立柱按设计要求间距排列，并在底部设置垫木，确保立柱垂直度。
3.横梁施工：在立柱上设置横梁，横梁间距为0.6米，确保横梁水平度。
4.纵向分配梁施工：在横梁上设置纵向分配梁，确保纵向分配梁水平度。
5.模板支撑系统施工：在纵向分配梁上设置模板支撑系统，确保模板支撑系统稳定。
6.模板施工：在模板支撑系统上设置模板，模板厚度为0.1米。
五、支架拆除与回收1.支架拆除：在混凝土达到设计强度后，先拆除模板支撑系统，然后拆除横梁、立柱，最后拆除基础。
2.支架回收：将拆除后的杉木立柱、横梁、纵向分配梁等材料进行整理、清洗、晾干，以便下次使用。
六、安全措施1.支架施工过程中，确保施工人员佩戴安全帽、安全带等防护用品。
满堂支撑架构造要求规范
6．9 满堂支撑架满堂支撑架构造要求规范根据JGJ 130-2011136．9．1 满堂支撑架步距与立杆间距不宜超过本规范附录C表C-2～表Ｃ－５规定的上限值，立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度ａ不应超过０.５ｍ。
满堂支撑架搭设高度不宜超过30ｍ。
2 立杆间距两级之间，纵向间距与横向间距不同时，计算长度系数按较大间距对应的计算长度系数取值。
立杆间距两级之间值，计算长度系数取两级对应的较大μ值，要求高宽比相同。
3 立杆间距0.9m×0.6m计算长度系数，同立杆间距0.75m×0.75m计算长度系数，高宽比不变，最小宽度1.2m。
4 高宽比超过表中规定时，应按本规范6.9.7条执行。
6．9．2 6. 8. 3满堂支撑架立杆的构造应符合：每根立杆底部应设置底座或垫板。
6.3.1满堂支撑架必须设置纵、横向扫地杆。
纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上。
横向扫地杆应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。
6.3.2满堂支撑架立杆基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不应大于1m。
靠边坡上方的立杆轴线到边坡的距离不应小于500mm（图6.3.3）。
6.3.3图6.3.3 纵、横向扫地杆构造1―横向扫地杆；2―纵向扫地杆立杆接长接头必须采用对接扣件连接。
立杆对接扣件布置应符合：当立杆采用对接接长时，立杆的对接扣件应交错布置，两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500mm；各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的1/3。
6.3.6第1款水平杆的连接应符合：6.2.1第2款1）两根相邻纵向水平杆的接头不应设置在同步或同跨内；不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500mm；各接头中心至最近主节点的距离不应大于纵距的1/3（图6.2.1－1）；2）搭接长度不应小于1m，应等间距设置3个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至搭接纵向水平杆杆端的距离不应小于100mm；水平杆长度不宜小于3跨。
满堂支架验算
某分离立交桥为左、右幅分离式连续箱梁构造，全桥箱梁长137m,由于地形复杂，每跨高度不同，本方案按最高一跨进行计算：H=13m。
一.上部结构核载1.新浇砼的重量:2.804t/m22.模板、支架重量:0.06t/m23.钢筋的重量:0.381t/m24.施工荷载:0.35t/m25.振捣时的核载:0.28t/m26.倾倒砼时的荷载:0.35t/m2则:1+2+3+4+5+6=2.804+0.06+0.381+0.35+0.28+0.35=4.162t/m2钢材轴向容许应力：【σ】=140Mpa受压构件容许xx：【λ】=200二．钢管的布置、受力计算某分离立交桥拟采用Φ42mm,壁厚3mm的无缝钢管进行满堂支架立设，并用钢管卡进行联接。
通过上面计算，上部结构核载按4.162t/m2计，钢管间距0.6×0.6m间隔布置，则每区格面积：A1=0.6×0.6=0.36m2每根立杆承受核载Q：Q=0.36×4.162=1.498t竖向每隔h=1m,设纵横向钢管，则钢管回转半径为：i=hµ/【λ】=1000×根据i≈0.35d,得出d=i/0.35,则则选Φ42mm钢管可。
Φ42mm，壁厚3mm的钢管受力面积为：A2=π（）2-π（（42-3×2）÷2）2=π（212-182）=367mm2则坚向钢管支柱受力为：σ=Q/A2=1.498T/367mm2=1.498×103×10N/367×10-6m2=4.08×107Pa=40.8MPa=140Mpa应变为：ε=σ/E=40.8××109=1.94×10-4xx改变L=εh（注h=13m）=1.94×10-4×13000=2.52mm做为预留量，提高模板标高。
通过上式计算，确定采用￠42mm外径，壁厚3㎜的无缝钢管做为满堂支架，间隔0.6×0.6m，坚向每间隔1m设纵横向钢管，支架底部及顶部设剪刀撑，并在底部增设纵横向扫地撑，以保证满堂支架的整体稳定性。
现浇箱梁满堂支架的设计与验算
掌握正确的模板支架设计和验算方法非常重要。 本文结合广明高速公路延长 横 向方木 均 采用 针 叶类 广东 松 ， 截 面尺 寸 为８ ×８ ｅ ｍ（ ２ ｍ长 ） 。 材 料参 数 如 线 工程 大 蟹大 桥 现浇 箱 梁满 堂碗 扣式 支 架施 工 ， 介 绍 碗 扣式 模 板支 架 的设 计 下 ：自重 ：Ｙ＝６ ＫＮ／ ；顺纹弯应力 ：１ ３ ＂ ：１ ２ ＭＰ ａ；顺 纹受 压应力 ： 和 验算 方 法 。 ａ ＝１ ２ ＭＰ ａ； 顺纹抗拉 ： ｏ１ ＝８ ． ０ ＭＰ ａ Ｉ 』 哽 纹抗剪 ： ｔ ， ＝１ ． ３ ＭＰ ａ； 弹 性 模
宽 异形 预 应 力 混凝 土 箱梁 ， 右 幅 采用 单 箱 三 室 等宽 预 应 力 混凝 土 箱 梁 ， 桥跨 下 ： Ｗ＝ ２ ９ ５ ８ ０ ｍ ｍ ； Ｉ ＝ １ ． ４ ８ ×１ ０ ￣ ｎ ｍ ；单 位长 度质 量 ７ ． ４ ４ ｋ ｇ ／ ｍ； Ｅ ＝ ２ ． １ Ｘ １ ０ Ｓ ＭＰ ａ ； 结 构 布置 为左 幅 ２ ×２ ０ ＋ ２× ３ ０ ｍ、 右 幅２ ０ ＋ ２×３ ０ ＋ ２ ０ ｍ， 箱 梁 高 度为 １ ． ７ ｍ。箱 梁
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满堂支架设计计算
满堂支架设计计算
首先，满堂支架设计计算需要进行荷载分析。
根据结构所承受的荷载，包括自重、活载、风荷载、雪荷载等，确定满堂支架的荷载分布和大小。
通过荷载分析可以确定满堂支架的结构形式和尺寸。
其次，满堂支架设计计算需要进行结构稳定性分析。
包括确定满堂支
架的抗倾覆能力、抗弯能力和抗侧向位移能力等。
通过结构稳定性分析可
以确定满堂支架的构造形式和尺寸。
接下来，满堂支架设计计算需要进行满堂支架的梁柱设计。
梁柱设计
根据满堂支架的受力情况，确定满堂支架的截面形状和尺寸。
梁柱设计需
要考虑满堂支架的强度和刚度，以及满堂支架的连接方式。
此外，满堂支架设计计算还需要进行满堂支架的连接设计。
连接设计
包括满堂支架的连接节点的确定和连接件的选择。
连接设计需要考虑满堂
支架的受力情况，确保连接的强度和刚度。
最后，满堂支架设计计算还需要进行满堂支架的材料选择和防腐设计。
根据满堂支架的使用环境和要求，选择适合的材料，并进行防腐设计，以
延长满堂支架的使用寿命。
总之，满堂支架设计计算涉及到结构分析、构造设计、材料选择等多
个方面的内容。
通过合理的设计和计算，可以确保满堂支架的稳定性和安
全性，满足建筑结构的要求。
满堂支架设计计算是建筑结构设计中重要的
环节之一，需要进行细致的分析和计算，确保设计结果的合理性和可靠性。
满堂支架计算范文
满堂支架计算范文满堂支架计算是指在建筑施工中用于支撑和固定梁、柱、板等构件的一种临时支架结构。
它的作用是承受和分散荷载，确保施工过程中结构的稳定性和安全性。
在满堂支架计算中，需要考虑多个因素，包括荷载、构件的几何特性、支撑材料的材质和尺寸等。
下面将详细介绍满堂支架计算的相关内容。
首先，满堂支架计算中需要考虑的一个重要因素是荷载。
荷载包括恒载和可变载荷。
恒载是指在施工过程中持续存在的荷载，如自重、施工材料的重量等。
可变载荷是指在施工过程中产生的临时荷载，如工人、施工设备等。
荷载的大小会直接影响满堂支架的设计与计算。
其次，满堂支架计算还需要考虑构件的几何特性。
构件的几何特性包括长度、宽度、截面形状等。
这些几何参数会直接影响构件的承载能力和受力情况。
在计算中，需要根据构件的几何参数来确定满堂支架的尺寸和布置方式。
另外，满堂支架计算还需要考虑支撑材料的材质和尺寸。
支撑材料是满堂支架的主要承载构件，其承载能力会直接影响满堂支架的安全性。
常见的支撑材料包括钢管、钢板等。
根据不同的材质和尺寸，可以计算出支撑材料的承载能力，并根据实际情况确定使用多少根支撑材料。
在进行满堂支架计算时，还需要考虑满堂支架的布置方式。
满堂支架的布置方式会影响支撑材料的受力情况和承载能力。
常见的满堂支架布置方式有横向排列和纵向排列。
横向排列是指支撑材料沿着横向方向布置，纵向排列是指支撑材料沿着纵向方向布置。
最后，在满堂支架计算中，还需要进行强度和稳定性的校核。
强度校核是指通过计算支撑材料的强度和荷载的关系，来判断满堂支架的受力情况是否合理。
稳定性校核是指通过计算支撑材料的稳定性和荷载的关系，来判断满堂支架的稳定性是否合理。
综上所述，满堂支架计算是建筑施工中的一项重要工作。
在计算中，需要考虑荷载、构件的几何特性、支撑材料的材质和尺寸等因素，并进行强度和稳定性的校核。
只有经过合理的计算和校核，才能确保满堂支架的安全性和稳定性。
现浇箱梁盘扣式满堂支架设计与计算
为 a=26kN/m3×1.45 m2/0.9m=41.9kN/m2。
（1）不组合风荷载时立杆稳定性计算
立杆轴向力标准组合值：N=(1.2(a+ b3+e)×0.9×1.2=56.4kN； 单杆设计轴力：N=(1.2(a+ b3+e)+1.4(c+d))×0.9×1.2=63.2kN；
立杆计算长度 l0 确定:按照 l0 h l0 h 2K ，两个公式分别计算： 水平杆步距 1.5m 取 1.2； h 取 1.5m； 取最大值 0.65m； K 取 0.7； h 顶层水平杆步距取 1.0m，经计算取最大值 1.91m。
2021 年第 2 期
图 1 （2×30）m 桥跨 30m 跨主梁立面与平面图/cm
图 2 主梁跨中箱梁截面/cm
桥 台
0号台
1号墩
图 3 东外环路跨线桥箱梁第一联 30m 桥跨满堂支架立面图/cm
图 4 箱梁满堂支架横断面图/cm
支架及模板搭设布置：
（1）支架采用 Q345B 的 60 系列，壁厚 3.2mm，单个杆件极限承载力为 150kN 的盘扣支架。 （2）立杆布置：横桥向翼缘区域间距 1.2m、腹板 0.9m、箱室下 1.2m；纵桥向台身、墩柱处 2m 范 围内间距 0.9m、箱室段 1.2m；水平杆步距 1.5m，支架顶层水平杆步距 1.0m。支架根据桥梁纵坡及可调 底、顶托的调节高度分段布置，段与段之间用直径Φ48mm，壁厚 3.0mm 钢管扣件连接牢固。 （3）箱梁底模、外侧模及翼缘板模板均采用 15mm 厚优质木胶合板。 （4）主龙骨采用 I12.6 型工字钢，纵桥向布置，间距同支架横向间距。 （5）次龙骨采用 9cm×9cm 方木横桥向布置，台身、墩柱处实心段满铺方木，箱梁腹板加厚段间距 20cm，中间标准段间距 25cm，翼缘板 30cm。 （6）考虑箱梁外侧美观，边腹板模板不设对拉螺杆加固，边腹板外侧设上中下三排模斜撑脚手管， 纵距 60cm，上下可根据箱室高度适当调整。内外模均使用带顶托的普通脚手管对撑加固，内腹板可设 对拉螺杆，且使用脚手管对撑加固。
拱桥加固满堂脚手架施工方案
贵安新区“美丽乡村”景区项目拱桥加固工程满堂支架施工方案目录一、工程概况 (1)二、材料选用和质量要求 (2)三、计算依据 (3)四、计算原则 (3)五、支架设计情况 (3)六、满堂支架受力验算 (6)七、支架预压 (9)八、钢管脚手架施工 (9)九、脚手架拆除方案： (11)十、搭设、使用、拆除安全技术措施 (12)一、工程概况1、设计概述现有贵阳花溪区车田村拱桥位于贵阳市花溪区车田村，为一上承式混凝土拱桥。
该桥全长24.66m，桥面总宽7.8m，行车道宽4.2m，横向布置为1.8m（人行道）+4.2m（车行道）+1.8m（人行道），上部结构为净跨1×20m的空腹式肋板拱桥，下部结构为重力式桥台。
（如图）由于该桥缺乏施工过程中各类质量鉴定资料，缺乏各项分项分部工程交工质量资料，工程在未完工的情况下已停工10余年。
由于修建时间久远，现已找不到设计图纸，设计荷载等级不详，且经现场调查，发现桥梁上部结构存在较多的施工缺陷，如混凝土振捣不实、蜂窝麻面、养护不周导致裂缝，部分钢筋外露并已经锈蚀。
为连接桥头两侧道路，在拱桥两侧新建引桥为一联10+2.6m连续矩形板，板高40cm，板宽7.8m。
原有拱桥则采用加固处理，以满足城市-B级设计荷载。
2、主要技术标准设计行车速度：20km/h；道路等级：支路。
桥面宽：1.8+4.2+1.8=7.8m；拱桥原设计荷载：不祥，加固后满足城市-B级。
桥梁结构的设计使用年限：30年。
（由于主桥为加固桥梁，为保证主桥的使用年限，应限载20t。
）二、材料选用和质量要求1、本工程脚手架为现浇桥面板承重用，选用落地扣件式多排钢管脚手架，现浇梁外模采用122cm×244cm×1.5cm优质竹胶板。
2、钢管规格为φ48×3.5mm，且有产品合格证。
钢管的端部切口应平整，并在使用时在底部横向加垫20×4×400cm脚手板，禁止使用有明显变形、裂纹和严重绣蚀的钢管，钢管应涂刷防锈漆作防腐处理。
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2 脚手架安全事故
安全多发事故部位分析(2011)
现场临时用电 外用电梯 临时设施 土石方工程 线路 2.47% 1.98% 1.19% 3.16% 外电线路 墙板结构 0.99% 3.75% 施工机具 3.85% 井字架与龙门 架 6.72% 基坑 6.72% 模板 6.82% 塔吊 11.86% 脚手架 11.86%
其他 23.12%
洞口和临边 15.51%
资料来源：中国建设部《全国建筑施工安全生产形势分析报告（2011年度）》
2 脚手架安全事故
2010年1月，昆 明机场高速高架桥模 板整体坍塌，造成3人 受伤。该工程模板支 撑体系没有水平剪刀 撑，竖向剪刀撑没有 由底部连续设置到顶， 致使该架体在承受荷 载以后难以形成整体 合力，违反了国家颁 布的安全技术规范。
1 脚手架分类
门式脚手架
门式脚手架主要由 立柜、横框、交叉 斜撑、脚手板、可 调底座等组成。它 具有装拆简单、承 载性能好、使用安 全可靠等特点。
1 脚手架分类
附着式升降脚手架
主要由架体结构、提升设备、附 着支撑结构和防倾、防坠装置等 组成。它用少量不落地的附墙脚 手架,以墙体为支承点,利用提升 设备沿建筑物的外墙面上下移动。 这种脚手架吸收了吊脚手和挂脚 手的优点,不但可以附墙升降,而 且可以节省大量材料和人工。
1 荷载取值及其组合
荷载分项系数
刚度验算：分项系数均为1.0 强度验算：恒载分项系数1.2，活载分项系数1.4 抗倾覆稳定验算：恒载分项系数0.9，活载分项系数 1.4；同时组合施工荷载和风荷载时, 荷载组合系 数取0.9。
1 荷载取值及其组合
自重荷载标准值
满堂支撑架立杆承受的每米结构自重标准值，宜按《建筑施工扣 件式钢管脚手架安全技术规范》 JGJ 130-2011附录A 表A.0.3 采用。
2 立杆稳定性计算
稳定性计算长度系数u的说明
通过对满堂支撑架整体稳定实验与理论分析，采用实验确定的 节点刚性（半刚性），建立了满堂扣件式钢管支撑架的有限元计算 模型；进行大量有限元分析计算，得出各类不同工况情况下临界荷 载，结合工程实际，给出工程常用搭设满堂支撑架结构的临界荷载， 进而根据临界荷载确定：考虑满堂支撑架整体稳定因素的单杆计算 长度系数μ1、μ2 。试验支架搭设是按施工现场条件搭设，并考 虑可能出现的最不利情况，规范给出的μ1、μ2 值，能综合反应 了影响满堂支撑架整体失稳的各种因素。
2 立杆稳定性计算
立杆计算长度
2 立杆稳定性计算
立杆计算长度系数
2 立杆稳定性计算
立杆计算长度系数
2 立杆稳定性计算
满堂支撑架的立杆稳定性计算公式，虽然在表达形式上是对 单根立杆的稳定计算，但实质上是对满堂支撑架结构的整体 稳定计算。因为公式5.4.6-1、5.4.6-2 中的μ1、μ2 值是根据脚 手架的整体稳定试验结果确定的。
扣件式脚手架
由钢管和扣件组成、具有加工简便、搬运方便、通用性强等特点,已成为 当前我国使用量最大、应用最普遍的一种脚手架,占脚手架使用总量的 70%左右。
1 脚手架分类
碗扣式脚手架
碗扣式脚手架碗扣节点构成：由 上碗扣、下碗扣、立杆、横杆接 头和上碗扣限位销组成。碗扣节 点结构合理，力杆轴向传力，使 脚手架整体在三维空间、结构强 度高、整体稳定性好、并具有可 靠的自锁性能 。
4 脚手架基本构造
连墙件 纵 距 步距
剪刀撑
脚手板
横 向 斜 撑
抛撑 横向水平杆 立杆 纵 , 横向扫地杆 纵向水平杆
5 满堂支撑架
满堂支撑架：在纵、横方向，由不少于三排立杆并与水平杆、水平剪 刀撑、竖向剪刀撑、扣件等构成的承力支架。该架体顶部的钢结构安 装等（同类工程）施工荷载通过可调托撑轴心传力给立杆，顶部立杆 呈轴心受压状态，简称满堂支撑架。
2 荷载取值及其组合
荷载标准值
支撑架上可调托撑上主梁、次梁、支撑板等自重应按实际计算，对于下 列情况可按表4.2.1-3 采用： 1）普通木质主梁（含Φ48.3×3.6 双钢管）、次梁，木支撑板； 2）型钢次梁自重不超过10 号工字钢自重，型钢主梁自重不超过 H100×100×6×8 型钢自重，支撑板自重不超过度和刚度
当浇筑混凝土时，作用在梁底支架上的荷载分布是不均匀的，腹板位 置支架承受的荷载较大，翼缘位置支架承受的荷载相对较小，腹板之 间支架承受的荷载介乎上述两者之间。 便于分析起见，模板、支架的设计计算过程中假定混凝土为理想流体 材料，材料颗粒之间不存在剪应力，这个假定对于一次浇筑完成的箱 梁是恰当的，因为混凝土尚未初凝，应力重分布现象不明显；对于两 次浇筑的箱梁，先浇的混凝土底板已经初凝，具备了一定的应力重分 布能力，上述假定会有一定偏差，但总体来说底板初凝形成的应力重 分布对于支架受力是有利的。
3 地基承载力计算
立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求：
Pk = ≤fg 式中：Pk ——立杆基础底面处的平均压力标准值（kPa）； Nk ——上部结构传至立杆基础顶面的轴向力标准值（kN）； A——基础底面面积（m2）； fg——地基承载力特征值（kPa）， 地基承载力特征值满足以下规定： 1 当为天然地基时，应按地质勘察报告选用；当为回填土地基时，应 对地质勘察报告提供的回填土地基承载力特征值乘以折减系数0.4 ； 2 由载荷试验或工程经验确定。
1 模板强度和刚度
小楞强度计算
1 模板强度和刚度
小楞刚度计算
1 模板强度和刚度
大楞刚度计算
1 模板强度和刚度
大楞刚度计算
2 立杆稳定性计算
式中：N——计算立杆段的轴向力设计值（N）
2 立杆稳定性计算
计算立杆段的轴向力设计值（N）
2 立杆稳定性计算
由风荷载产生的立杆段弯矩设计值Mw
2 立杆稳定性计算
荷载
永久荷载： 1 模板、支架的自重 2 新浇混凝土、钢筋 混凝土或其他圬工结 构物的重力。
可变荷载： 1）施工人员和施工材料、 机具等行走运输或堆 放的荷载。2）振捣混凝土 时产生的振动荷载；3)新 浇筑的混凝土对侧面模板 的压力；（4）倾倒大方量 混凝土时产生水平方向的 冲击荷载(5)其他可能产生 的荷载，如雪荷载、冬季 保温设施荷载等。
2 荷载取值及其组合
荷载效应组合
设计脚手架的承重构件时，应根据使用过程中可能出现的荷载取其 最不利组合进行计算，荷载效应组合宜按表4.3.1 采用
2 荷载取值及其组合
满堂支撑架用于混凝土结构施工时，荷载 组合与荷载设计值应符合表4.3.2的规定
3 验算内容
1 模板强度和刚度
2 立杆稳定性计算； 3 立杆地基承载力计算；
2 立杆稳定性计算
满堂支撑架的失稳形式
一般情况下，整体失稳是满堂支撑架的主要破坏形式。 局部失稳破坏时，立杆在步距之间发生小波鼓曲，波长与步距 相近，变形方向与支架整体变形可能一致，也可能不一致。 当满堂支撑架以相等步距、立杆间距搭设，在均布荷载作用 下，立杆局部稳定的临界荷载高于整体稳定的临界荷载，满堂 支撑架破坏形式为整体失稳。当满堂支撑架以不等步距、立杆 横距搭设，或立杆负荷不均匀时，两种形式的失稳破坏均有可 能。 由于整体失稳是满堂脚支撑架的主要破坏形式，故本条规定了 对整体稳定按公式(5.2.6-1)、(5.2.6-2)计算。为了防止局部立杆 段失稳，除对步距限制外，尚规定对可能出现的薄弱的立杆段 进行稳定性计算。
立杆稳定性计算部位
当满堂支撑架采用相同的步距、立杆纵距、立杆横距时，应计 算底层和顶层立杆段； 当架体的步距、立杆纵距、立杆横距有变化时，除计算底层立 杆段外，还必须对出现最大步距、最大立杆纵距、立杆横距等 部位的立杆段进行验算； 当架体上有集中荷载作用时，尚应计算集中荷载作用范围内受 力最大的立杆段；
2 立杆稳定性计算
满堂支撑架的失稳形式
满堂支撑架有两种可能的失稳形式： 整体失稳和局部失稳。 整体失稳破坏时，满堂支撑架呈现 出纵横立杆与纵横水平杆组成的空 间框架，沿刚度较弱方向大波鼓曲 现象，无剪刀撑的支架，支架达到 临界荷载时，整架大波鼓曲。有剪 刀撑的支架，支架达到临界荷载时， 以上下竖向剪刀撑交点（或剪刀撑 与水平杆有较多交点）水平面 为分界面，上部大波鼓曲（图8）， 下部变形小于上部变形。所以波长 均与剪刀撑设置、水平约束间距有 关；
1 模板强度和刚度
满堂支架的一般截面形式如图1 所示，现场施工箱梁底模多采用 木模板，模板刚度较小。 一般情况下，底模下设置纵向和 横向两层支承方木，纵、横向梁 的上、下位置根据不同的施工实 际情况决定。 根据受力特点，应验算模板和横、 纵梁强度和刚度。
浇筑混凝土荷载
底模
与底模连接的纵（横）梁
立杆
2 荷载取值及其组合
自重荷载标准值
满堂支撑架常用构配件与材料、人员自重标准值，宜按《建筑 施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》 JGJ 130-2011附录A 表A.0.4 采用。
2 荷载取值及其组合
风荷载荷载标准值
作用于脚手架及模板支撑架上的水平风荷载标准值，应按下式计算： Wk = 0.7μz·μs· Wo 式中：Wk——风荷载标准值（kN/m2） μz——风压高度变化系数，按现行国家标准《建筑结构荷载规范》 （GB50009-2001）规定采用 μs——风荷载体型系数，按现行国家标准《建筑结构荷载规范》表 4.2.6 的规定采用； Wo——基本风压（kN/m2），应按国家标准《建筑结构荷载规范》 GB50009-2001 附表D.4 的规定采用，取重现期n=10 对应的风压值。
1 模板强度和刚度
底模强度验算
底模下部支点为规则排列的纵向或横向梁，因此底模内力和挠度 可以按照均布荷载作用下3跨单位宽度的连续单向板计算模式进 行，计算方法如下。
1 模板强度和刚度
底模刚度验算
1 模板强度和刚度
横、纵梁刚度验算
一般情况下，底模下设置纵向和横向两层支承方木，纵、横向方木的 上、下位置根据不同的施工实际情况决定。方便描述起见，这里规定 与底模直接接触的方木称为小楞，支承小横杆的方木称为大楞。小楞 承受底模传来的均布荷载，大楞承受小楞传来的集中荷载，考虑到大、 小楞的搭接和荷载的不利布置，小楞按3跨连续梁进行计算，大楞按 集中荷载下的两跨连续梁计算。