安全阀校核计算(复证图纸)
安全阀校核计算复证图纸
过 程 设 备 设 计 计 算 书 SW6－1998 ( v2.0 )安全阀的校核计算(CH011)一、 空气储罐的安全泄放量：W S = 2.83×10-3ρvd 3 kg/h式中 W S —— 压力容器的安全泄放量，kg/h ；d —— 压力容器进口管的内径，mm ；v —— 压力容器进口管内气体的流速，m/s ； ρ —— 气体密度，kg/m 3；本储罐 d=31 mm v=10 m/s ρ=12.8 kg/m 3W S = 2.83×10-3×12.8×10×312 = 348 kg/h二、 安全阀的泄放能力：W s ’= 7.6×10-2CKp d AZTMkg/h 式中：W s ’——临界条件下安全阀的排放能力，kg/h ；C ——气体特性系数，C=5201112-+⎪⎭⎫⎝⎛+k k k k 见《压力容器安全技术监察规程》第102页附表5-1；k ——气体绝热系数 k=C P /C V ；K ——排放系数，与安全阀结构有关，全启式安全阀取0.70； p s ——安全阀的整定压力，本储罐取1.1，Mpa ；p d ——安全阀的排放压力（绝压），p d =1.1p s +0.1=1.1×1.1+0.1=1.31，Mpa ；A ——安全阀最小排气截面积，mm 2；A=π×420422⨯=πd =314 mm 2M ——气体摩尔质量，kg/kmol ；T ——气体温度，K ；Z ——气体在操作温度压力下的压缩系数，Z=1。
W s ’ = 7.6×10-2×356×0.7×1.31×314×293129⨯ = 2450 kg/h ∵ W s ’＞W s∴ 本安全阀公称直径合格安全阀的校核计算（CH052）一、 液氨贮罐的安全泄放量：W S =qkgr0.822.55?05FA式中 W S —— 压力容器的安全泄放量，kg/h ；q —— 在泄放压力下液化气体的汽化潜热，kJ/kg ； F —— 系数，容器在地面上取1；Ar —— 容器受热面积，m 2 ，对立式压力容器：Ar=πD 0L ’=πD O （L+0.3D O ）=π×1.228（4.458+0.3×1.228）=18.6 m 2W S = 104986.11012.5582.05⨯⨯⨯= 2670 kg/h二、 安全阀的泄放能量：W s ‘=5.25KAp d式中：W s ’——临界条件下安全阀的排放能力，kg/h ；K ——排放系数，与安全阀结构有关，全启式安全阀取0.70； p s ——安全阀的整定压力，本液氨罐取2.16，Mpa ；p d ——安全阀的排放压力（绝压），p d =1.1p s +0.1=1.1×2.16+0.1=2.3248，Mpa ；A ——安全阀最小排气截面积，mm 2；A=π×3242⨯=πd =804 mm 2W s ‘=5.25×0.7×804×2.3248 =6869 kg/h ∵ W s ’＞W s∴ 本设备选用的安全阀合格安全阀的校核计算(Ta009A)v —— 压力容器进口管内气体的流速，m/s ；一、 干燥塔的安全泄放量：W S = 2.83×10-3ρvd 3 kg= 2.83×10-3×12.8×10×892= 2869 kg/h式中 W S —— 压力容器的安全泄放量，kg/h ；d —— 压力容器进口管的内径，mm ；ρ —— 气体密度，kg/m 3；本干燥塔 d=89 mm v=10 m/s ρ=12.8 kg/m 3W S = 2.83×10-3×12.8×10×892 = 2869 kg/h二、 安全阀的泄放能力：W s ’=7.6×10-2CKp d AZTMkg/h 式中：W s ’——临界条件下安全阀的排放能力，kg/h ；C ——气体特性系数，C=5201112-+⎪⎭⎫⎝⎛+k k k k 见《压力容器安全技术监察规程》第102页附表5-1；k ——气体绝热系数 k=C P /C V ；K ——排放系数，与安全阀结构有关，全启式安全阀取0.70； M ——气体摩尔质量，kg/kmol ； T ——气体温度，K ；Z ——气体在操作温度压力下的压缩系数，Z=1。
安全阀的计算模板
PSV3005/A，B D3007出口管线 中变气 2.75 3.015 0.3015 3.3165 0.15 0.02 弹簧全启，普通型 1.359 1.78 29686.80 313.15 1.465 10.83 0.34 262.27 1 0.75 38.50 70.03 A42Y-40 80 100/150 3.02
进入缓冲罐流量的1.2倍 进入容器流量的1.2倍
编号 安装部位 操作介质 容器设计压力（Mpa，绝压） 最高操作压力P（Mpa，绝压） 定压值Ps≤设备设计压力PD（Mpa，绝压） Pa：积聚压力（Mpa，绝压） Pm：最高泄放压力（Mpa，绝压） P2：安全阀出口压力（Mpa，绝压） P2/PS（表压） 结构形式 K:气体绝热指数（CP/CV） Pcf：临界流动压力（Mpa，绝压） Gv：气体最大泄放量，kg/h T1：进口处气体温度，K Z：在Pm压力下气体的压缩系数 M：气体分子量 中间值 C：气体特性因数 Kb：背压校正系数 KF：流量系数 喷嘴面积A0（cm2） 安全阀喉径do（mm） 安全阀型号 安全阀喉径do（mm） 入口/出口 定压值（Mpa，绝压） 结论
进入容器流量的1.2倍 进入容器流量的1.2倍
编号 安装部位 操作介质 容器设计压力（Mpa，绝压） 最高操作压力P（Mpa，绝压） 定压值Ps≤设备设计压力PD（Mpa，绝压） Pa：积聚压力（Mpa，绝压） Pm：最高泄放压力（Mpa，绝压） P2：安全阀出口压力（Mpa，绝压） P2/PS（表压） 结构形式 K:气体绝热指数（CP/CV） Pcf：临界流动压力（Mpa，绝压） Gv：气体最大泄放量，kg/h T1：进口处气体温度，K Z：在Pm压力下气体的压缩系数 M：气体分子量 中间值 C：气体特性因数 Kb：背压校正系数 KF：流量系数 喷嘴面积A0（cm2） 安全阀喉径do（mm） 安全阀型号 安全阀喉径do（mm） 入口/出口 定压值（Mpa，绝压） 结论
安全阀选择计算
补强圈计算厚度 S =A4/(B' -d)= 适用于标准补强圈 JB/T4736-95
0.00
mm
安 全 阀 选 择 计 算
共
页 第
7
页
元件名称
安全阀 安全阀排气截面积计算
计算依据
压力容器安全技术监督规程 (1999) 初 始 数 据
附件5
已
介 标准状态排气量 标准状态气体密度
质 Vn = γ = pd = 904.8 0.7168 27.6 0.1 1.309506 648.5606 383.15 0.66 349 16.03 1 mm kg/kmol kg/h k Nm /h kg/m3 Mpa Mpa
取fr =
1.0000
因开孔削弱所需补强面积 A = dδ + 2δ (δ nt - CT )(1 - fr )
448.51 m m2
(2/(k+1))k/(k-1) = 安全阀开启压力pz
0.544016
0.8 Mpa
t
共 单 位
页 第
a, b
3
页
Pc t
1.9 100 20 305 10 பைடு நூலகம்.8 1 113 1 20 100
MPa
o
管口符号 h2 Ä ¦ n
Z C A1
¦ Ä
e
h1 W A4
Ä ¦
t nt
C
Ä ¦
mm mm mm mm MPa
A2
D Ti
A3
d
C
Ä ¦
开孔处筒体焊接接头系数 φ 接管材料 接 接管尺寸 接管名义壁厚 接管壁厚负偏差 腐蚀裕量 管 设计温度下许用应力 接管焊接接头系数 δ nt CT1 CT2 [σ ] φ
安全阀计算-容规99
安全阀排放能力计算书
制造指令：三器组件：FCES2500K
1.0冷凝器、油分离器安全阀口径计算
1.1依据标准：根据GB150-1998《钢制压力容器》附录B“超压泄放装置”
1.2计算过程
s1
对于制冷剂采用R22，其P0/P d=0.0457
大于(2/(k+1))k/(k-1)=0.0165
50.82
s2
油分离器安全泄放量（W s2）的计算
对于制冷剂采用R22，其P0/P d=0.0456621大于(2/(k+1))k/(k-1)=0.016499757
50.82
根据GB150-1998《钢制压力容器》附录B“超压泄放装置”B4.3条之b)款规定，油分离器与
冷凝器之间用足够大的管道连接，且之间无截止阀，故可以看作一个容器，故两器的
1冷凝器与油分离器系统安装两个相同的安全阀，在这种情况下单个安全阀的泄放量是总泄放由设计可看出，冷凝器与油分离器的容器系统安装两个相同安全阀的情况下，
单个安全阀最小流道直径（阀座喉径）应不小于10.5mm
2.0蒸发器安全阀口径计算
2.1依据标准：根据GB150-1998
《钢制压力容器》附录B“超压泄放装置”
2.2计算过程
s 0.82
由设计可看出，蒸发器只安装一个安全阀的情况下，安全阀最小流道直径应不小于
9mm
编制：校核：审核：。
09.9.14 安全阀泄放能力计算：
第二部分：安全附件校核计算：一、安全阀校核计算：GC3压力管道在1.25 MPa减压到0.3 MPa后，要设置安全阀。
因为介质为蒸气，故选用全启式安全阀GC3压力管道蒸汽吹扫，设备分段吹扫，C-72电捕焦需蒸汽量最大315 kg/h，所以管道最大蒸汽泄放量为：315 kg/h 。
1、安全阀泄放能力计算根据GB150 P137（一）、临界条件：p0 / p d ≤（2/k+1）k/k-1安全阀泄放能力计算选用公式w s = 7.6–2×10-2 C K p d A (M/ZT) ∧2 kg/h查表标准HG/T 20570.2一95，安全阀的设置和选用表 16.0.2水蒸汽：k=1.32p0——安全阀的出口侧压力MPa （绝压） 0.1 MPap S——安全阀的整定压力0.3 MPap d——安全阀的排放压力（绝压） p d =1.1 p S +0.1 MPa p d =1.1 p S +0.1 MPa=1.1×0.3+0.1=0.43 MPa（2/k+1）k/k-1 =（2/2.32）4.125=0.5490.23＜0.549故：p0 / p d ≤（2/k+1）k/k-1安全阀泄放能力计算公式：w s = 7.6–2×10-2 C K p d A (M/ZT) ∧2 kg/h参数如下：选安全阀阀座喉径：d1=32 ，DN50w s——安全阀的排放能力 kg/hK—排放系数全启式：K=0.6p d——安全阀的排放压力，（绝压） 0.43 MPap d =1.1 p S +0.1 MPap S——安全阀的整定压力， 0.3 MPap0——安全阀的出口侧压力， MPa （绝压） 0.1 MPa A- 安全阀的最小排气截面积， mm 2H——安全阀的开启高度，d1 ——安全阀最小流通直径（阀座喉径）mm 全启式安全阀 h≥1/4d1 时，即A=πd12/4A=π d12/4=π（32）2 /4=804 mm 2k——气体绝热系数查表16.0.2 当k=1.32 C——气体特性系数查表GB150 ，P137 C=349 M——气体摩尔质量 18kg/kmolT——气体的温度K 143+273=416Z——在操作温度压力下的压缩系数查表16.0.2 临界温度：647 K泄放介质的温度：143+273=416 K对比温度：416/647=0.67查表16.0.2 临界压力：22.13 MPa泄放介质的压力：0.43 MPa对比压力：0.43/22.13=0.019查表GB150 ，P138 ，Z=0.9阀座喉径：d1=32的安全阀泄放能力为：w s = 7.6–2×10-2 C K p d A (M/ZT) ∧2 kg/h=7.6×10-2 × 349×0.6 ×0.43×804（18/416×0.9）∧2=7.6×10-2 × 349×0.6× 0.43×804×0.219= 1204 kg/h工艺上要求安全阀最大蒸汽泄放量为：315 kg/h 。
安全阀计算书111
中国石油工程建设公司大连设计分公司计算书项目名称：大连石化公司电厂老厂净化风罐及系统更新单体名称：安全阀模拟计算编号： 135097D-2000-PR01-C01专业：工艺设计校核审核（一）泄放量的确定：根据车间提供的仪表用气点数，及每处用气点耗气量，如下所表：序号类别耗气量m3/h 数量小计1 调节阀2 29 582 火焰监视探头24 8 1923 炉前推进器0.28 58 16.244 切断阀 2 21 425 汽缸阀 2 18 36总计344.24经过计算得出泄放量为344.24nmm3/h：G v=4.22100024.344 ×29÷1000=445.67kg/h（二）操作条件的确定：1、安全阀的定压P s：设备的设计压力为P=0.78MPa（G）当1.8＜P≤4.0 MPa时，P s=1.1P+0.1P s=4.5 MPa（A）2、积聚压力P a：无火压力容器上的安全阀P a=0.1P sP a=0.45 MPa（A）3、最高泄放压力P m：P m=P s+ P a=4.95 MPa（A）（三）喷嘴面积计算：A0=0.1·G V·(Z·T1/M)0.5/（C·K F·P m·K b）G v=445.67kg/h3，Z=0.99，T1=293K，M=29，C=265，K F=0.65，P m=P s+ P a=4.95 MPa（A）, K b =1,经计算A0=0.0314cm2选用弹簧全启封闭式安全阀，安全阀型号为A42Y-64 DN32。
（一）泄放量的确定：压缩气体或水蒸气压力容器的安全泄放量按下式计算：231083.2vd W S ρ-⨯= kg/h式中 S W ――压力容器的安全泄放量，kg/h ；d ――压力容器进口管的内径，mm ；v ――压力容器进口管内气体的流速，m/s ；ρ――气体密度，kg/m 3。
安全阀计算
安全阀设计计算
一、气体密度ρ KG/M3 ρ =KX121.9XMP/T 1.16130687 二、安全泄放量 （压缩气体、水蒸汽） KG/M3 0.2
HB100-2008
T=273+t 393 适用于≤1.5MPa p工作压力 1.25 M:分子量 18 t 120 p设计压力 0.1
P=表压+0.1(Mpa)
C:气体特性系数,可查表 0 d0:阀座喉径 65 满足计算要求
K:排放系数 0.65
Pd:排放压力 1Biblioteka 54375Ps 1.3125
Z:压缩系数 1
Pd:排放压力=1.03PS+0.1 1.451875 空气 356
C 水蒸汽 350
Z:压缩系数取1 计算的喉径尺寸升高两级即为所选取的安全阀的公称尺寸:DN 计算: 审核: 日期: 满足计算要求,安全阀为全启式,型号:A48H-16C(A28H-16C)
K=1.04,修正系数
WSO=2.83X10-3Xρ XVXd2 V空气:10~15;水蒸汽:20~30米秒 d:进气口内径mm 25 149
1824.088798 三、安全阀排放能力 1、压缩气体 KG/M3 WS=7.6X10-2CKPdA(M/ZT)1/2 0 A:排放面积=1/4d02X3.14 3316.625 计算的喉径尺寸升高两级即为所选取的安全阀的公称尺寸:DN 2、饱和水蒸汽 KG/M3 16432.2963 WS=5.25KAPd
液氨储罐安全阀计算书
SW6-98
安全泄放装置设计计算
计算单位
校 核 条 件
中国石化集团上海工程有限公 司
爆破片 MPa
安全泄放装 ■ 安全阀 置类型 安全阀出口侧压力 po 额定泄放系数 K 超压限度 ∆p 介质类型 设计压力 p
筒体长度
□
0.1 0.65 2
MPa mm kJ/h
MPa MPa
最低标定压力 psmin 爆破片级别
A≥ Ws M 7.6 × 10 C ⋅ K '⋅ pb ⋅ ZT
−2
MPa MPa
=
mm
2
破
p d ≤ 10MPa ：
片 饱 和 蒸 汽
A≥
Ws = 5.25 K '⋅ p b
Ws 5.25 K '⋅ p b 229.2 p b − 7315 190.6 p − 6895 = b
受 热 面 积
常温下保温层材料的导热系数 λ
0.04 60
kJ/m⋅h⋅℃
保温层厚度 容器受热面积 Ar (用户输入) 泄放装置进口侧的气体温度T
mm ℃ mm ℃ K
kg/h
2
泄放压力下介质的饱和温度 t 50
1.31 112.9 17.03
Ar = 3.14Do L =
MPa
kg/kmol
介质的临界温度 Tc
安全泄放量Ws (用户输入)
40 405.5
计 算 结 果 半球形封头卧式容器 椭圆形封头卧式容器 立式容器 气体储罐 换热设备产生蒸汽 安 全 泄 放 量 Ws
Ar = 3.14Do (L + 0.3Do ) =
72.04
m
2
Ar = 3.14 Do h1 =
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过 程 设 备 设 计 计 算 书 SW6－1998 ( v2.0 )
安全阀的校核计算(CH011)
一、 空气储罐的安全泄放量：
W S = 2.83×10-3ρvd 3 kg/h
式中 W S —— 压力容器的安全泄放量，kg/h ；
d —— 压力容器进口管的内径，mm ；
v —— 压力容器进口管内气体的流速，m/s ； ρ —— 气体密度，kg/m 3；
本储罐 d=31 mm v=10 m/s ρ=12.8 kg/m 3
W S = 2.83×10-3×12.8×10×312 = 348 kg/h
二、 安全阀的泄放能力：
W s ’
= 7.6×10
-2
CKp d A
ZT
M
kg/h 式中：W s ’——临界条件下安全阀的排放能力，kg/h ；
C ——气体特性系数，C=5201
112-+⎪⎭
⎫
⎝⎛+k k k k 见《压力容器安全技术监察
规程》第102页附表5-1；k ——气体绝热系数 k=C P /C V ；
K ——排放系数，与安全阀结构有关，全启式安全阀取0.70； p s ——安全阀的整定压力，本储罐取1.1，Mpa ；
p d ——安全阀的排放压力（绝压），p d =1.1p s +0.1=1.1×1.1+0.1
=1.31，Mpa ；
A ——安全阀最小排气截面积，mm 2；
A=π×4
2042
2⨯=πd =314 mm 2
M ——气体摩尔质量，kg/kmol ；
T ——气体温度，K ；
Z ——气体在操作温度压力下的压缩系数，Z=1。
W s ’ = 7.6×10-2×356×0.7×1.31×314×293
129
⨯ = 2450 kg/h ∵ W s ’＞W s
∴ 本安全阀公称直径合格
安全阀的校核计算（CH052）
一、 液氨贮罐的安全泄放量：
W S =
q
kg
r0.822.55?05FA
式中 W S —— 压力容器的安全泄放量，kg/h ；
q —— 在泄放压力下液化气体的汽化潜热，kJ/kg ； F —— 系数，容器在地面上取1；
Ar —— 容器受热面积，m 2 ，对立式压力容器：
Ar=πD 0L ’=πD O （L+0.3D O ）
=π×1.228（4.458+0.3×1.228）=18.6 m 2
W S = 1049
86.11012.5582
.05⨯⨯⨯
= 2670 kg/h
二、 安全阀的泄放能量：
W s ‘=5.25KAp d
式中：W s ’——临界条件下安全阀的排放能力，kg/h ；
K ——排放系数，与安全阀结构有关，全启式安全阀取0.70； p s ——安全阀的整定压力，本液氨罐取2.16，Mpa ；
p d ——安全阀的排放压力（绝压），p d =1.1p s +0.1=1.1×2.16+0.1
=2.3248，Mpa ；
A ——安全阀最小排气截面积，mm 2；
A=π×324
2
⨯=πd =804 mm 2
W s ‘=5.25×0.7×804×2.3248 =6869 kg/h ∵ W s ’＞W s
∴ 本设备选用的安全阀合格
安全阀的校核计算(Ta009A)
v —— 压力容器进口管内气体的流速，m/s ；
一、 干燥塔的安全泄放量：
W S = 2.83×10-3ρvd 3 kg
= 2.83×10-3×12.8×10×892
= 2869 kg/h
式中 W S —— 压力容器的安全泄放量，kg/h ；
d —— 压力容器进口管的内径，mm ；
ρ —— 气体密度，kg/m 3；
本干燥塔 d=89 mm v=10 m/s ρ=12.8 kg/m 3
W S = 2.83×10-3×12.8×10×892 = 2869 kg/h
二、 安全阀的泄放能力：
W s ’
=7.6×10
-2
CKp d A
ZT
M
kg/h 式中：W s ’——临界条件下安全阀的排放能力，kg/h ；
C ——气体特性系数，C=5201
112-+⎪⎭
⎫
⎝⎛+k k k k 见《压力容器安全技术监察
规程》第102页附表5-1；k ——气体绝热系数 k=C P /C V ；
K ——排放系数，与安全阀结构有关，全启式安全阀取0.70； M ——气体摩尔质量，kg/kmol ； T ——气体温度，K ；
Z ——气体在操作温度压力下的压缩系数，Z=1。
p s ——安全阀的整定压力，本干燥塔取1.0，Mpa ； p d ——安全阀的排放压力（绝压），
p d =1.1p s +0.1=1.1×1+0.1=1.2，Mpa ； A ——安全阀最小排气截面积，mm 2；
A=π×4
2542
2⨯=πd =491 mm 2
W s ’=7.6×10-2×356×0.7×1.2×491×293
129
⨯=3511 kg/h ∵ W s ’＞W s
∴ 本安全阀公称直径合格
安全阀的校核计算（CH055）
一、 空气储罐的安全泄放量：
W S = 2.83×10-3ρvd 3 kg/h
式中 W S —— 压力容器的安全泄放量，kg/h ；
d —— 压力容器进口管的内径，mm ；
v —— 压力容器进口管内气体的流速，m/s ； ρ —— 气体密度，kg/m 3；
本储罐 d=45 mm ；v=10 m/s ；ρ=12.8 kg/m 3
W S = 2.83×10-3×12.8×10×452 = 734 kg/h
二、 安全阀的泄放能力：
W s ’
= 7.6×10
-2
CKp d A
ZT
M
kg/h 式中：W s ’——临界条件下安全阀的排放能力，kg/h ；
C ——气体特性系数，C=5201
112-+⎪⎭
⎫
⎝⎛+k k k k 见《压力容器安全技术监察
规程》第102页附表5-1；k ——气体绝热系数 k=C P /C V ；
K ——排放系数，与安全阀结构有关，全启式安全阀取0.70； p s ——安全阀的整定压力，本储罐取2.8，Mpa ；
p d ——安全阀的排放压力（绝压），p d =1.1p s +0.1=1.1×2.8+0.1
=3.18，Mpa ；
A ——安全阀最小排气截面积，mm 2；
A=π×4
2042
2⨯=πd =314 mm 2
M ——气体摩尔质量，kg/kmol ；
T ——气体温度，K ；
Z ——气体在操作温度压力下的压缩系数，Z=1。
W s ’ = 7.6×10-2×356×0.7×3.18×314×293
129
⨯ = 5950 kg/h ∵ W s ’＞W s
∴ 本安全阀公称直径合格。