汽轮机600MW汽轮机原则性热力系统设计计算
原则性热力系统计算说明书
凝汽式发电厂原则性热力系统计算书指导教师：学生姓名：班级：成绩：河南理工大学机械与动力工程学院2010-11-25凝汽式发电厂原则性热力系统计算计算600MW 机组在最大工况时（e p =619480KW ）的全厂热经济指标。
（参考附图） 计算任务：（1）熟悉计算过程；（2）计算结果误差较小；（3）用计算机CAD 绘图，对附图进行绘制； 最终作业形式：本计算书和一张CAD 电子图及与电子图对应的打印图纸。
已知：1、 汽轮机型式和参数机组形式 国产N600-16.67/537/537型初蒸汽参数MPa p 67.160=（170ata ），0t =537℃ 再蒸汽参数 高压缸排汽 rh p =2p =3.71M a p （37.83ata ），2t =316.2℃中压缸进汽rhp '=3.34 M a p (34.1 ata), rh t =537℃ 排气压力 c p =0.005 M a p (0.055 ata)给水温度fw t =275℃在最大工况下各回热抽气的压力和温度、加热器压力和疏水冷却器出口水焓见表2。
2、 锅炉型式和参数锅炉型式 HG-2008/186M 多次强制循环汽包炉 最大连续发量 =2008t/h 过热蒸汽出口参数b p =18.28 M a p (186.4 ata),b t =540.6℃再热蒸汽出口温度 540.6℃ 汽包压力 20.4 Ma p (208 ata)锅炉效率 b η=0.923、 计算中采用的其他数据 (1) 小汽水流量制造厂家提供的轴封汽量及参数如表1所示.。
*∑H sg D 为高压缸轴封总漏汽量。
锅炉连续排污量1b D =0.01b D 全厂汽水损失1D =0.01b D 给水泵小汽轮机耗汽量t D =70.05t/h 至锅炉过热器减温水量d D =30.92t/h (2) 其他有关数据选择回热加热器效率h η=0.999,扩容器效率f η=0.98。
600MW机组电厂热力系统与燃烧系统的设计-开题报告
能源与环境学院本科毕业设计开题报告
注：学生根据导师的学题要求，在导师的指导下进行初步调研，并撰写开题报告，要求尽量做到思路清晰，各阶段目标明确，各部分任务之间的时间安排松紧得当，具有可操作性。
对于已提前接触和课题相关工作的学生，论文学期前所做的相关工作均可作为论文工作的一部分，并在论文工作计划中注明。
指导教师组织审查开题报告，凡思路不清，目标不明确和不具备可操作性的开题报告必须重写。
文献检索一：用自已的话完整地写下一种或以上有效的检索方法
文献检索二：简要记下文献检索工作的原始过程
文献综述：合理化设想
但人们一定要限制其发展方向为有利于人类生存，而不能背道而驰。
文献综述：简述主要文献要点及综合分析
文献综述：简述主要文献要点及综合分析（续）
人的基础上展开进一步工作的思路，寻找该文献的创造性关键（如进行新工作的生长点等），同时理出各个主要文献间学术发展的关系。
在对一组主要文献进行综合分析的前提下，可以重点分析一、两篇，关键要做到言之有物，并能真实受益，以便能够逐步养成在前人工作的基础上寻找新机会的习惯。
能源与环境学院
本科毕业设计开题报告
题目：600MW机组电厂热力系统与燃烧系统的设计
系别：能源与环境学院
专业：热能与动力工程
学制：四年
姓名：活雷锋
学号：
导师：龚志军
2013年4月8日。
(完整版)600MW凝汽式机组全厂原则性热力系统计算
1。
本课程设计的目的热力发电厂课程设计的主要目的是要确定在不同负荷工况下各部分汽水流量及其参数、发电量、供热量及全厂性的热经济指标，由此衡量热力设备的完善性,热力系统的合理性，运行的安全性和全厂的经济性.是学生在学习热力发电厂课程后的一次综合性的训练,是本课程的重要环节。
通过课程设计是学生进一步巩固、加深所学的理论知识并有所扩展；学习并掌握热力系统全面性计算和局部性分析的初步方法；培养学生查阅、使用国家有关设计标准、规范,进行实际工程设计，合理选择和分析数据的能力；锻炼提高运算、制图、计算机编程等基本技能;增强工程概念，培养学生对工程技术问题的严肃、认真和负责的态度。
2.计算任务1。
根据给定的热力系统数据，在h—s图上汇出蒸汽的汽态膨胀线(要求出图占一页）。
2.计算额定功率下的汽轮机进汽量D0，热力系统各汽水流量D j。
3.计算机组和全厂的热经济性指标（机组汽耗量、机组热耗量、机组热耗率、机组汽耗率、绝对电耗率、全厂标准煤耗量、全厂标准煤耗率、全厂热耗率、全厂热效率）.3。
计算原始资料1。
汽轮机形式及参数（1）机组形式：亚临界、一次中间再热、四缸四排气、单轴、凝汽式机组。
(2）额定功率：P e=600MW.(3）主蒸汽初参数（主汽阀前):P0=16.7Mpa,t0=537℃。
（4）再热蒸汽参数（进汽阀前）:热段：P rh=3。
234Mpa，t rh=537℃冷段:P'rh=3.56Mpa,t'rh=315℃。
（5）汽轮机排气压力P c=4.4/5。
39KPa，排气比焓h c=2333.8KJ/kg。
2.回热加热系统参数（1（2）最终给水温度：t fw=274。
1℃。
(3）给水泵出口压力:P u=20。
13Mpa,给水泵效率:83%。
（4)除氧器至给水泵高差：21.6m。
(5)小汽机排汽压力：Pc=6.27kPa。
小汽机排气焓:2422.6KJ/kg。
3。
锅炉型式及参数（1）锅炉形式:英国三井2027-17。
热力发电厂课程设计计算书
热力发电厂课程设计****:****:**班级:12-1600MW 凝汽式机组原则性热力系统热经济性计算计算数据选择为A3，B2，C11.整理原始数据的计算点汽水焓值已知高压缸汽轮机高压缸进汽节流损失：δp 1=4%，中低压连通管压损δp 3=2%,则 ）（MPa 232.232.24)04.01('p 0=⨯-=; p ’4=(1-0.02)x0.9405=0.92169;由主蒸汽参数：p 0=24.2MPa ，t 0=566℃，可得h0=3367.6kJ/kg;由再热蒸汽参数：热段： p rh =3.602MPa ，t rh =556℃， 冷段：p 'rh =4.002MPa ，t 'rh =301.9℃，可知h rh =3577.6kJ/kg ，h'rh =2966.9kJ/kg ，q rh =610.7kJ/kg 。
1.2编制汽轮机组各计算点的汽水参数（如表4所示）1.1绘制汽轮机的汽态线，如图2所示。
1.假设给水泵加压过程为等熵过程；2.给水泵入口处水的温度和密度与除氧器的出口水的温度和密度相等；3.给水泵入口压力为除氧器出口压力与高度差产生的静压之和。
2.全厂物质平衡计算已知全厂汽水损失：D l=0.015D b（锅炉蒸发量），锅炉为直流锅炉，无汽包排污。
则计算结果如下表：（表5）3.计算汽轮机各级回热抽汽量假设加热器的效率η=1 （1）高压加热器组的计算由H1，H2，H3的热平衡求α1，α2，α3063788.0)3.11068.3051()10791.1203(111fw 1=--⨯==ητααq 09067.06.9044.2967)6.9043.1106(063788.0/1)1.8791079(1h h-212fw 221=--⨯--⨯=-=q dw dw ）（αηταα154458.009067.0063788.0212=+=+=αααs045924.02.7825.3375)2.7826.904(154458.0/1)1.7411.879(h h -332s23fw 3=--⨯--=-=q ddw w ）（αηταα200382.0154458.0045924.02s 33=+=+=αααs（2）除氧器H4的计算进除氧器的份额为α4’；176404.0587.43187.6)587.4782.2(200382.0/1)587.4741.3(h h -453s34fw 4=--⨯--=-=q w w d）（’αηταα 进小汽机的份额为αt根据水泵的能量平衡计算小汽机的用汽份额αt1.31)(4t =-pu mx t h h ηηα即056938.09.099.0)8.25716.3187(1.31=⨯⨯-=t α0.1011140.0569380.044173t 44=+=+=ααα’ 根据除氧器的物质平衡，求αc4αc4+α’4+αs3=αfw 则αc4=1-α’4-αs3=0.755442表6 小汽机参数表（3）低压加热器H5，H6，H7的计算048127.01)3.4508.2972()7.4264.587(755442.0554c 5=⨯--⨯==ητααq 024228.04.3692.2731)4.3693.450(048127.0/1)8.3457.426(755442.0h h -66556c46=--⨯--⨯=-=q dd w w ）（αηταα072355.0024228.0048127.0656s =+=+=ααα035755.01.2438.2651)1.2434.369(072355.0/1)7.2198.345(755442.0h h -776s67c47=--⨯--⨯=-=q ddw w ）（αηταα108110.0035755.0072355.07s6s7=+=+=ααα（4）低压加热器H8与轴封加热器SG 的计算为了便于计算将H8与SG 作为一个整体考虑，用图所示的热平衡范围来列出物质平衡的热平衡式。
600MW汽轮机汽水热力计算
第三章 热力分析3.1汽轮机主要参数汽轮机类型：600-24.2/566/566蒸汽初参数 ；024.2p MPa =， 0566t =.0℃再热蒸汽参数：冷段压力 4.33in rh p MPa =，冷段温度314.9in rh t =℃：热段压力 3.90out rh p MPa =，热段温度566.0out rh t =℃。
排气压力：0.00490c p MPa = 。
抽汽及轴封参数见表3-1和表3-2。
机械效率、发电机效率分别取为0.99m η=、0.988g η=。
表3-1表3-2原则性热力系统图3-1如下：图 3-13.2热平衡法热平衡式一般有两种写法：一是吸热量=放热量×h η，h η为加热器的效率；另一种方法是流入热量=流出热量。
为了在同一系统计算中采用相同的标准，应采用统一的，h η故热平衡式的写法，在同一热力系统计算中也采用同一个方法。
拟定热平衡式时，最好根据需要与简便的原则，选择最合适的热平衡范围。
热平衡范围可以是一个加热器或数个加热器，乃至全部加热器，或包括一个水流混合点与加热器组合的整体。
3.2.1 整理原始资料（1）根据已知参数p 、t 在h-s 图上画出汽轮机蒸汽膨胀线(见图3-2)，得到新蒸汽焓0h 、各级抽汽焓j h 及排汽焓c h ，以及再热蒸汽比焓升rh q 。
也可根据p 、t查水蒸汽表得到上述焓值。
03396.0/h kJ kg =，inrh2993.7/h kJ kg =，3596.0/outrh h kJ kg =， 3596.02993.7602.3/rh q kJ kg =-=。
（2）根据水蒸汽表查的各加热器出口水焓wj h 及有关疏水焓'j h 或d wj h ，将机组回热系统计算点参数列于表3-3中。
表3-3热力过程线如下图3-2：图 3-23.2.2.计算回热抽汽系数与凝气系数（采用相对方法进行计算）（1）除氧器HD第四段抽汽4α由除氧器加热蒸汽'4α和汽动给水泵用汽pu α两部分组成，即'44pu ααα=+由除氧器的物质平衡可知除氧器的进水系数4c α为 '4341c d ααα=--不考虑加热器传热，取h η=1由于除氧器的进口水量不等，4c α是未知数。
汽轮机600MW汽轮机原则性热力系统设计计算
600MW汽轮机原则性热力系统设计计算目录毕业设计...............错误! 未定义书签。
内容摘要 . .. (3)1.本设计得内容有以下几方面： . (3)2.关键词 (3)一．热力系统 . (4)二．实际机组回热原则性热力系统 (4)三．汽轮机原则性热力系统 (4)1.计算目的及基本公式 (5)1.1 计算目的 . (5)1.2 计算的基本方式 (6)2.计算方法和步骤 (7)3.设计内容 (7)3.1整理原始资料 (9)3.2计算回热抽气系数与凝气系数 (9)回热循环 (10)3.2.1混合式加热器及其系统的特点 (10)3.2.2表面式加热器的特点： (11)3.2.3表面式加热器的端差θ及热经济性 (11)3.2.4抽气管道压降p j及热经济性 (12)3.2.5蒸汽冷却器及其热经济性 (12)3.2.6表面式加热器的疏水方式及热经济性 (13)3.2.7设置疏水冷却段的意义及热经济性指标 (14)3.2.8除氧器 . (18)3.2.9除氧器的运行及其热经济性分析 (19)3.2.10除氧器的汽源连接方式及其热经济性 (19)3.3新汽量 D0计算及功率校核 (23)3.4热经济性的指标计算 (26)3.5各汽水流量绝对值计算 (27)致谢. (32)参考文献 . (33)600MW汽轮机原则性热力系统设计计算内容摘要1.本设计得内容有以下几方面：1）简述热力系统的相关概念；2）回热循环的的有关内容（其中涉及到混合式加热器、表面式加热器的特点，并对其具有代表性的加热器作以细致描述。
表面式加热器的端差、设置疏水冷却段、蒸汽冷却段、疏水方式及热经济性、除氧器的运行及其热经济性分析、除氧器的汽源连接方式及其热经济性）3）原则性热力系统的一般计算方法2.关键词除氧器、高压加热器、低压加热器一．热力系统热力系统的一般定义为：将热力设备按照热力循环的顺序用管道和附件连接起来的一个有机整体。
热力发电厂课程设计
热力发电厂课程设计一、课程设计题目600MW 凝汽式机组原则性热力系统热经济性计算二、课程设计的任务1、通过课程设计加深巩固热力发电厂所学的理论知识，了解热力发电厂热力计算的一般步骤；2、根据给定的热力系统数据，计算汽态膨胀过程线上各计算点的参数，并在h -s 图上绘出汽态膨胀线；3、计算额定功率下的汽轮机进汽量D 0及机组和全厂的热经济性指标，包括汽轮机热耗率、全厂热耗率、全厂发电标准煤耗率和全厂供电标准煤耗率。
三、计算类型定功率计算四、原则性热力系统原则性热力系统图见图1。
H PGBH 4H DT DL P1L P2CD m aSGC PD EH 8H 7H 5FPH 3H 2H 1IPA BD ELM NA HPRLT1S1S2T 2T 3S3S4T 4B N T RH M PSS1S2S3S4轴封供汽母管T=T 1T 2T 3T 4+++FD l图1 发电厂原则性热力系统锅炉：HG-1900/25.4-YM4 型超临界、一次再热直流锅炉。
汽轮机：CLN600–24.2/566/566型超临界、三缸四排汽、单轴凝汽式汽轮机。
回热系统：系统共有八级不调节抽汽。
其中第一、二、三级抽汽分别供三台高压加热器，第五、六、七、八级抽汽分别供四台低压加热器，第四级抽汽作为除氧器的加热汽源。
一至七级回热加热器（除除氧器外）均装设了疏水冷却器。
三台高压加热器均内置蒸汽冷却器。
汽轮机的主凝结水由凝结水泵送出，依次流过凝结水精处理装置、轴封加热器、四台低压加热器，进入除氧器。
给水由汽动给水泵升压，经三级高压加热器加热，最终进入锅炉。
三台高压加热器的疏水逐级自流至除氧器；四台低压加热器的疏水逐级自流至凝汽器热井。
五、计算原始资料1、汽轮机参数：(1)额定功率：P e=600MW；(2)主蒸汽参数：p0=24.2MPa，t0=566℃；(3)过热器出口蒸汽压力25.4 MPa，温度570℃；(4)再热蒸汽参数：热段：p rh=3.602MPa，t rh=566℃；冷段：p'rh=4.002MPa，t'rh=301.9℃；(5)排汽参数：见表3中A；2、回热系统参数：(1)机组各级回热抽汽参数见表1；表1 回热加热系统原始汽水参数项目单位H1 H2 H3 H4 H5 H6 H7 H8 抽汽压力MPa 5.899 4.002 1.809 0.9405 0.3871 0.1177 0.05757 0.01544 抽汽温度℃351.2 301.9 457.0 363.2 253.8 128.2 x=1.0 x=0.98 抽汽管道压损% 3 3 3 5 5 5 5 5加热器上端差℃见表3中B - 见表3中C加热器下端差℃ 5.6 5.6 5.6 - 5.6 5.6 5.6 - 注：忽略加热器和抽汽管道散热损失(2)给水泵出口压力：p pu=29.21MPa，给水泵效率：ηpu=0.9；(3)除氧器至给水泵高度差：H pu=22m；(4)小汽轮机排汽压力：p cx=7kPa，小汽轮机机械效率：ηmx=0.99，排汽干度：X cx=1；(5)凝结水泵出口压力：p'pu=1.724Mpa；(6)高加水侧压力取给水泵出口压力，低加水侧压力取凝结水泵出口压力；3、锅炉参数：锅炉效率：ηb =93%。
超临界600MW原则性热力系统计算步骤
《热力发电厂》课程设计指导书（2）设计题目：超临界600MW 凝汽式机组全厂原则性热力系统设计计算一、课程设计的目的和任务本课程设计是《热力发电厂》课程的具体应用和实践，是热能工程专业的各项基础课和专业课知识的综合应用，其重点在于将理论知识应用于一个具体的电厂生产系统介绍实际电厂热力系统的方案拟定、管道与设备选型及系统连接方式的选择，详细阐述实际热力系统的能量平衡计算方法和热经济性指标的计算与分析。
完成课程设计任务的学生应熟练掌握系统能量平衡的计算，可以应用热经济性分析的基本理论和方法对各种热力系统的热经济性进行计算、分析，熟练掌握发电厂原则性热力系统的常规计算方法，了解发电厂原则性热力系统的组成。
二、计算任务1 ．根据给定的热力系统数据，在 h - s 图上绘出蒸汽的汽态膨胀线（要求出图占一页）；2 ．计算额定功率下的汽轮机进汽量 D0，热力系统各汽水流量 D j；3 ．计算机组和全厂的热经济性指标（机组汽耗量、机组热耗量、机组汽耗率、机组热耗率、绝对电效率、全厂标准煤耗量、全厂标准煤耗率、全厂热耗率、全厂热效率）；4 ．按《火力发电厂热力系统设计制图规定》绘出全厂原则性热力系统图，并将所计算的全部汽水流量标在图中（手绘图 A2 ）。
汽水流量标注： D ×××，以 t/h 为单位三、计算类型：定功率计算采用常规的手工计算法。
为便于计算,凡对回热系统有影响的外部系统,如辅助热力系统中的锅炉连续排污利用系统、对外供热系统等,应先进行计算。
因此全厂热力系统计算应按照“先外后内,由高到低”的顺序进行。
计算的基本公式是热平衡式、物质平衡式和汽轮机功率方程式,具体步骤如下:1、整理原始资料根据给定的原始资料,整理、完善及选择有关的数据,以满足计算的需要。
(1)将原始资料整理成计算所需的各处汽、水比焓值,如新蒸汽、抽汽、凝气比焓。
加热器出口水、疏水、带疏水冷却器的疏水及凝汽器出口水比焓，再热热量等。
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内容摘要 (3)1.本设计得内容有以下几方面： (3)2.关键词 (3)一．热力系统 (4)二．实际机组回热原则性热力系统 (4)三．汽轮机原则性热力系统 (4)1.计算目的及基本公式 (5)1.1计算目的 (5)1.2计算的基本方式 (6)2.计算方法和步骤 (7)3.设计内容 (7)3.1整理原始资料 (9)3.2计算回热抽气系数与凝气系数 (9)回热循环 (10)3.2.1混合式加热器及其系统的特点 (10)3.2.2表面式加热器的特点： (11)3.2.3表面式加热器的端差θ及热经济性 (11)3.2.4抽气管道压降Δp j及热经济性 (12)3.2.5蒸汽冷却器及其热经济性 (12)3.2.6表面式加热器的疏水方式及热经济性 (13)3.2.7设置疏水冷却段的意义及热经济性指标 (14)3.2.8除氧器 (18)3.2.9除氧器的运行及其热经济性分析 (19)3.2.10除氧器的汽源连接方式及其热经济性 (19)3.3新汽量D0计算及功率校核 (23)3.4热经济性的指标计算 (26)3.5各汽水流量绝对值计算 (27)致谢 (32)参考文献 (33)600MW汽轮机原则性热力系统设计计算内容摘要1.本设计得内容有以下几方面：1）简述热力系统的相关概念；2）回热循环的的有关内容（其中涉及到混合式加热器、表面式加热器的特点，并对其具有代表性的加热器作以细致描述。
表面式加热器的端差、设置疏水冷却段、蒸汽冷却段、疏水方式及热经济性、除氧器的运行及其热经济性分析、除氧器的汽源连接方式及其热经济性）3）原则性热力系统的一般计算方法2.关键词除氧器、高压加热器、低压加热器一．热力系统热力系统的一般定义为：将热力设备按照热力循环的顺序用管道和附件连接起来的一个有机整体。
通常回热加热系统只局限在汽轮机组的范围内。
二．实际机组回热原则性热力系统由于回热系统的三个基本参数：给水回热级数、给水温度、和回热加热在各级中的焓升分配与汽轮机联系密切，在汽轮机设计时就已经同时考虑，并经综合技术经济比较后确定的。
绝大多数回热系统随汽轮机本体的定型而确定，一般系统都采用一台混合式加热器作为除氧器，将回热加热器分为高压加热器组和低压加热器组。
高压加热器疏水逐级自流进入除氧器，低压加热器疏水也采用逐级自流方式进入凝汽器热井或在末级加热器采用疏水泵方式打入加热器出口水管道中。
不论机组的大小，这是最基本的连接方式。
随着高参数大容量机组的出现，对热经济性的要求也在提高，如前所述，对机组热经济性影响较大的有蒸汽冷却器和输水冷却器等，究竟是否采用他们要经过技术经济比较，同时要注意它们换热的特点，蒸汽冷却器内过热蒸汽与水的传热系数仅为蒸汽凝结换热时的0.05~0.30；输水冷却器内疏水与给水的传热系数仅为蒸汽凝结换热时的0.20~0.70，所以回热抽气过热度较小时不宜采用蒸汽冷却器，小机组也不宜采用蒸汽冷却器和疏水冷却器。
三．汽轮机原则性热力系统以下就汽轮机原则性热力系统计算做以简要概述1.计算目的及基本公式1.1计算目的汽轮机组原则性热力系统计算是发电厂原则性热力系统计算的基础和核心，其计算的目的是：确定汽轮机组在某一工况下的热经济指标和各部分汽水流量，根据以上计算结果选择有关的辅助设备和汽水管道，确定某些工况下汽轮机的功率或新汽耗量，新机组本体热力系统定型设计。
在选择辅助设备和汽水管道时，除了要用到设计工况下的计算数据外，应有最大工况下的热力系统计算的数据来核对，以确保在各种工况下满足运行安全和设计规程要求的范围。
对发电厂热力设备不同设置或系统的连接方式进行热经济性分析或技术比较时，都要用到热经济指标，尤其是设计工况下的指标最具有代表性，该工况下的热力系统计算也最普遍，对汽轮机或发电厂的设计、运行有非常重要的作用。
另外对新设计的汽轮机回热系统，电力设计院或运行电厂进行了部分修改的回热系统，运行机组大修前后都应进行计算，以确定其热经济指标，作为对机组的完善程度、回热系统修改的可能性、机组大修的效果进行评价的依据。
对于随热负荷变化较大的热电厂，应选择全年中几个具有代表性的工况（如冬季和夏季平均工况）来计算，以确定热电厂全年运行的热经济指标。
为选择与供热机组匹配的锅炉容量和台数，还需计算最大热、电负荷和其他某些工况（如夏季最小热负荷时）所对应的汽轮机新汽耗量。
原则性热力系统计算有“定功率计算”和“定流量计算”两种。
对负荷已给定情况下的计算，称为“定功率计算”，其结果为给定功率下汽轮机新汽耗量、各抽气量及热经济指标。
电力设计院、电厂运行部门用得较多。
当给定汽轮机进气量情况下，进行热力系统计算，称为“定流量计算”，其结果是求得给定流量下的汽轮发电机组的功率及其热经济性指标，一般为汽轮机制造厂采用。
无论是定功率计算还是定流量计算，都应满足能量消耗或能量供应相等的原则。
如果计算正确，两种计算得出的热经济指标应相同。
1.2计算的基本方式要对原则性热力系统进行计算，必须已知计算工况下的机组的类型、容量、初终参数、回热参数、再热参数及供热抽汽参数、回热系统的连接方式，机组相对内效率ηi，机械效率ηm和发电机效率ηg等具体计算时用的最多的三个基本公式是热平衡式，物质平衡式和汽轮机功率方程式。
（1）加热器热平衡式吸热量=放热量×ηh 或流入热量=流出热量（2）汽轮机物质平衡式D C=D O-∑D j或αc=1-Σαj（3）汽轮机功率方程式3600P e=W iηmηg =D oωiηmηg其中 W i=D o h o+D rh q rh-ΣD j h j-D c h cωi=h o+αrh q rh-Σαj h j-αc h c通过功率方程式可求出汽轮发电机组的功率P e（定流量计算）或汽轮机新汽耗量D o（定功率计算。
）在此基础上进一步计算出机组的热经济指标。
2.计算方法和步骤机组原则性热力系统计算方法有多种，有传统的常规计算法、等效热降法、循环函数法以及矩阵法等。
这里只介绍常规计算法。
若回热系统是由z级回热抽气所组成，对于每一级回热相连的加热分别列出热平衡时，在加上一个求凝气流量的物质平衡式或功率方程式组成z+1个线性方程既可以用绝对流量（D j、D o或D c）来计算，也可以用相对量（αj、αc）来计算，然后以及有关公式求得相应热经济指标。
实际进行计算时用串联法（对凝气式机组采用“由高到低”的计算次序，从抽气压力较高的加热器开始计算，依次逐个算至抽气压力最低的加热器）1)整理原始资料2)回热抽气量计算3)物质平衡式计算4)计算结果校验5)热经济指标计算3.设计内容计算超临界压力600MW三缸四排气凝气式汽轮机组在设计工况下的热经济指标。
已知：汽轮机类型，N600-24.2∕566∕566;蒸汽初参数：p o=24.2MPa，t o=566℃，Δp o=0.515MPa，Δt o=1.8℃；再热蒸汽参数：冷段压力p rh in=4.053MPa。
冷段温度t rh in=303.5℃冷段压力p rh out=3.648MPa，热段温度t rh =566℃，Δp rh=0,069MPa，Δt rh=1.7℃；排气压力：p2=5.4kPa（0.0054MPa）给水泵出口压力p pu=30.38MPa，凝结水泵出口压力为1.84MPa。
机械效率、发电机效率分别为ηm=0.99，ηg=0.988。
汽动给水泵用汽系数αpu=0.052抽气及轴封参数见表1和表2表1 回热抽气参数表2 回热系统利用的轴封蒸汽参数机组回热系统如图一：3.1整理原始资料（1）根据已知参数p、t在图二h-s图上画出汽轮机蒸汽膨胀过程线，得到新汽焓h0,、各级抽气焓h j及排汽焓h c,以及再热蒸汽比焓升q rh ；也可根据p、t查水蒸汽表得出上述焓值。
h0=3396.0kJ∕kg ，h in rh=2970.3 kJ∕kg ，h out rh=3598.2kJ∕kg，q rh=3598.2—2970.3=627.9 kJ∕kg（2）根据水蒸气表查得各加热器出口水焓h wj及有关疏水焓h j′或h wj d,将机组回热系统计算点参数列于表3中3.2计算回热抽气系数与凝气系数采用相对量方法进行计算。
（1）1号高压加热器（H1）回热循环是由回热加热器、回热抽气管道、水管道、输水管道等组成的一个加热系统，回热加热器是该系统的核心。
回热，就是利用汽轮机抽汽以加热给水的方法。
在朗肯循环基础上，采用给水回热的循环，叫做给水回热循环，简称回热循环。
加热器按照内部汽、水接触方式的不同可分为混合式加热器与表面式加热器两类：3.2.1混合式加热器及其系统的特点1)可以将水加热到该级加热器压力下所对应的饱和水温度，充分利用了加热蒸汽的能位，热经济性比表面式加热器高。
2)由于汽、水直接接触，没有金属传热面，因而加热器结构简单，金属消耗量少，造价低，便于汇集各种不同参数的汽、水流量，如疏水、补充水、扩容蒸汽等。
3)可以兼做除氧设备使用，避免高温金属受热面氧腐蚀。
4)全部由混合式加热器组成的回热系统，其系统复杂，导致回热系统运行安全性、可靠性降低，系统投资大。
一方面由于凝结水需要依靠水泵提高后才能进入比凝汽器压力高的混合式加热器内，在该加热器内凝结水被加热到该加热器压力下的饱和水温度，压力也与该加热器内蒸汽压力一致，欲使其在更高压力的混合式加热器内被加热，还得借助于水泵来重复该过程。
另一方面为防止输送饱和水的水泵发生汽蚀，水泵应该有正的吸入水头，需设置一水箱安装在适当高度，水箱还要具有一定的容量来确保负荷波动时时运行的可靠性。
如再考虑各级水泵的的备用，则该回热系统的复杂性也就不难理解了，设备多、造价高、主厂房布置复杂、土建投资大、安全可靠性低使该系统的应用受到限制。
3.2.2表面式加热器的特点：1)因为有端差存在，未能最大程度地利用加热蒸汽的能位，热经济性比混合式差。
2)由于有金属传热面，金属耗量大，内部结构复杂，制造较困难，造价高。
3)不能除去水中的氧气和其他气体，未能有效地保护高温金属部件的安全。
4)全部由表面式加热器组成的回热系统简单，运行安全可靠，布置方便，系统投资和土建费用少。
5)由于水被加热后要进入锅炉，水泵出口的压力比锅炉高，各加热器内水管应能承受比锅炉压力还高的水压，导致加热器的材料价格上升。
综合经济技术比较，绝大多数电厂都不会采用全部表面式加热器的回热系统，而是在中间适当的位置采用一混合式加热器，兼做除氧和收集各种汽、水流的作用，同时也将表面式加热器系统分为高压加热器和低压加热器，水侧部分承受除氧器下给水泵压力的表面式加热器称为高压加热器；承受凝汽器下凝结水泵压力的表面式加热器称为低压加热器。